宏明现浇预应力连续箱梁专项施工方案

开创大道与宏明路交叉口立交工程现浇梁施工专项方案PAGEPAGE2目录第一章工程概况 3第二章编制依据和原则 4第三章主桥上部施工步骤及计划 4第四章地基处理与支架施工 7第一节地基处理 10第二节支架施工 12第五章受力验算 13第一节满堂支架受力验算 13第二节钢管桩、工字钢平台受力验算 38第六章各段连续箱梁施工 51第一节模板制作及安装 51第二节钢筋加工及安装 53第三节预应力钢束施工 59第四节砼施工 60第七章高支模施工监测措施 63第八章质量保证措施 67第九章安全保证措施 70第一节高空作业安全技术措施 70第二节施工用电安全技术措施 70第三节脚手架施工安全措施 73第四节预应力工程中的安全措施 73第五节机械设备及车辆安全措施 74第六节应急准备预案 75第十章施工方案附图 81

主桥上部现浇梁施工专项方案第一章工程概况本项目位于萝岗区东南部，属于萝岗东区范围，开创大道整体呈南北走向，南接广深公路，北接广园立交，全线长约10.7公里。本册设计范围为开创大道与宏明路立交口立交工程-开创大道跨线桥。单幅桥宽13.5m（包括两侧花槽结构宽度），总长673.088m，其中桥梁段长415m，两端引道总长258.088m。跨线桥主跨跨越宏明路交叉口，采用现浇预应力砼箱梁形式，跨径组合为30m+55m+30m=115m，其余引桥上部结构在满足交叉口及掉头车道处桥下净空要求的前提下均采用跨径为5x30m的现浇预应力砼箱梁形式。箱梁为预应力混凝土连续箱梁为单箱双室结构。其中（30+55+30）m一联箱梁箱宽13.5m，底板宽5.77-6.91m，悬臂,2.5m，梁高1.8-3m的弧形结构，顶底底板厚度均为23cm。腹板采用46cm～65cm厚。在每个墩顶对应位置设1道横梁，中横梁宽1.66m，边横梁宽1.05m；其余箱梁每跨30m，一联箱梁箱宽13.5m，底板宽6.91m悬臂2.5m，梁高1.8m，顶底底板厚度均为43cm。腹板采用65cm厚。在每个墩顶对应位置设1道横梁，中横梁宽1.85m，边横梁宽1m；在每个墩顶对应位置设1道横梁，中横梁宽1.8m，边横梁宽1.2m；为保持箱内干燥，在箱梁根部区段底板上设有排水孔，箱梁腹板位置设置一定数量的通风孔，保持箱内通风。现根据现场实际情况，在桥梁7-8跨现浇预应力箱梁需有通行要求，对桥梁下方有通行要求的7~8跨现浇箱梁采用钢管桩-工字钢、贝雷架施工。钢管立柱基础采用混凝土条形基础。具体支撑系统如下表：宏明立交支架形式一览表序序号桥跨/联支架形式支架材料立柱纵横间距（cm）纵横支承材料立柱步距（m）侧模底模地基基础腹板/底板翼板纵向横向111号墩~6号墩5*30m/第一联满堂红碗扣架60cm*60cm90cm*90cm10*8方木10*8方木1.2m钢模1.22m*2.44m*1.8cm酚醛树脂板砼路面229号墩~14号墩5*30m/第三联满堂红碗扣架60cm*60cm90cm*90cm10*8方木10*8方木1.2m钢模1.22m*2.44m*1.8cm酚醛树脂板砼路面239号墩~14号墩30m+55m+30m/第二联满堂红碗扣架60cm*60cm90cm*90cm10*8方木10*8方木1.2m钢模1.22m*2.44m*1.8cm酚醛树脂板砼路面24

跨宏明路钢管/工字钢/贝雷架体系＆50cm钢管柱/56工字钢纵向300+900+900+300/横向9*30050工字钢贝雷架4m钢模1.22m*2.44m*1.8cm酚醛树脂板100cm*100cm*80cm混凝土基础支架验算按第二联最不利情况考虑第二章编制依据和原则一、编制依据1、《开创大道与宏明路交叉口立交工程施工图设计图纸》；2、本工程地勘报告、设计图纸及相关资料、施工合同书。3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/F50-2011）4、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2012）5、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）6、《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）7、《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）8、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）9、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）10、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50—2011）11、《混凝土质量控制标准》（GB50164—2011）12、《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2012）13、《工程测量规范》（GB50026-2008）14、《钢结构设计手册》第三版。15、《简明施工计算手册》第三版。16、《建筑施工手册》第四版。17、《现行市政工程规范大全》。18、《铁路技术管理规程》。19、国务院第430号令发布的《铁路运输安全保护条例》。20、《建设工程起重安装操作知识》。21、结合我司的实际施工能力、类似工程的施工经验以及广州市关于市政工程施工的有关规定。二、编制原则1、根据实际情况配备劳动力、机械设备和材料。2、按技术先进可行、安全可靠、经济合理的原则，认真阅读、研究图纸和规范文件，结合对工期、质量、安全、环保等要求及工程实际编制。3、采取平行组织、流水作业组织施工，科学合理安排各项施工程序。第三章主桥上部施工步骤及计划根据该连续箱梁特点采用支架现场浇筑的方法。主桥预应力连续箱梁施工按箱梁工程施工程序图执行，箱梁采用满堂支架法施工，各段支架在箱梁施工结束前不得拆除。根据设计，现浇箱粱分左右二幅进行施工，现施工一幅完成后再施工另一幅。每一幅分四段施工。立交桥采用分段现浇，共分4个施工段。其中跨径组合为30m+55m+30m为第一施工段，11~9轴与4~6轴为第二施工段，11~12轴与4~3轴为第三施工段，14~12轴与1~3轴为第四施工段。第一施工段对桥梁下方有通行要求的现浇箱梁采用钢管桩-工字钢上铺方木做施工平台，平台上搭设满堂支架的形式；第二、三、四施工段无通行要求的箱梁采用满堂支架现浇施工。总体施工步骤如下：施工流水段划分施工流向施工描述备述第1段6~9轴施工6~9轴箱梁，待砼强度达到95%以上，龄期7d张拉钢束。↓↓↓第2段11~9轴

4~6轴对称施工11~9轴，6~4轴箱梁，待砼强度达到95%以上，龄期7d张拉钢束。施工缝位于4轴，11轴外侧各6m处↓↓↓第3段11~12轴

4~3轴对称施工11~12轴，3~4轴箱梁，待砼强度达到95%以上，龄期7d张拉钢束。施工缝位于3轴，12轴外侧各6m处↓↓↓第4段14~12轴

1~3轴对称施工14~12轴，3~1轴箱梁，待砼强度达到95%以上，龄期7d张拉钢束。

主桥施工计划桥第一段（南往北）地基处理2015.05.20～2015.06.10支架搭设、预压2015.06.01～2015.07.20底模、侧模2015.07.05～2015.07.25底腹板钢筋，腹板模板2015.07.10～2015.08.10第一次砼浇筑2015.08.10～2015.08.15内模板支立2015.08.15～2015.08.25顶板钢筋2015.08.20～2015.08.30第二次混凝土浇筑2015.09.01～2015.09.05张拉、压浆2015.09.10～2015.09.20桥第二段（南往北）地基处理2015.07.01～2015.08.15支架搭设、预压2015.07.20～2015.09.20底模、侧模2015.09.10～2015.09.30底腹板钢筋，腹板模板2015.09.25～2015.10.20第一次砼浇筑2015.10.20～2015.10.25内模板支立2015.10.25～2015.11.05顶板钢筋2015.11.01～2015.11.15第二次混凝土浇筑2015.11.15～2015.11.30张拉、压浆2015.11.05～2015.11.10桥第三段（南往北）地基处理2015.08.20～2015.09.20支架搭设、预压2015.09.20～2015.10.20底模、侧模2015.10.20～2015.10.30底腹板钢筋，腹板模板2015.10.25～2015.11.20第一次砼浇筑2015.12.05～2015.12.06内模板支立2015.12.07～2015.12.10顶板钢筋2015.12.08～2015.12.15第二次混凝土浇筑2015.12.15～2015.12.17张拉、压浆2015.12.25～2015.12.31桥第四段（南往北）地基处理2015.09.25～2015.10.25支架搭设、预压2015.10.25～2015.11.25底模、侧模2015.11.25～2015.12.5底腹板钢筋，腹板模板2015.12.5～2015.12.25第一次砼浇筑2015.12.25～2015.12.26内模板支立2015.12.27～2015.12.31顶板钢筋2016.01.01～2016.1.8第二次混凝土浇筑2016.01.09～2016.01.10张拉、压浆2016.01.18～2016.01.24注：施工进度以总计划为主，北往南桥段与上施工段形成流水施工。第四章地基处理与支架施工第一节地基处理第一施工段对桥梁下方有通行要求的现浇箱梁采用钢管桩-工字钢上铺方木做施工平台，平台上搭设满堂支架的形式；第二、三、四施工段无通行要求的箱梁采用满堂支架现浇施工。一、满堂支架支架搭设工艺1、地基处理在原砼路面上进行满堂红钢管支架搭设，不须进行地基处理。对于原地面没有砼结构物层的段落(中间绿化带处），挖除60cm换填3:7碎石砂处理后，其上再铺筑15㎝砼结构层，保证地基承载力及防排水。基坑回填：承台施工后，将基坑内的水抽干，采用含水量合适的素土分层回填至原地面负60cm处，分层厚度为20cm左右，回填时用小型打夯机分层夯实，压实度大于90%，再采用3:7碎石砂处分层回填压实后，其上再铺筑15㎝砼结构层，以保证地基承载力。2、支架搭设要求对碗扣式钢管构件的外观尺寸和形状尺寸进行检查，发现凹痕、弯曲、腐蚀严重等较大缺陷者禁止使用。在支架底部，沿纵横向设置扫地杆，扫地杆离地高度为30cm左右。立杆底座设100×100×10mm钢垫板。3、支架预压现浇梁支架地基的承载力是支架设计必须重点考虑的问题。要求本工程所有的现浇梁支架进行预压，预压重量为箱梁自重的120%，预压时间5~7天，以消除支架变形及基础不均匀沉降，拟采用砂袋或水箱或钢筋进行加载预压。加载按50%，100%，120%三级逐步进行，第一次加载梁部恒载和模板等活载重的50%，持载12小时；第二次加载至100%,持载12小时；第三次加载到120%，持载24小时，用全站仪及水准仪观测沉降及支架变形情况，在加载完成24h后进行卸载。支架立模高程应计入预拱度和落地支架弹性、非弹性变形等影响。4、支顶上浇筑箱梁时，各部构件要产生一定的挠度，故施工中支顶须预增加一定的预拱度。5、支架在使用过程中应避免产生偏心荷载，如泵送混凝土时。应随浇随捣，以免产生较大的集中荷载，使架子偏心受荷，装卸其它物料时亦防止支架产生偏心，振动和冲击。6、砼在浇筑过程中，若发现支架有异常情况，应立即停止作业尽快修补。7、支架拆卸需上部砼结构强度达到95%以上方可拆卸。拆除顺序由上而下，先装部分后拆，后装部分先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。严禁上下同时作业。8、支架周围设防护桩，并悬挂安全标志示警，对跨线部分支架下部挂设安全网或竹跳板等防坠设施。二、钢管-工字钢支架搭设工艺1、基础处理基础采用扩大基础，砼路面上的基础，在原地面上浇筑100*100cm的C20条形砼基础，内设Φ25地钉将其与地面固定。浇筑时预埋钢板预埋件，用作固定钢管底部，以增强其整体刚度。2、钢管桩连接钢管桩垂直度控制在双方向2cm以内，钢管桩之间用14#槽钢做水平及斜向缀条，缀条采用焊接连接。3、工字钢搭设对工字钢构件的外观尺寸和形状尺寸进行检查，发现凹痕、弯曲、腐蚀严重等较大缺陷者禁止使用。对工字钢的连接必须采用焊接。工字钢上支架安装、支架预压、砼现浇施工及支架拆卸同满堂支架施工。第二节支架施工1.支架设计与施工1.1碗扣支架的型号本项目选用的碗扣支架型号为：立杆（LG）、横杆（HG）、斜杆（XG）、底座、上可调U托(TZ-1可调30cm)，下可调底座(TZ-2-〔300～500〕)，支架钢管直径48mm，壁厚3.5mm。立杆的支撑力可通过不同的横杆步距来增大或减小。1.2支架施工计算立杆组装高度→安放底座垫木→安放可调底座→调整底座螺丝在同一水平面上组装立杆及横杆、锁紧碗扣→安放U型托→调整托撑螺丝以形成纵横坡安放底层、顶层方木→精调方木顶标高支架在搭设前，必须挂好每孔的纵向中心线，沿中心线向两侧对称搭设支架。(1)支架立杆位置放样用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。(2)布设立杆垫块安装底座根据立杆位置布设立杆垫板，垫板采设100×100×10mm钢垫板，使立杆处于垫板中心，垫板放置平整、牢固，底部无悬空现象，然后安装底座后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上。(3)安装立杆、横杆和上托座从一端开始，立杆按照顺桥向主墩墩身中心两侧范围内纵向间距60cm，其横向间距60cm，横桥向底板下间距60cm，翼板下间距90cm。分别按照两种间距安装底层立杆和横杆，调整立杆垂直度和位置后并将碗扣扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层，最后安放上托座，并依设计标高将U型上托座调至设计标高位置。安装后统一再检查一遍碗扣的紧密性。(4)碗扣支架的支立及纵横坡调整对于箱梁桥面纵横坡可通过调U型顶托的方法至设计标高；常用的碗扣件立杆（LG）有LG2.4m、LG1.8m、LG1.2m。经我部工程技术人员研究决定，除用以上立杆外，再用一些短小立杆LG0.3m、LG0.6m、LG0.9m，暂称为找零杆，便于支架高度调整。把这部分箱梁的支架地基每孔划分一个单元，U托的最小旋出长度为0.15m，当旋出长度大于0.45m时增加一根LG0.3m，长度大于0.75m时，增加一根LG0.6m，长度大于1.05m时，增加一根LG0.9m，运用这些找零杆可以减小U托的旋出高度。(5)剪刀撑的设置考虑到支架的整体稳定性，在纵向每隔3米设通长剪刀撑1道，横向每隔4.5米布置剪刀撑l道，并控制剪刀撑与地面的倾角在45度～60度之间。剪刀撑与碗扣支架立杆、水平杆相交处，杆件的相互连接必须紧密。两道剪刀撑交叉重叠60cm。(6)标高控制：根据计算提供的标高，测量每排支架外侧两根立杆和中间立杆顶面标高，并拉线控制中间其他顶托标高，由此控制最上层顶托标高，误差控制在3mm以内，以便控制底模标高。(7)安放方木、铺底模在上托座调整好后铺设纵向8×8cm方木，铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上或在U型托座搭接，接着按30cm间距铺设横向10×8cm方木，根据放样出的中线铺设1.8cm厚1.22m×2.44m酚醛树脂模板做为箱梁底模。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一断面。2.支架预压2.1支架预压目的和方法现浇支架预压是现浇支架最后一道非常重要的一道工序，是检验整个支架（含支架基础）搭设质量的一次全面的检查，包括支架结构的强度、刚度、稳定性以及支架的弹性和非弹性变形。通过支架预压，精确测得支架的非弹性变形和弹性变形。关于支架的非弹性变形，通过支架预压基本消除，测得支架的弹性变形可以与理论计算值进行比较分析，并在支架最后调整时提供可靠的根据，使整个现浇支架既符合设计要求，又满足技术规范对支架的质量要求，从而保证现浇梁的质量。一般情况下，在预压过程中，测得的总垂直变形包含两部分变形，即非弹性变形和弹性变形，当预压荷载卸除后，测得的支架回升值即为支架弹性变形，在支架高程调整时加以考虑，其中没有恢复的部分即为支架的非弹性变形（主要是支架接缝压密和地基等产生的不可恢复的塑性变形等）。为此，组织专门测量人员在支架预压前和预压过程中，以及卸荷以后，采用水准仪进行观测支架的变形，并作出详细的记录。支架预压荷载的重量达到现浇箱梁混凝土的质量的1.2倍超载预压。预压时间一般根据支架单位时间内持续沉降量确定，预压采用分级预压的形式，共分为三级：第一阶段先加载梁体重量的50%，等支架变形稳定后进行下一阶段的预压，第二阶段预压加载到梁体自重的100%，等支架变形稳定后再进行第三阶段的预压，第三阶段加载到梁体自重的120%，支架稳定后卸载。支架预压时，除观测整个支架变形外（垂直变形），同时观测支架主要部分的变形和挠度，支架的整体稳定性等，以便进一步采取加强措施。支撑体系搭设结束以后，进行支架预压，采用用吊车吊装、人工堆码。在预压过程中对观测点进行连续观测，当全部预压荷载加完后，持续观测标高变化，在24h后支架变形不大于1mm认为支架稳定，卸载过程中对观测点进行观测，根据预压过程中测的数据计算出支架的弹性及非弹性变形，根据支架的弹性变形值调整支架的预拱度。2.2预压荷载的计算支架预压量根据箱梁实际断面计算平均分配到底模上，预压的最大荷载为箱梁重量的1.2倍。2.3测点的布置预压前先在底模和下部支架顶端及支架基础上布设观测点。支架和纵横方木完成后，在方木上设置观测点，预压时留出观测点位置。顶面观测点设置完成后，在相应位置的支架基础上设置基础观测点。预压前，测量观测点的原始标高，并作详细记录。2.4预压材料的选用加载方法采用砂袋，砂袋准确过磅计量，以便计算加荷数量，按箱梁砼浇筑程序采用纵向分段，水平分层对称加载的次序。2.5吊装设备的选用预压吊装设备采用吊车。2.6预压顺序预压顺序应按照支架发生沉降量大的位置和混凝土的浇筑顺序进行，先浇筑混凝土的部位和支架沉降大的部位先预压，后浇筑混凝土的部位后预压，根据本工程的特点及混凝土浇筑顺序，预压的顺序应为：(1)先压靠近墩身处，再依次加载向远离墩身的位置排列沙袋。(2)全部重量达到50%对支架、底模、支架等处的观测点进行标高和平面位置坐标测量，并详细作好记录。分析支架的变形规则。支架变形稳定后继续加载预压。(3)继续按上一步的步骤进行预压，待压至总重量的100%继续对观测点进行测量并详细作好记录。支架变形稳定后继续加载预压。(4)预压至总重量的120%时停止预压并持荷。在这期间对支架、底模、支架等处的观测点进行连续观测，作好详细记录。支架变形在24h之内不超过1mm即为稳定，并进行卸载。2.7卸载按照预压顺序后预压的先卸载，先预压的后卸载的顺序进行卸载。在预压重物全部卸完后对现浇支架全面进行测量并作好记录，根据预压数据调整非弹性变形。卸载后的砂袋块运至下一小段，继续预压，循环利用。

第五章受力验算第一节满堂支架受力验算一．支架设计1、基本参数箱梁厚度按横隔板端部顶、底板厚度相加最大处（550+450）=1000mm考虑,支架采用碗扣式钢管脚手架搭设,高度按最高支架9m,步距1.2m,立杆纵、横向间距0.6×0.6m,模板面板采用18mm厚胶合板：h板底支撑采用木方,间距0.25米b方木截面尺寸:100×80mm托梁采用2根100×80mm木枋托梁或2根Φ48*3.5钢管模板支架支撑砼路面上.注：模板大楞在下，走纵向；小楞（10×8㎝枋木支撑）在上，走横向。二、验算书（一）、模板面板验算模板面板为受弯构件,按照均布荷载下的连续梁计算.如图:（按@30㎝计算，实际按@25㎝进行布置）1、荷载计算混凝土密度为26KN/m3，ρ顶板和底板高度为1米，h纵向托梁横向间距为0.6米：b横梁间距0.3米（按0.3米计算，实际按0.25米进行布置），a施工人员及设备荷载标准值Q3=1KN/m2振捣混凝土荷载标准值Q4=2KN/m2新浇混凝土(钢筋)自重荷载:N1=ρ*h*b=26×1×0.6=15.6(kN/m)施工人员及设备荷载:N2=Q3*b=1×0.6=0.6(kN/m)振捣混凝土时产生的荷载:N3=Q4*b=2×0.6=1.2(kN/m)静荷载标准值:ql=15.6(kN/m)活荷载标准值:q2=0.6+1.2=1.8(kN/m)静荷载计算值:q1=1.2×15.6=18.72(kN/m)活荷载计算值:q2=1.4×(0.6+1.2)=2.52(kN/m)2、强度计算面板的最大弯矩计算公式如下:M=-0.1q1L2-0.177q2L2（查《实用土木工程师手册》第214页）其中:l为模板面板的计算跨度,取板底横向支撑间距0.3(m)经计算得到:M=-0.10×18.72×0.3^2-0.177×2.52×0.3^2=-0.21kN.m)面板强度计算公式如下:f=M/W其中:W截面抵抗矩W=32.4cm3取值80%经计算得到:f=0.21×1000÷32.4÷0.8=4.95(N/mm2)面板的抗弯强度设计值:[f]=15(N/mm2)面板强度计算值不大于面板的强度设计值15N/mm2;故满足要求!3、抗剪计算最大剪力计算公式如下:（查《实用土木工程师手册》第214页）其中:l模板面板的计算跨度,取板底横向支撑间距0.3(m)经计算得到:Q=-0.60×18.72×0.3-0.617×2.52×0.3=3.8(kN)截面抗剪强度计算公式如下:T=3Q/2bh其中:b立杆横距;b=0.6(m)h面板厚度;h=18(mm)经计算得到:T=3×3.8×1000/（2×(0.6×1000)×18）=0.53(N/mm2)截面抗剪强度设计值:[T]=1.4(N/mm2)面板强度计算值不大于面板的强度设计值1.4N/mm2;故满足要求!4、面板最大挠度计算面板最大挠度计算公式如下:其中:l模板面板的计算跨度,取板底横向支撑间距0.3(m)E面板的弹性模量E=5200N/mm2I截面的惯性矩I=29.16cm4经计算得到:v=(0.667×15.6×0.3^4+0.99×1.8×0.3^4)×10^12÷(100×5200×(29.16×10000))=0.65mm面板的最大允许挠度值:[v]=0.3×1000÷400=0.75(mm)面板最大挠度计算值不大于面板最大允许挠度值0.75mm;故满足要求!（二）、横向支撑验算板底横向支撑为受弯构件,按照均布荷载下的连续梁计算.如图:1、荷载计算模板及支架自重荷载标准值Q1=0.75kN/m2模板及支架自重荷载:N1=Q1*a=0.75×0.3=0.22(kN/m)混凝土(钢筋)自重荷载:N2=ρ*h*a=26×1×0.3=7.8(kN/m)施工人员及设备荷载:N3=Q3*a=1×0.3=0.3(kN/m)振捣混凝土时产生的荷载:N4=Q4*a=2×0.3=0.6(kN/m)静荷载标准值:q1=0.22+7.8=8.02(kN/m)活荷载标准值:q2=0.3+0.6=0.9(kN/m)静荷载计算值:q1=1.2×(0.22+7.8)=9.24(kN/m)活荷载计算值:q2=1.4×(0.3+0.6)=1.26(kN/m)2、强度计算最大弯矩计算公式如下:其中:l横向支撑计算跨度,取立杆横距l=0.6(m)经计算得到:M=-0.1×9.24×0.6^2-0.177×1.26×0.6^2=-0.41(kN.m)抗弯强度设计值公式如下:f=M/W其中:W截面抵抗矩W=133.33cm3取值80%经计算得到:f=0.41×1000000÷(133.33×1000×80%)=3.9(N/mm2)抗弯强度设计值[f]=11(N/mm2)横向支撑抗弯强度计算值3.66N/mm2远小于抗弯强度设计值11N/mm2;故满足要求!3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下:其中:l横向支撑计算跨度,取立杆横距l=0.6(m)经计算得到:Q=-0.6×9.24×0.6-0.617×1.26×0.6=-3.8(kN)截面抗剪强度计算公式如下:T=3Q/2bh其中:b截面宽度b=80(mm)h截面高度h=100(mm)经计算得到:T=3×3.8×1000÷(2×80×100)=0.71(N/mm2)抗剪强度设计值:[T]=1.4(N/mm2)横向支撑截面抗剪强度计算值0.71N/mm2不大于截面抗剪强度设计值1.4N/mm2,方木的抗剪强度计算满足要求!4、挠度计算最大挠度计算公式如下其中:l横向支撑计算跨度,取立杆横距l=0.6(m)E弹性模量E=5400N/mm2I截面的惯性矩I=666.67cm4经计算得到:v=0.677×7.8×(0.6×1000)^4÷(100×5400×666.67×10000)+0.99×0.9×(0.6×1000)^4÷(100×5400×666.67×10000)=0.21(mm)最大允许挠度值:[v]=0.6×1000÷400=1.5(mm)横向支撑的最大挠度0.21mm不大于允许的最大挠度1.5mm,故挠度满足要求!(三)、托梁计算1、荷载计算模板及支架自重荷载:N1=0.75×0.6×0.3=0.14(kN)混凝土(钢筋)自重荷载:(底板）N2=26×1×0.6×0.3=4.7(kN)（翼板）N3=26×0.4×0.6×0.3=1.9(kN)施工人员及设备荷载:N3=1×0.6×0.3=0.18(kN)振捣混凝土时产生的荷载:N4=2×0.6×0.3=0.36(kN)荷载标准值:（底板）P1=(0.18+4.7+0.14+0.36)=5.38(kN)（翼板）P2=(0.18+1.9+0.14+0.36)=2.58(kN)荷载计算值:f=1.2×(0.14+4.7)+1.4×(0.18+0.36)=6.6(kN)f=1.2×(0.14+1.9)+1.4×(0.18+0.36)=3.204(kN)2、抗弯强度计算最大弯矩计算公式如下:（按集中荷载三等跨连续梁计算）M=0.175fxL其中:L托梁计算跨度,底板立杆纵距取L=0.6(m)经计算得到:M=-0.175×6.6×0.6=-0.69(kN.m)抗弯强度设计值计算公式如下f=M/W方案一采用2根10×8㎝木枋的托梁计算（托梁纵横间距0.6m*0.6m）横梁间距0.3m其中:W截面抵抗矩:W=133.33(cm3)取值80%经计算得到:f=-0.69×1000÷133.33÷0.8=6.4(N/mm2)强度标准值[f]=11(N/mm2)托梁抗弯强度计算值6.4N/mm2不大于抗弯强度设计值11N/mm2,故满求!方案二采用2根Φ48*3.5钢管托梁计算（托梁纵横间距0.6m*0.6m）横梁间距0.3m其中:W截面抵抗矩:W=5.08(cm3)经计算得到:f=-0.69×1000÷（5.08*2）=67.9(N/mm2)强度标准值[σ]=145(N/mm2)托梁抗弯强度计算值67.9N/mm2不大于抗弯强度设计值145N/mm2,故满求!翼板处计算L取0.9m（按集中荷载三等跨连续梁计算）M=0.175fxLM=0.175*3.204*0.9=0.51(kN.m)采用2根Φ48*3.5钢管托梁可以满足要求。3、挠度计算最大挠度计算公式如下（按底板）其中:l托梁计算跨度,取立杆纵距l=0.6(m)I截面惯性矩（方木）I=666.67(cm4)I=5.04(cm4)E弹性模量（方木）E=5400(N/mm2)E=2.1*105(N/mm2)按方木经计算得到:v=1.146×6.6×(0.6×1000)^3÷(100×E×666.67×10000)=0.46㎜最大允许挠度值:[v]=0.6×1000÷400=1.5(mm)托梁最大挠度计算值0.17mm不大于最大允许挠度1.5mm,故满足要求!按2*Φ48*3.5钢管计算最大挠度计算值v=0.077mm不大于最大允许挠度1.5mm,故满足要求!按L=0.9m，f=3.204kn计算翼板处挠度值（钢管）v=0.119mm不大于最大允许挠度1.5mm故满足要求!(四)、立杆承载力验算1、荷载计算 0.6m 0.9 0.6m支架立杆结构自重计算式中G1立杆钢管重量G1=13.34(kg)（按JGJ166-2008第7页壁厚3.5㎜）G2纵向横杆钢管重量G2=3.63(kg) G3横向横杆钢管重量G3=3.63(kg)G4斜杆钢管重量G4=5.89(kg)G5可调托座重量G5=7.01(kg)G6可调底座重量G6=5.82(kg)G7立杆连接销重量G7=0.18(kg)G8安全网及其他重量G8=0.05(kN/m)H支架高度H=9(m)h支架步距h=1.2(m)l立杆长度l=2400(mm)Ly支架纵距Ly=0.6(m)经计算：NG=2.74(kN)2、风荷载产生的轴向力计算当有风荷载作用时,立杆及斜杆内力会受到影响.如下图1)模板侧立面的水平风荷载作用于模板侧立面的水平风荷载标准值，按下式计算Wkm=0.7μz·μs·W0式中:μz风压高度变化系数,μz=1.25μs风荷载体型系数,μs=0.3Wo基本风压,Wo=0.5(kN/m2)计算得到Wk=0.7×1.25×0.3×0.5=0.131(kN/m2)作用于模板侧立面的风荷载,按下式计算式中:hm模板侧立面高度hm=3000mml脚手架横距l=0.6米计算得到W=0.131×0.6×3000÷1000=0.24(kN)风荷载在立杆中产生的内力,按下式计算式中:a脚手架纵距a=0.6米h脚手架步距h=1.2米计算得到Wvm=（1.2÷0.9）×0.24=0.314(kN)风荷载在斜杆中产生的内力,按下式计算式中:a脚手架纵距a=0.6米h脚手架步距h=1.2米计算得到Wsm=Sqrt(1.2^2+0.6^2)÷0.6×0.24=0.54(kN)2)对于每一步脚手架节点处的水平风荷载标准值按下式计算式中:μz风压高度变化系数,μz=1.25μs风荷载体型系数,μs=0.3Wo基本风压,Wo=0.5(kN/m2)计算得到Wk=0.7×1.25×0.3×0.5=0.131(kN/m2)作用于脚手架节点的风荷载,按下式计算式中:hm支架侧立面高度hm=9ml脚手架横距l=0.6米计算得到W=0.131×0.6×9=0.71(kN)风荷载在立杆中产生的内力,按下式计算式中:a脚手架纵距a=0.6米h脚手架步距h=1.2米计算得到Wvj=1.2÷0.6×0.71=1.42(kN)风荷载在斜杆中产生的内力,按下式计算式中:a脚手架纵距a=0.6米h脚手架步距h=1.2米计算得到Wsj=Sqrt(1.2^2+0.6^2)÷0.6×0.71=1.6(kN)3)风荷载在立杆中产生的内力Wv=0.312+1.42=1.7(kN)风荷载在斜杆中产生的内力Ws=0.349+1.6=1.95(kN)3、立杆轴向力计算Lx与Ly区域内混凝土体积计算V=1000÷1000×0.6×0.6=0.36m3荷载产生立杆轴向力计算式中Q1模板支撑架的自重Q1=1kN/m2Q2新浇筑混凝土(钢筋)自重Q2=26kN/m3Q3振捣混凝土时产生的荷载Q3=2kN/m2Q4施工人员及设备荷载Q4=1kN/m2Ly立杆纵距Ly=0.6米Lx立杆横距Lx=0.6米NG支架立杆结构自重NG=2.74kN经过计算:N=(1.2×0.75+1.4×(2+1))×0.6×0.6+1.2×26×0.324+1.2×2.74+0.43=15.66kN以上荷载组合风荷载为15.66+3.65=19.31KN4、立杆承载力计算长细比计算λ=Lk/i式中k计算长度附加系数k=1.155 i立杆回转半径i=1.591(cm)长细比λ=1.155×（1.2+2×0.25）×100÷1.591=123根据长细比查表得出:轴心受压杆件稳定系数φ=0.44立杆承载力按下式验算式中:A立杆钢管截面面积A=4.37cm2N值已组合风荷载经过计算:σ=19.31×1000÷(4.37×0.44×100)=100.3N/mm2钢材强度设计值[f]=205N/mm2立杆承载力计算值100.3N/mm2不大于钢材强度设计值205N/mm2,故满足要求!(五)、地基承载力验算1、立杆基础底面的平均压力P=N/A其中:A接触底面面积A=0.10×0.10=0.01m2（按10*10底脚钢板）N轴向压力设计值N=18.67kN经过计算:p=18.67÷0.01=1867kPa2、地基承载力设计值地基承载力按砼路面最小值4500KPa.1867KPa<4500KPa故地基承载力满足要求。第二部分：腹板、端横隔、纵横中横隔板处支架计算一、基本参数（按最不利情况）箱梁腹板厚度650mm,梁高3000mm。支架采用碗扣式钢管脚手架搭设,高度9m,步距1.2m,立杆纵横距0.6×0.6m.模板面板采用18mm厚胶合板板底支撑采用木方,间距0.20米方木截面尺寸:100×80mm托梁采用2根10×12㎝木枋模板支架支撑在砼路面上.注：模板大楞在下，走纵向；小楞（10×8枋木支撑）在上，走横向。二、计算书（一）、模板面板验算模板面板为受弯构件,按照均布荷载下的连续梁计算.如图:1、荷载计算新浇混凝土(钢筋)自重荷载:N1=26×(3000÷1000)×0.7=54.6(kN/m)施工人员及设备荷载:N2=1×0.6=0.6(kN/m)振捣混凝土时产生的荷载:N3=2×0.6=1.2(kN/m)静荷载标准值:q1=54.6(kN/m)活荷载标准值:q2=0.6+1.2=1.8(kN/m)静荷载计算值:q1=1.2×54.6=65.52(kN/m)活荷载计算值:q2=1.4×(0.6+1.2)=2.52(kN/m)2、强度计算面板的最大弯矩计算公式如下:其中:l为模板面板的计算跨度,取板底横向支撑间距0.20(m)经计算得到:M=-0.10×65.52×0.20^2-0.177×2.52×0.20^2=-0.28(kN.m)面板强度计算公式如下:f=M/W其中:W截面抵抗矩W=bh²/6=1*18²/6=54mm³经计算得到:f=0.28×1000÷54=5.2(N/mm2)面板的抗弯强度设计值:[f]=15(N/mm2)面板强度计算值不大于面板的强度设计值15N/mm2;故满足要求!3、抗剪计算最大剪力计算公式如下:其中:l模板面板的计算跨度,取板底横向支撑间距0.25(m)经计算得到:Q=-0.60×65.52×0.20-0.617×2.52×0.20=-8.17(kN)截面抗剪强度计算公式如下:T=3Q/2bh其中:b立杆横距;b=0.6(m)h面板厚度;h=18(mm)经计算得到:T=3×8.17×1000÷（2×(0.6×1000)×18）=1.1(N/mm2)截面抗剪强度设计值:[T]=1.4(N/mm2)面板强度计算值不大于面板的强度设计值1.4N/mm2;故满足要求!板底横向支撑间距取0.2m可满足要求。4、面板最大挠度计算面板最大挠度计算公式如下:其中:l模板面板的计算跨度,取板底横向支撑间距0.20(m)E面板的弹性模量E=5200N/mm2I截面的惯性矩I=29.16cm4经计算得到:v=(0.667×65.52×200^4+0.99×2.52×200^4)÷(100×5200×(29.16×10000))=0.49mm面板的最大允许挠度值:[v]=0.20×1000÷400=0.5(mm)面板最大挠度计算值0.49mm不大于面板最大允许挠度值0.5mm;故满足要求!（二）、横向支撑验算板底横向支撑为受弯构件,按照均布荷载下的连续梁计算.如图:1、荷载计算模板及支架自重荷载:N1=0.5×0.20=0.125(kN/m)(横向支撑间距为0.20m)混凝土(钢筋)自重荷载:N2=26×(3000÷1000)×0.20=15.6(kN/m)施工人员及设备荷载:N3=1×0.25=0.25(kN/m)振捣混凝土时产生的荷载:N4=2×0.25=0.5(kN/m)静荷载标准值:q1=0.125+15.6=15.73(kN/m)活荷载标准值:q2=0.25+0.5=0.75(kN/m)静荷载计算值:q1=1.2×(0.125+15.6)=18.9(kN/m)活荷载计算值:q2=1.4×(0.25+0.5)=1.05(kN/m)2、强度计算最大弯矩计算公式如下:其中:l横向支撑计算跨度,取立杆横距l=0.6(m)经计算得到:M=-0.1×18.9×0.6^2-0.177×1.05×0.6^2=-0.75(kN.m)抗弯强度设计值公式如下:f=M/W其中:W截面抵抗矩W=133.33cm3取值80%经计算得到:f=0.75×1000000÷(133.33×1000)=5.6÷0.8=7.0(N/mm2)抗弯强度设计值[f]=11(N/mm2)横向支撑抗弯强度计算值7.0N/mm2不大于抗弯强度设计值11N/mm2;故满足要求!3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下:其中:l横向支撑计算跨度,取立杆横距l=0.6(m)经计算得到:Q=-0.6×18.9×0.6-0.617×1.05×0.6=-7.2(kN)截面抗剪强度计算公式如下:T=3Q/2bh其中:b截面宽度b=80(mm)h截面高度h=100(mm)经计算得到:T=3×7.2×1000÷（2×80×100）=1.35(N/mm2)抗剪强度设计值:[T]=1.4(N/mm2)横向支撑截面抗剪强度计算值1.35N/mm2不大于截面抗剪强度设计值1.4N/mm2,方木的抗剪强度计算满足要求!4、挠度计算最大挠度计算公式如下其中:l横向支撑计算跨度,取立杆横距l=0.6(m)E弹性模量E=5400N/mm2I截面的惯性矩I=666.67cm4经计算得到:v=0.677×18.9×(0.6×1000)^4÷(100×5400×666.67×10000)+0.99×1.05×(0.6×1000)^4÷(100×5400×666.67×10000)=0.5(mm)最大允许挠度值:[v]=0.6×1000÷400=1.5(mm)横向支撑的最大挠度0.5mm不大于允许的最大挠度1.5mm,故挠度满足要求!(三)、托梁计算采用2根10×8㎝木枋的托梁计算1、荷载计算模板及支架自重荷载:N1=0.5×0.6×0.25=0.075(kN)横向支撑间距0.25m混凝土(钢筋)自重荷载:N2=26×3000÷1000)×0.6×0.25=11.7(kN)施工人员及设备荷载:N3=1×0.6×0.25=0.15(kN)振捣混凝土时产生的荷载:N4=2×0.6×0.25=0.3(kN)荷载标准值:p1=(0.075+11.7+0.15+0.3)=12.2(kN)荷载计算值:p2=1.2×(0.075+11.7)+1.4×(0.15+0.3)=20.43(kN)抗弯强度计算最大弯矩计算公式如下:M=Pa(2c+b)/L其中:l托梁计算跨度,取立杆纵距l=0.6(m)经计算得到:M=20.43×0.25×(2×0.1+0.25)÷0.6=-3.83(kN.m)抗弯强度设计值计算公式如下f=M/W其中:W截面抵抗矩:W=266.67(cm3)取值80%经计算得到:f=-3.83×1000÷266.67=14.3÷0.8=17.9(N/mm2)强度标准值[f]=11(N/mm2)托梁抗弯强度计算值17.9N/mm2大于抗弯强度设计值11N/mm2,故不满足要求!选用10*12的方木计算出f=7.98÷0.8=10(N/mm2)可满足要求。3、挠度计算最大挠度计算公式如下f=Pa×[(2a+c)L2-4a2L+2a3-a2c-c3]÷（6EIL）《实用土木工程师手册》184页其中:L托梁计算跨度,取立杆纵距l=0.6(m)I截面惯性矩I=1333.33(cm4)E弹性模量E=5400(N/mm2)经计算得到:f=0.71㎜最大允许挠度值:[v]=0.6×1000÷400=1.5(mm)托梁最大挠度计算值0.71mm不大于最大允许挠度1.5mm,故满足要求!(四)、立杆承载力验算1、荷载计算支架立杆结构自重计算式中G1立杆钢管重量G1=13.34(kg)G2纵向横杆钢管重量G2=3.63(kg)G3横向横杆钢管重量G3=3.63(kg)G4斜杆钢管重量G4=5.89(kg)G5可调托座重量G5=7.01(kg)G6可调底座重量G6=5.82(kg)G7立杆连接销重量G7=0.18(kg)G8安全网及其他重量G8=0.05(kN/m)H支架高度H=17(m)h支架步距h=1.2(m)l立杆长度l=2400(m)Ly支架纵距Ly=0.6(m)NG=((((13.34+0.18)÷(2400×1000))+(3.63+3.63+5.89)÷1.2)×19+(7.01+5.82))×9.8÷1000+0.05×0.6×19=3.4(kN)2、风荷载产生的轴向力计算当有风荷载作用时,立杆及斜杆内力会受到影响.如下图1)模板侧立面的水平风荷载作用于模板侧立面的水平风荷载标准值，按下式计算式中:μz风压高度变化系数,μz=1.25μs风荷载体型系数,μs=0.3Wo基本风压,Wo=0.5(kN/m2)计算得到Wkm=0.7×1.25×0.3×0.5=0.131(kN/m2)作用于模板侧立面的风荷载,按下式计算式中:hm模板侧立面高度hm=1600mml脚手架横距l=0.6米计算得到W=0.131×0.6×1600÷1000=0.126(kN)风荷载在立杆中产生的内力,按下式计算式中:a脚手架纵距a=0.6米h脚手架步距h=1.2米计算得到Wvm=1.2÷0.6×0.126=0.252(kN)风荷载在斜杆中产生的内力,按下式计算式中:a脚手架纵距a=0.6米h脚手架步距h=1.2米计算得到Wsm=Sqrt(1.2^2+0.6^2)÷0.6×0.126=0.282(kN)2)对于每一步脚手架节点处的水平风荷载标准值按下式计算式中:μz风压高度变化系数,μz=1.25μs风荷载体型系数,μs=0.3Wo基本风压,Wo=0.5(kN/m2)计算得到Wk=0.7×1.25×0.3×0.5=0.131(kN/m2)作用于脚手架节点的风荷载,按下式计算式中:hm支架侧立面高度hm=19mml脚手架横距l=0.6米计算得到W=0.131×0.6×19÷1000=1.49(kN)风荷载在立杆中产生的内力,按下式计算式中:a脚手架纵距a=0.6米h脚手架步距h=1.2米计算得到Wvj=1.2÷0.6×1.49=2.98(kN)风荷载在斜杆中产生的内力,按下式计算式中:a脚手架纵距a=0.6米h脚手架步距h=1.2米计算得到Wsj=Sqrt(1.2^2+0.6^2)÷0.6×1.49=3.33(kN)3)风荷载在立杆中产生的内力Wv=0.252+2.98=3.23(kN)风荷载在斜杆中产生的内力Ws=0.282+3.33=3.61(kN)3、立杆轴向力计算Lx与Ly区域内混凝土体积计算V=3000÷1000×0.6×0.6=1.08m3荷载产生立杆轴向力计算式中Q1模板支撑架的自重Q1=0.5kN/m2Q2新浇筑混凝土(钢筋)自重Q2=26kN/m3Q3振捣混凝土时产生的荷载Q3=2kN/m2Q4施工人员及设备荷载Q4=1kN/m2Ly立杆纵距Ly=0.6米Lx立杆横距Lx=0.6米NG支架立杆结构自重NG=3.4kN经过计算:N=(1.2×0.5+1.4×(2+1))×0.6×0.6+1.2×26×1.08+1.2×3.4=38.53kN组合风荷载N＝38.53+3.23＝41.8KN4、立杆承载力计算长细比计算λ=Lk/i式中k计算长度附加系数k=1.155i立杆回转半径i=1.591(cm)长细比λ=1.155×1.2×100÷1.591=87.1根据长细比查表得出:轴心受压杆件稳定系数φ=0.65立杆承载力按下式验算式中:A立杆钢管截面面积A=4.37cm2经过计算:σ=41.8×1000÷(4.37×0.65×100)=147.2N/mm2钢材强度设计值[f]=205N/mm2立杆承载力计算值147.2N/mm2不大于钢材强度设计值205N/mm2,故满足要求!(五)、地基承载力验算1、立杆基础底面的平均压力P=N/A其中:A基础底面面积A=0.1×0.1=0.01m2N轴向压力设计值N=27.01kN经过计算:p=27.01÷0.01=2701kPa2、地基承载力设计值地基承载力按砼路面最小值4500KPa.2701KPa<4500KPa故地基承载力满足要求。钢管桩、工字钢平台、贝雷架受力验算贝雷架计算书横向贝雷架按多跨连系梁计算，计算长度25m。55m箱梁所用的钢筋重量为85t，混凝土重量为2.3*490=1127t，过道支架处宽25m，。过道碗口架支撑体系重量为25t，槽钢重量为38.28t，施工荷载取总荷载的0.2倍，为255t。1、设计计算参数根据设计图纸，本门洞支架贝雷梁净跨跨径9+9+3+3+1m，四跨形成门洞，贝雷梁总长25m为最不利状况，故以此为计算校核模型。贝雷梁片单片力学参数：容许弯距：[M]=788.2KN•m容许剪力：[Q]=245.2KN截面惯性矩：单片贝蕾粱[I]=0.002505m4钢材弹性模量：E=2.1×10¹¹KN/m2贝雷梁容许挠度按工作平台梁取为：[f]=L/4002、荷载计算（右幅）①箱梁的砼自重贝雷梁为四跨连续梁，总长25m，钢筋砼密度取为25KN/m3门洞范围内箱梁浇筑砼体积：V=259.09m3（CAD查的，已扣除箱室部分）则G1=259.09×25=6477.25KN考虑泵车冲击取冲击系数1.1G1=6477.25×1.1=7124.975KN②模板重过道碗口架支撑体系重量为25t，槽钢重量为38.28t木模：G2=250+382.8=632.2KN③贝蕾粱自重按设计方案，每幅箱梁底布置贝雷片55列，左幅贝雷梁全长25m，共布置贝雷片568片，贝雷片单片重量为270Kg/片（按国产重量计）则G3=568×270×0.0098=1502.93KN④施工机具、人员荷载荷载标准取2.5KN/m2贝雷梁范围内施工面总长25m，总宽为28m则G4=2.5×25×28=1750KN⑤振捣产生荷载振捣荷载标准值取2KN/m2G5=2×25×28=1400KN⑥上述荷载合计（永久荷载取安全系数1.2，可变荷载取1.4）G总=1.2×（7124.97+632.2+1502.93）+1.4×(1750+1400)=15522.13KN计算挠度时荷载分项系数为1.0，则G=15522.13KN⑦分布荷载q=G总/25=620.88KN/m计算挠度时q=620.88KN/m3、挠度计算贝蕾粱列数根据实际情况绘制的计算简图如下：由图中可以看出，单跨跨径最大为9m，为不等跨两跨连续梁。考虑到连续梁支点处负弯矩的影响，该贝雷梁的挠度应当比单跨简支梁小。出于安全考虑，采用跨径9m的简支梁进行贝雷梁的列数计算。则[f]=L/400=9/400=0.0225m由[f]=5qL4/384EI，得I=5qL4/384E[f]=（5×620.88×94×1000）/（384×2.1×1011×0.0225）=0.0112m4单片贝蕾粱[I]=0.002505m4n=I/[I]=0.0112/0.002505≈5列现设置20列，满足要求。4、以弯矩计算贝蕾粱列数按计算简图，查《施工手册》不等跨连续梁内力系数表，当n=L2/L1=9/3=3时，查得在中间支座处弯矩值最大，该处弯矩系数为0.2988，则M=0.2988qL12=0.2988×620.88×3×3=1669.67KN•mn=M/[M]=1669.67/788.2≈3列现设置6列，满足要求。若考虑为简支梁，则最大跨径9m，按简支梁进行校核计算时，M=qL22/8=620.88×81/8=6286.41KN•mn=M/[M]≈8列现设置20列，亦满足要求。5、以剪力计算贝蕾粱列数按连续梁进行计算时，查二不等跨连续梁内力系数表，剪力最大处位于中间支座左，该处剪力系数为1.0574，则Q1=1.0574qL1=1.0574×620.88×3=1969.55KNn=Q/[Q]=1969.55/245.2=8列现布置20列，满足要求。考虑为简支梁时，Q2=qL2/2=620.88×9/2=2793.96KNn=Q/[Q]=2793.96/245.2=11.4≈12列故布置20列亦满足要求。（2）腹板下贝蕾粱列数验算1、荷载计算（单侧腹板）①腹板处箱梁砼自重(腹板取最宽处0.65m宽考虑)由CAD图查得门洞范围0.65m宽度内腹板体积V=32m3，则G1=32m3×25KN/m3×1.1=880KN②模板重内模及采用木模,外膜采用18mm厚胶合板。木模荷载标准值为0.75KN/m2,含支撑木楞等木模：G2=25×0.65×0.75=12.19KN③贝蕾粱自重腹板下布置2列贝雷梁，每列11片，间距0.45m，则G3=2×11×270×0.0098=58.21KN④施工机具、人员荷载荷载标准取2.5KN/m2腹板范围内施工面总长25m，总宽为0.65m则G4=2.5×25×0.65=40.62KN⑤振捣产生荷载振捣荷载标准值取2KN/m2G5=2×25×0.65=32.5KN⑥上述荷载合计G总=1.2×(880+12.19+58.21)+1.4×（40.62+32.5）=1242.85KN⑦均布荷载q=G总/25=49.71KN/m计算挠度时荷载系数为1.0，则q=49.71KN/m2、弯矩验算按二不等跨连续梁考虑时，弯距系数为0.2988，则M=0.2988×49.71×9=445.6KN•mn=445.6/788.2=0.7≈1列现布置2列满足要求。按简支梁考虑时，M=qL2/8=49.71×81/8=503.31KN•mn=503.31/788.2=0.93≈1列现布置2列亦满足要求。3、剪力验算按不等跨连续梁考虑，最大剪力系数为1.0574，则Q1=1.0574×49.71×3=157.69KNn=157.69/245.2=0.8≈1列现布置2列，满足要求。按简支梁考虑，Q2=qL/2=49.71×9/2=223.69KN＜Q1布置2列可满足要求。4、挠度验算因连续梁时产生负弯距，梁体挠度较简支梁时为小，故仅校核简支梁情况下的挠度变形。按简支梁考虑，[f]=9/400=0.0225m，则I=5qL4/384E[f]=(5×49.71×1000×9)/(384×2.1×1011×0.0225)=0.0013mn=0.0013/0.002505=0.52≈1列现布置2列，满足要求。（3）钢管立柱的数量确定按设计方案，本工程采用Φ500，壁厚9mm的螺旋钢管作为立柱，且钢管立柱最大高度为4.5m，据此进行计算。1、长细比验算回转半径r=0.35（d+D）/2=0.35×（0.482+0.50）/2=0.17185m式中：D钢管外径，d钢管内径。长细比λ=μL/r=1×4.5/0.17185=26.19＜[λ]=100μ-杆件长度系数，式中：μ＝1.0，L-杆件几何长度，[λ]为钢管立柱容许长细比。2、强度确定立柱数量（工字钢自重参加计算）因λ=26.19，由《钢结构设计规范》查得a类截面轴心受压构件稳定系数Φ=0.95916，钢材设计抗拉、抗压、抗弯设计强度值[f]=215×106KN/m2，考虑钢管柱脚焊接连接时，采用[f]=160×106KN/m2，则：钢管立柱单根可承受轴心力N=[f]ΦA=160×106×0.95916×[（л/4）×（0.52-0.4822）]=2.131×106NI50b工字钢自重线密度为101.5Kg/m，每根工字钢长31m，共布置5排，则自重G=5×31×101.5×0.0098=154.18KN钢管立柱共布置5排，则n′=（15522.13+1.2×154.18）/2131/5=1.47考虑安全系数k=1.3n=1.47×1.3≈1.91根实际每排布置10根，满足要求。（4）立柱顶工字钢验算按设计方案，立柱顶面工字钢共布设5排，每排1根共5根，单跨跨径4.0m，为4等跨连续梁（悬挑端较短，予以忽略）。I50b工字钢力学参数：截面抵抗矩：W=1940cm3截面惯性矩：Ｉ=48600cm4Ix:Sx=42.4Q235钢材设计抗弯强度[б]=215MPaQ235钢材设计抗剪强度[τ]=125MPa1、抗弯计算（按四等跨连续梁进行计算）q=（15522.13+1.2×154.18）/5/31=101.34KN/m查《施工手册》均布荷载下三等跨连续梁跨中最大弯矩系数为0.077，支座处最大弯矩系数为-0.107。取系数0.107进行计算。M=0.107qL2=0.107×101.34×4²=173.49KN•mб=M/W=173.49×1000/1940=89.42MPa＜[б]=215MPa抗弯强度满足要求。2、剪力验算四等跨连续梁最大剪力系数为0.607，则Q=0.607qL=0.607×101.34×4=246.05KNIx/Sx==42.4τ=Q/[（Ix/Sx）•t]式中t为腹板厚度14mm=0.014m=246.05/（0.424×0.014）=41.45MPa<[τ]=125MPa抗剪强度满足要求。3、挠度验算挠度计算时荷载系数为1.0，则q=（15522.13+154.18）/5/25=125.41KN四等跨连续梁时，跨中最大挠度系数为0.632，则f=0.632qL4/100EI=0.632×125.41×44×1000/(100×2.1×10¹¹×48600×10-8)=0.0020m＜[f]=L/500=4/500=0.008m挠度变形满足要求。（5）立柱下砼基础验算钢管立柱下基础采用现浇条形混凝土基础，基础尺寸为0.8m高，31m长，宽度0.7m。采用C20砼进行浇注。按设计图纸及施工方案，该条形基础上部荷载为：1、上部设计结构荷载及贝雷梁等支架荷载G1=15522.13KN2、工字钢横梁荷载（取荷载系数1.2），共12根工钢G2=1.2×5×31×101.5×0.0098=185.01KN3、钢管立柱自重荷载（取荷载系数1.2，取立柱最高尺寸进行计算）Φ500壁厚9mm钢管线密度为108.98Kg/m，每根4.5m，共53根，钢管总长283.5m则G3=1.2×108.98×283.5×0.0098=305.66KN4、布置3个基础时，每个基础上承受的上述荷载为G4=（15522.13+185.01+305.66）/5=3202.56KN5、１个条形基础自重荷载(素砼密度取25KN/m3)G5=1.2×31×0.7×0.8×25=520.8KN总体考虑时，1个条形基础上承受的压力合计为∑G=3202.56+520.8=3723.36KN则，基础底面的压应力为б=∑G/A=3723.36/(0.7×31)=171.58KPa小于混凝土路面允许的承载力，满足要求。（6）门架贝雷梁顶支架支垫槽钢验算门架顶部按第一部分计算的碗扣式钢管支架方案搭设模板支架，钢管底设置［１4号槽钢进行支垫，因贝雷片架设方向同桥向，横向布设间距与碗扣式钢管支架相同，即支架立杆布设平面位置与贝雷梁重合，槽钢在此处只做过渡作用，不作受力验算。经上述计算可以确定：1、采用钢管贝雷梁搭设门洞支架方案可确保施工安全及道路行车安全。2、方案采用Φ500壁厚9mm的钢管，间距4.0m布置，柱顶设I50b工字钢横梁，单幅采用68列150cm×300cm×18cm贝雷梁，最大间距45cm布置可满足现浇箱梁浇注的施工安全，确保结构施工质量。3、钢管底部浇注31m长，1.0m宽，1.0m高C20砼条形基础可以满足承载力要求及防止大型车辆碰挂门架的安全要求。该条形基础下的混凝土路面承载力亦可满足箱梁浇注施工的要求。4、贝雷梁顶横桥向间距60cm布置[14a号槽钢作为上部碗扣支架立杆基础支垫，因支架立杆布设平面位置与贝雷梁重合，槽钢在此处只做过渡作用，可保证施工安全。贝雷架采用租赁的方式，然后运至工地现场组装，加上其他配套材料用13m长的大卡车运输。采用的贝雷片每片长度为3m和2m两种型号，高均为1.5m，两片拼装为一片贝雷梁，贝雷梁之间用支架螺栓连接，使之成为一个整体，每相邻贝雷梁之间的连接错开1m，贝雷梁的两端又要用450支撑架进行连接，保证其贝雷梁有足够的强度和稳定性。一片贝雷梁宽度约18cm，纵向布置，两端放在工字钢上，全桥采用加强弦杆。每两片贝雷梁中到中之间的距离为45cm，两片贝雷梁之间的部分为空歇。由于该桥为斜交，放置贝雷架时与桥位布置相同。贝雷片为=31m÷0.45≌69列，单跨25m÷（3+2）m／片=5榀，单跨需要10片，总贝雷架数量为69*5=345榀，一榀有一片3m和1片2m组合而成。（所需材料见下表）。贝雷梁全部拼装放置好后，再在贝雷梁上面沿横向安放20#B型槽钢，其箱梁地板净空间距为60cm，箱梁腹板净空间距31cm，则需要槽钢数量为：31*25/0.6=1291m即：1291*25.777㎏／m=33.27吨。槽钢铺好后，在其顶面满铺18mm厚的竹胶板，做工作平台。在工作平台上搭1m高的碗扣支架，，横杆纵横连接，间距60cm，高度小不用斜杆，立杆上全用上顶托调节高度，不用下顶托。箱梁底板碗扣架搭设间距为60cm，箱梁翼板间距90cm，箱梁腹板处的底板间距30cm，立杆数量=33×42=1386m×6.17㎏／m=8.55吨,8*42=336m*6.17㎏／m=2.07吨，7*42=294*6.17㎏／m=1.83t；横杆数量=90×26+45*48=4500m×4.7㎏／m=21.15吨；顶托=48×26=1248个×1.2的损耗系数=1498个。以上所有材料均陆续进场，用吊车配合人工的方法，全部吊装就位，施工完毕后又用吊车进行拆除。租赁使用时间：采用左右幅同时施工，从进场到拆除所用的时间，具体根据现场。材料工程量表产品名称单位数量单件重(T)合计重量(T)贝雷片3m片3450.2793.15贝雷片2m片3450.1862.1加强弦杆个11500.0892销子个17250.0035.17弦杆螺栓个20000.0036450支撑架片2870.0216.03支架螺栓个11500.0011.15500钢管m3000.1133I50b工字钢m1550.10115.6620b型槽钢m13200.025733.27第六章各段连续箱梁施工箱梁施工顺序为底模安装→外侧钢模安装固定→底板、腹板（横隔板）普通钢筋绑扎→腹板波纹管安装定位→冲洗底模→安装腹板模板、端头模板固定→进行第一层混凝土浇筑→安装内模→凿毛→顶板普通钢筋绑扎→顶板波纹管安装定位→安装锚垫板→冲洗模板、端头模板固定→加固模板→灌筑混凝土→养生→张拉→压浆第一节模板制作及安装1.底模的制作及安装箱梁底模，采用1.22m*2.44m*18mm的酚醛树脂模板，纵横肋采用钢管加强，底模设置需考虑桥的纵横向坡度。安装时首先在支架顶面铺设纵向方木分配梁，在纵向分配梁上安装横向方木作为分配梁，最后在横向分配梁上铺设底模板。2.侧模的制作及安装外侧模板采用原委托加工厂家加好的钢模，模板肋骨采用方木，用碗口支架成桁架结构顶住侧模，通过钢管立柱或分配梁落于底板水平支架上，并用木楔调整侧模高度，外侧模安装后用穿心拉杆与内侧钢模对拉固定。3．内模的制作及安装箱梁内模：箱梁内室体截面变化大，模板通用性差，采用木骨架框架贴竹胶模板拼，内模就位后，与外侧模用穿心拉杆相连加固，同时在底板可行的位置用架立钢筋设置自撑体系。内模板拟采用组合钢模及木模拼装。模板内模及内部顶部模板除梗肋部分做特殊加工外，其余部分采用组合模板，使用螺栓及U型卡联结成整体，竖向用15cm×15cm方木作为背楞，横向用Φ48钢管或型钢通过扣件及拉杆将内、外模框架拉紧，安装内模后用海绵或其他材料封堵管周空隙，内模就位后用方木或型钢将内外侧模顶紧，用脚手架及可调式承托配合，将内模顶紧，并设剪刀撑将各杆件联成整体。如图所示：外侧及翼缘板底见支架示意图。洞孔模板，在隔墙上设有2个人孔，洞孔模板用组合钢模拼装，用满堂木支架支撑。在过人洞处截面复杂。制作使用整体钢模板，在该处顶部钢筋封顶前放入。以上模板加工制作均考虑模板具有足够的强度和刚度以及几何尺寸均应符合技术规范的质量要求，特别是砼外露部分模板的平整度，光洁度以及线条的顺直度要超过技术规范的要求。4.模板施工要求:首先精确测量放样，铺设箱梁底模，并安装箱梁外侧模。箱梁外侧模板应一次调整到位，并加固牢固，使箱梁外形尺寸及线形符合设计及技术规范要求，箱梁外侧模采用支架进行加固，底模与侧模接缝处垫一薄层弹性材料，防止漏浆。另外，在箱梁分段处，安装封头模板。施工过程中保持外模光洁、平整、色泽一致、拼缝整齐，缝宽不得大于1mm；面板缝处必须外背方木。底板、腹板钢筋绑扎完成后方可安装箱梁腹板内模和部分内箱底板模板（不少于30cm宽，以防止浇筑腹板砼时底板砼继续上臌）。腹板内模应采取有效措施定位牢固。砼浇筑前，认真清洗模板，采用大型吸尘器清理。内模采用加工场加工，分块吊装，现场合体；准确量取内模尺寸，保证不漏浆。模板在钢筋绑扎前均匀涂脱模剂。安装模板时控制断面尺寸及顶板高度、厚度，采取支、顶等有效措施控制内模两侧错位、变形，施工误差控制在规范容许的范围之内。5.模板拆除内模、端模