DGTJ08-004-2000 墙梁结构设计规程

心上海市工程建设规范移墙梁结构设计规程施行日期：2000年12月1日沪建建(2000)第0700号为上海市工程建设规范的通知我委审核，现批准为上海市工程建设推荐性规范，统一编号为DG/TJ08-004-2000,自2000年12月1日起实施。该推荐性规范由上海市工程建设标准化办公室负责组织实二OO○年十月二十日本规程是根据上海市建设委员会沪建(94)第0387号文，由同济大学土木工程学院建筑工程系会同有关单位编制而成。规程编制组在编制过程中开展了专题研究，完成了上海市建设发展基金会委托的科研项目“框支墙梁抗震计算与构造研究”(1998年12月24日上海市建设委员会组织鉴定，成果鉴定证书编号：鉴字[99]第6105号),同时调查总结了近十年来上海地区的工程实践经验，收集了全国各地有关墙梁的科研成果。在此基础上编制组提出了本规程(征求意见稿),接着以多种方式广泛征求本市有关单位和专家的意见，经反复修改为报批稿，最后由上海市建设委员会科技委组织有关专家审查定稿。本规程针对上海地区建筑工程中广泛应用的商店——住宅墙梁结构在重力荷载和水平地震作用下的设计原则和方法作了系1.对抗震设防烈度主要为7度的上海地区墙梁房屋的结构设2.在适用范围内放宽了墙梁房屋高度和层数限值，如设防烈度7度放宽到22m、7层等。以适应上海地区商店——住宅建设的需要。3.在竖向荷载作用下，不仅简化了简支墙梁的承载力计算，而且新增连续墙梁和框支墙梁承载力计算的内容，使墙梁结构计算4.在水平地震作用下，考虑墙梁组合作用取底层柱反弯点位于距柱底0.55倍柱高处。给出水平地震作用效应和重力荷载效应进行组合时的框架柱弯矩、轴力和剪力表达式，以及托梁梁端弯矩和剪力表达式。同时，对墙梁结构的抗震构造措施作了较全面、细致的规定。各单位在执行本规程的过程中，请注意总结经验，积累资料，随时将有关的意见和建议寄至同济大学土木工程学院建筑工程系(上海市四平路1239号，邮政编码：200092),以便今后修订时参上海市工程建设标准化办公室2000年4月参编单位：同济大学建筑设计研究院上海市城乡建筑设计院上海同济新型建筑产业有限公司 2.1术语 2.2符号 3.1适用范围 3.2结构布置 3.3一般设计规定 4墙梁结构的承载力计算 4.2简支墙梁托梁的计算 4.4框支墙梁托梁和框架柱的计算 5.1一般规定 5.2水平地震作用计算 5.4抗震变形验算 6构造措施 6.2托梁 6.3框架柱 6.5墙体 附录A框架、抗震墙的侧移刚度计算公式 (43)附录B本规程用词说明 11.0.2本规程适用于上海市工业与民用建筑工程中承受重力荷载和水平地震作用的框支墙梁房屋(即底部框架抗震墙砌体1.0.3本规程根据现行国家标准《建筑结构设计统一标准》GB50068规定的原则制定；设计术语和符号按照现行国家标准22.1术语2.1.1墙梁masonr由混凝土托梁及其以上计算高度范围内的墙体组成的组合构2.1.2托梁bressummer墙梁中承托墙体和楼(屋)盖的混凝土简支梁、连续梁和框架2.1.3墙体masonrywall墙梁中考虑组合作用的计算高度范围内的墙体，计算高度一般取托梁上一层层高。墙梁的计算高度范围内墙体顶面处现浇混凝土圈梁。2.1.5翼墙wingwall墙梁支座处与墙体垂直相连接的纵向落地墙体。2.2.1作用和作用效应q₁——托梁顶面的均布荷载设计值；F₁——托梁顶面的集中荷载设计值；92——墙梁顶面的均布荷载设计值；FEK—结构总水平地震作用标准值；Ge、Ga——地震时结构(构件)的重力荷载代表值、等效总重力荷载代表值；3M₁、M₁;—托梁顶面上的荷载设计值在托梁跨中截面产生的最大弯矩；M₁,—托梁顶面上的荷载设计值在连续托梁或框架托梁支座截面产生的弯矩；V₁、V₁—托梁顶面上的荷载设计值在托梁支座边截面产生的最大剪力；Nc₁M1、Va—托梁顶面上的荷载设计值在框架柱产生的轴M₂、M₂—墙梁顶面上的荷载设计值在托梁跨中截面产生的最大弯矩；M₂;——墙梁顶面上的荷载设计值在连续托梁或框架托梁支座截面产生的弯矩；V₂、V₂;——墙梁顶上的荷载设计值在托梁支座边截面产生的剪力；N₂、M2、V₂——墙梁顶面上的荷载设计值在框架柱产生的轴力、弯矩、剪力；Mb、Mb:—托梁跨中截面的弯矩设计值；Nb、Nbu——托梁跨中截面的轴拉力设计值；Mb;——托梁支座截面的弯矩设计值；Vb——托梁支座边截面的剪力设计值；2.2.2材料性能E——钢筋的弹性模量；4fef—混凝土轴心抗压强度、轴心抗拉强度设计值；f、f——砌体抗压强度、抗剪强度设计值；fve——砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计fn—网状配筋砖砌体抗压强度设计值；fyfy——钢筋的抗拉强度、抗压强度设计值。2.2.3几何参数Le、1——墙梁支座中到中的跨度；ln、ln;——墙梁净跨；tm、m多跨墙梁计算跨度的平均值、最大值；H₀——墙梁跨中截面的计算高度；h.——顶梁高度；Hm—框架柱净高；bh、h——墙体上洞口宽度、洞口高度；a、a;——洞口边至墙体最近支座中心的距离；AgA',——受拉区、受压区纵向钢筋的截面面积；ag、a's—纵向受拉钢筋合力点、受压钢筋合力点至截面近边的距离。2.2.4计算系数5aM—考虑墙梁组合作用的弯矩系数；7n——考虑墙梁组合作用的托梁轴力系数，框架柱轴力系数；βv—考虑墙梁组合作用的托梁剪力系数；51——翼墙或构造柱对墙梁墙体受剪承载力的影响系5₂——洞口对墙梁墙体受剪承载力的影响系数；5——托梁支座上部砌体局压系数；am—水平地震影响系数最大值；7E——框支墙梁房屋底层地震剪力增大系数；Yo——可变荷载分项系数；5x—砖砌体强度正应力影响系数；YRE——承载力抗震调整系数；5,——楼层屈服强度系数；7p——弹塑性位移增大系数。63.1.2墙梁房屋的总高度和层数均不应超过表3.1.2的规定，二层及二层以上的层高不应超过3.6m,底层层高不应超过4.5m。设防烈度678高度(m)7763.1.3.采用烧结多孔砖砌体和配筋砌体的墙梁设计，应符合表3.1.3的规定。墙梁计算高度范围内每跨允许设置一个洞口，洞不应小于0.071。:。对多层房屋的墙梁，各层洞口宜设置在相同位置，并宜上、下对齐。7墙梁类别跨度la(m)≤5h/6且注：1.采用混凝土小型空心砌块砌体的墙h——托梁截面高度；抗震墙。其间距应满足表3.2.1的要求。上部各层抗震墙的间设防烈度678上部各层8表3.2.2墙梁房屋最大高宽比设防烈度678最大高度比注：单面走廊房屋的总宽度不包括走廊宽度。小于130mm;当板厚大于150mm时，宜采用双层双向钢筋网；并楼(屋)盖可采用现浇混凝土楼盖或带有整浇层的装配整体式混凝3.2.4墙梁房屋的上层墙体应加强圈梁和构造柱的设置。应在框架柱上方和纵横墙交接处设置混凝土构造柱，在每层楼(屋)盖砌体。Y₀(1.2Sck+1.4Sok)≤R(f,f。,fs,Y₀(1.35Sck+Sok)≤R(f,fe,f,式中Yo结构重要性系数。安全等级为二级或设计工作寿命为50年的结构构件，不应小于1.0;抗震设计中R(·)—结构构件的承载力设计值函数；f₅—钢筋的强度设计值；抗震计算可采用底部剪力法，并按本规程5章有关规定调整地震3.3.3当墙梁房屋符合表3.1.2和表3.2.1的规定，且外墙洞口水平截面面积不超过全截面面积的2/3时，可不考虑风荷载的影水平截面受剪承载力以及托梁支座上部砌体局部受压承载力计6A式中M荷载设计值q₁、F₁作用下的按框架分析的托梁各M₂:——荷载设计值q2作用下的按框架分析的托梁各跨跨aM考虑墙梁组合作用的托梁跨中弯矩系数，可按公式(4.4.2-3)计算；式中，当hdlo;>1/7时，取-—考虑墙梁组合作用的托梁跨中轴力系数，可按公式(4.4.2-5)计算；式中h/Lo>1时，取hw/Lo;=对有洞口墙梁可按式(4.4.2-4)计算；a;——洞口边至最近框架柱中心线的距离，当a;>0.354.4.3框支墙梁托梁的支座正截面承载力应按混凝土受弯构件式中M——荷载设计值qi、F₁作用下的按框架分析的托梁支M₂;——荷载设计值q₂作用下的按框架分析的托梁边支座洞口墙梁取0.4,对有洞口墙梁可按式(4:4.3-2)计算，当支座两边的墙体均有洞口时，a:取较小4.4.4框支墙梁框架柱正截面承载力应按混凝土偏心受压构件Ne=N₁e+ηNzN₁———荷载设计值q₁、F₁作用下的按框架分析的柱轴M₂——荷载设计值q₂作用下的按框架分析的柱弯矩；N₂——荷载设计值q₂作用下的按框架分析的柱轴力；N考虑墙梁组合作用的框架柱轴力系数，单跨框支墙梁边柱和多跨框支墙梁中柱取1.0,多跨框支墙梁边柱当轴力不利时取1.2,当轴力有利时取1.0。式中V₁——荷载设计值q₁、F₁作用下的托梁支座边剪力；V₂;——荷载设计值q₂作用下的托梁边支座边剪力，或中βv——考虑墙梁组合作用的托梁剪力系数，无洞口墙梁边支座取0.55,中支座取0.65;有洞口墙梁边支座取0.65,中支座取0.75。式中V₂——在荷载设计值q2作用下墙梁支座边剪力的最大8i——翼墙或构造柱影响系数，对单层墙梁取1.0,对多层墙梁，当bf/h=3时取1.3,当bf/h=7或设构造柱时取1.5,当3<bn<7时，按线性插入取梁取0.9,单层有洞口墙梁取0.7;h.—墙梁的顶梁截面高度；5——局压系数，当5>0.81时，取ζ=0.81。5墙梁结构的抗震设计5.1一般规定5.1.1墙梁房屋按抗震设计时应采用底层设置抗震墙的框支墙梁结构。其总高度和层数均不应超过表3.1.2的限值。房屋体型应力求简单，平面以矩形为宜，应避免阶形立面及局部突出屋面。对于必须设置的出屋面楼梯间、电梯间、水箱间等，应采取上下圈梁加构造柱的加强措施。5.1.2墙梁房屋的底层，应沿纵向和横向设置一定数量的抗震墙，且宜均匀对称布置(图5.1.2)。6、7度且总层数不超过五层时，可采用嵌砌于框架之间的多孔砖砌体墙或混凝土小砌块砌体墙；其余情况应采用钢筋混凝土墙。≈二柱距图5.1.2底层抗震墙布置示意图5.1.3墙梁房屋的纵、横两个方向，第二层与底层侧移刚度的比值，6、7度时不应大于2.0,8度时不应大于1.5,且均不宜小于5.1.6墙梁房屋底层钢筋混凝土框架柱(图5.1.6)宜选用对称图5.1.6不同房屋框支墙梁结构示意图《m—水平地震影响系数最大值；7度取0.08,8度取第i楼盖第i楼层5.2.2墙梁房屋横向或纵向二层与底层的侧移刚度比λk可按K——底层一片钢筋混凝土抗震墙的侧移刚度；Kml——底层一片嵌砌于框架的砌体抗震墙的侧移刚各侧移刚度均可参照附录A的公式计算。式中V₁—房屋底层地震剪力；侧移刚度比值的大小在1.2～1.5范围内选用；Vw——底层一片钢筋混凝土抗震墙承担的地震剪力；Vwm——底层一片嵌砌于框架的砌体抗震墙承担的地5.2.4墙梁房屋的框架柱承担的地震剪力可按各抗侧力构件有震剪力不宜小于该方向总地震剪力的20%。录A的公式计算。5.2.5作用于房屋二层楼盖处的上层地震作用引起的倾复力矩列公式计算。全部框架承担的倾复力矩不宜小于该方向总倾复力矩的20%。M-—底层一片钢筋混凝土抗震墙承担的倾复力矩；Mm——底层一片嵌砌于框架的砌体抗震墙承担的倾复力矩。5.3.1墙梁结构构件的水平地震作用效应和其它荷载效应的基式中S——墙梁结构构件内力组合的设计值，包括组合的GE——重力荷载代表值，可按《建筑抗震设计规范》5.1.3条的规定采用；一般应包括结构和构配件自重标准值和0.5倍雪荷载标准值，0.5倍Em——水平地震作用标准值，应按本章5.2.1条的规砌体或混凝土小砌块砌体抗震墙或两端均有用0.85;对框架柱偏压、托梁受弯采用0.8;R——结构构件承载力设计值。及所承担的倾复力矩引起的附加弯矩或轴力。并与重力荷载代表的反弯点距柱底为0.55倍柱高。同时应计算所承担的倾复力矩混凝土偏心受压构件或偏心受拉构件进行截面抗震承载力验算。其弯矩Mc和轴力Nc可按下列公式计算。式中M₁CE——托梁顶面重力荷载代表值q1E、F₁作用下按框M₂CE——墙梁顶面重力荷载代表值q₂E作用下按框架分析的柱弯矩设计值；N₂cE—墙梁顶面重力荷载代表值q₂E作用下按框架分7N——考虑墙梁组合作用的柱轴力系数，应按本规程4.4.4条的规定采用；y.——反弯点距离，对柱顶截面取0.45Hc,对柱底截面取0.55Hc;Ne——框架承担的倾复力矩M引起的附加轴力，可按本规程5.2.6条确定。式中MjE—托梁顶面重力荷载代表值q1E、F₁作用下按框M2jE—墙梁顶面重力荷载代表值q₂E作用下按框架分本规程4.4.3条的规定采用；5.3.7底层框架柱承担的地震剪力和附加轴力应与重力荷载代算。其轴力Ne可按公式(5.3.5-2)计算，其剪力Ve可按下列荷载代表值引起的剪力组合，按混凝土受弯构件进行斜截面抗震承载力验算。其剪力VbjE可按下列公式计算：式中Vje—托梁顶面重力荷载代表值q₁e、F正作用下按框V2jE——墙梁顶面重力荷载代表值q₂E作用下按框架分析的托梁j支座剪力设计值；程4.4.5条的规定采用；ME、Mj+1)E——分别为地震剪力引起的托梁j支座和(j+1)支5.3.9框支墙梁上部混凝土构造柱约束砖砌体墙的截面抗震承fve—砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值，应按式(5.3.9-2)计算；3.2.2-1采用；bcch不宜超过1.5%;砌体类别fv—砌体抗剪强度设计值，应按<砌体结构设计规范》表5N——砌体强度的正应力影响系数，可按表5.3.9采用；fe——灌孔混凝土轴心抗压强度设计值；fy——芯柱钢筋抗拉强度设计值；A——墙体横截面面积；A.——灌孔混凝土或芯柱截面总面积；A₅——芯柱钢筋截面总面积；50——芯柱影响系数，可按表5.3.10采用。0注，填孔率指芯柱根数与孔洞总数之比。5.4.抗震变形验算5.4.1对楼层屈服强度系数小于0.5的框支墙梁结构应进行罕遇地震作用下薄弱层的抗震变形验算。其弹塑性层间位移应符合下式的要求：式中[θp]—弹塑性层间位移角限值，对框支墙梁房屋中的框架—抗震墙按1/100采用；H₂——薄弱层的层高，一般取底层层高。注：楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力和按罕遇地震作用计算的楼层弹性地震剪力的比值。5.4.2计算罕遇地震作用标准值时，水平地震影响系数取最大值amax,7度时为0.5;8度时为0.9。5.4.3结构薄弱层的位置，对楼层屈服强度系数，沿高度分布——弹性位移增大系数，当薄弱层的6,≥0.8μe(相邻层屈服强度系数平均值)时，可按表5.4.4采用；当薄弱层的；,≤0.5μe,可按表内相应法取值；y——楼层屈服强度系数。结构类别,6.1材料6.1.1底层框架柱、抗震墙和托梁的混凝土强度等级不应低于C25。纵向钢筋宜采用HRB335(Ⅱ级)、HRB400或RRB400(Ⅲ级)热轧钢筋。箍筋宜采用HPB235(I级)、HRB335(Ⅱ级)或6.1.2·构造柱和圈梁的混凝土强度等级不宜低于C20。纵筋和箍筋可采用HPB235(I级)或HRB335(Ⅱ级)热轧钢筋。6.1.4承重墙梁的砖和砌块强度等级不应低于MU10。承重墙梁计算高度范围内墙体砂浆强度等级不应低于M10,其余多孔砖墙体和自承重墙梁多孔砖墙体砂浆强度等级不应低于M5。混凝土小砌块墙体砂浆强度等级不应低于M7.5。6.2.2承重墙梁的托梁跨中截面总配筋率不应小于0.6%。其纵向受力钢筋应伸入支座并满足纵向受拉钢筋的最小锚固长度6.2.3当托梁的高度h≥500mm时，应设置不小于2Φ14的通6.2.4在托梁距边支座lo/4范围内，上部纵向钢筋面积不应小于跨中下部纵向钢筋面积的1/3。连续墙梁或多跨框支墙梁中间2Φ14,且分别不应小于梁两端顶面和底面纵筋较大截面面积的6.2.6按抗震设计的托梁截面混凝土受压区高度应符合x≤0.35h₀的要求，且纵向受拉钢筋配6.2.7按抗震设计的托梁截面宽度不宜小于300mm,净跨不宜小于截面高度的4倍，截面高宽比不宜大于4。当墙梁在梁端附入中间节点的锚固长度不应小于lE,且伸过中心线不应小于5d(图6.2.8a)。托梁的纵向钢筋在端节点内的锚固长度不应小于平投影长度不应小于0.4l,垂直投影长度不应小于15d(图1梁端箍筋的加密区长度，应取1.5h或500mm二者中的者中的最小值；箍筋最小直径为8mm,尚不应小于纵向钢筋直径的1/4,当梁端纵向受拉钢筋配筋率大于2%时，箍筋直径不应小于10mm。2第一个箍筋应设置在距构件节点边缘不大于50mm处。3在箍筋加密区内的箍筋肢距不宜大于250mm。4沿梁全长箍筋间距应符合混凝土结构设计规范的有关规定，当h≤800mm时不应大于200mm,当hb>800mm时不应大A6.3.3按抗震设计的框架柱的轴压比N/fA,对二级抗震等级不宜大于0.8,对三级抗震等级不宜大于0.9。6.3.4柱中纵向受力钢筋应符合下列规定：1宜对称配置，且柱中全部纵向受力钢筋的配筋率对二级抗震等级不应小于1.0%,对三级抗震等级不应小于0.9%。2纵向受力钢筋直径不宜小于16mm,全部纵向受力钢筋配筋率不应超过5%。3纵向钢筋净距不应小于50mm,其间距不宜大于200mm。4柱内纵向钢筋应按图6.2.8的要求有效地描入梁、柱节5.边柱、角柱及抗震墙边柱考虑地震作用组合产生拉力时，柱内纵向钢筋总截面面积计算值应增加30%。6.3.5柱中箍筋应符合下列规定：2柱的箍筋加密区长度应取柱全高。3.箍筋最大间距应取纵向钢筋直径的8倍，100mm两者中的较小值；箍筋最小直径为8mm。4箍筋的肢距不宜大于250mm,且每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋约束，当采用拉筋组合箍时，拉筋宜紧靠纵向钢筋并勾住封闭箍。6.3.6柱箍筋加密区的最小体积配筋率ρv,应符合下式要求：式中pv—按核心截面计算的体积配筋率，二、三级分别不应小于0.6%和0.4%;fe——混凝土轴心抗压强度设计值；强度等级低于C35fy——箍筋抗拉强度设计值，f,超过360N/mm²时，取,三3.并字复合箍的肢距不大于200mm且直径不小于610,可采用表中螺旋箍的对应数值。征值分别不宜小于0.10和0.08。高的1/20。在墙板周边宜设置梁(或暗梁)和端柱(或暗柱)组成6.4.2混凝土抗震墙墙板的竖向和横向分布钢筋配筋率均不应小于0.25%,并应双排布置，最大间距300mm,最小直径中8,拉筋间距不应大于600mm,直径不应小于φ6。6.4.3混凝土抗震墙的构造边缘构件的范围应按图6.4.3采用。构造边缘构件的配筋应符合表6.4.3的要求。当抗震墙在门洞边6.4.5连系梁上下水平钢筋伸入墙内的长度不应小于lE,并设置间距150mm的构造箍筋。6.4.6底层嵌砌于框架间的烧结多孔砖砌体抗震墙应符合下列1墙厚不应小于240mm,砂浆强度等级不应低于M10,应先2沿框架柱每隔500mm设置246沿墙全长拉结钢筋；在墙图6.4.3按构造要求的边缘构件示意图(采用较大值)二中8三中6注：A。为图6.4.3抗震墙阴影部分的6.4.7底层嵌砌于框架间的混凝土小型空心砌块砌体抗震墙应1墙厚不应小于190mm,砂浆强度等级不应低于M10,应先2沿框架柱每隔400mm设置246沿墙全长点焊钢筋网片；6.5.1墙梁计算高度范围内的墙体厚度对砖砌体不应小于240mm;对混凝土小型砌块砌体不应小于190mm。6.5.2墙梁计算高度范围内的墙体每跨允许设置一个洞口。上遵守本规程3.1.3条的规定。洞口上方应设置钢筋混凝土过梁。其支承长度不应小于240mm。在洞口范围内不得施加集中荷载。注：对多层房屋的纵向连续墙梁，每跨可对称设置两个洞口，洞口尺寸和位置应遵守本规程3.1.3条的规定。于240mm,对混凝土砌块砌体不应小于190mm;宽度不应小于1构造柱截面不宜小于240mm×240mm,纵向钢筋不宜小于4Φ14,箍筋间距不宜大于200mm;第二层墙体构造柱的纵向钢2构造柱必须与每层圈梁连接。构造柱纵筋应穿过圈梁主超过300mm(图6.5.4)。砌墙从每层柱脚开始，先退后进。且应沿墙高每500mm设置246拉结钢筋。每边伸入墙内不应小于4构造柱纵向钢筋宜锚固在底层框架或剪力墙内。钢筋锚固长度不小于35d。当构造柱的纵向钢筋锚固在框架梁内时，除6构造柱的纵向钢筋可采用绑扎搭接，搭接长度不小于35d。搭接范围内的箍筋间距不应大于100mm。中60500 6.5.4墙体与构造柱连接示意6.5.5框支墙梁上部承重砖墙及厚度不小于240mm的承重墙的中心线，宜同底层托梁、抗震墙的中心线相重合。构造柱宜同框架柱上下贯通，并沿整个建筑物高度对正贯通，层与层之间构造柱不得错位。突出层顶的楼梯间、电梯间，构造柱应伸到顶部，并与顶部圈梁连接。6.5.6墙梁房屋的混凝土小型空心砌块砌体墙应在框架柱的上方及全部纵、横墙交接处和洞口两侧设置混凝土芯柱；要求外墙转角灌实7个孔，纵、横墙交接处灌实5个孔，洞口两侧各灌实1个孔。芯柱应符合下列要求：1芯柱截面不宜小于120mm×.120mm,应采用不低于C20的灌孔混凝土灌实。2芯柱竖向钢筋应贯通墙身与圈梁连接；每孔插筋不应小于大净距不宜超过2.0m。6.5.7墙梁房屋的混凝土小砌块砌体墙可以采用主要设置在框架柱上方及全部纵、横墙交接处的混凝土构造柱代替部分芯柱。1构造柱截面不应小于190mm×190mm,纵向钢筋不宜少于4Φ14,箍筋间距不宜大于200mm;第二层墙体构造柱的纵向钢造柱混凝土，并应沿墙高每隔400~600mm设置246拉结钢筋网3构造柱其它构造要求可按6.5.4条。加圈梁与圈梁的搭接长度不应小于其中到中竖向距离的二倍，且.不得小于1m。横墙应每隔间距不大于7m及构造柱对应部位设置贯通圈梁。横墙圈梁钢筋应弯入纵墙圈梁不少于35d或500mm。6.5.9墙梁结构的托梁处应采用现浇混凝土楼盖。其余楼层当采用装配整体式楼盖时，应在预制楼板上现浇厚度不小于40mm的细石混凝土，内放双向直径不小于4mm,间距不大于200mm的配筋砌体的范围，从支座中心线算起水平方向每边0.4或框架梁顶面算起竖向0.6hw。6.5.11墙体计算高度范围内的墙体每天可砌高度不宜超过1.5m。通过墙梁上墙体的施工临时通道宜开设在各跨跨中1/3(A.0.2-2).式中K——框架的侧移刚度；式中Am——墙段扣除洞口及混凝土柱截面面积后的砌体水3小洞砖墙的侧移刚度(图A.0.3-1)B.0.1对执行本规程条文要求严格程度的用词说明如下：1表示很严格，非这样作不可的用词：2表示严格，在正常情况下均应这样作的用词：3表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样作的用词：4表示有选择，在一定条件可以这样做的，采用“可”。B.0.2条文中指明应按其他有关标准、范围执行的写法为，“应按……执行”或“应符合……要求(或规定)”。非必须按所指的标准和规范执行的写法为，“可参照……执行”。上海市工程建设规范 1.0.1~1.0.2随看工海巾城市建设的友展，沿街冏店—任宅 3基本设计规定 3.1适用范围 3.2结构布置 3.3一般设计规定 4.1计算简图和计算荷载 4.3连续墙梁托梁的计算 4.5墙体计算及施工验算 5.2水平地震作用计算 5.3截面抗震验算 5.4抗震变形验算 6构造措施 6.2托梁 有关规定。本规程编制考虑了有关结构设计规范正在修编的内3.1适用范围3.1.1考虑墙体与托梁组合作用的墙梁设计方法是砌体结构设近年来科研成果和工程经验，将墙梁设计方墙梁和框支墙梁；到目前为止，各有关单位已进行258个(无洞159个、有洞99个)简支墙梁、21个连续墙梁和28个框支墙梁试件的试验研究和近2000个构件的有限元分析及两栋墙梁房屋的墙梁房屋高度和层数限值提高一挡也与国家标准修订的内容一坪高在-1.200以内时，或在半地下窒标高的1/3以内时，可作为3.1.3本条规定按本规程设计应满足的条件。关于墙梁跨度的规定，主要根据工程经验。Hw/L≥0.4(1/3)的规改为限制更严。洞宽和洞高限制是为了保证墙体整体性相应构造措施非常重要。对边支座改为a;≥0.15la;增加中支座3.2.1.本条与建筑抗震设计规范一致。抗震横墙最大间距主要层便不能满足要求。这与大量地震宏观调查结果不符。实际上，了高宽比限值。倒塌能力。5例如楼面活荷载与恒载之比仅为0.5以下时，应考虑γG取1.35,YQ取1.0的另一种不利组合。3.3.2墙梁房屋高度不会超过40m,底层加若干抗震墙后，刚度3.3.3上海地区基本风压值0.55kN/m²,墙梁房屋总高不超过22m,层高不超过3.6m,屋面自重不小于0.8kN/m²。当外墙洞口水平截面面积不超过全面积的2/3时，根据砌体结构设计规范3.3.4本条规定框支墙梁结构房屋在局部部位可采用简支墙梁3.3.5试验表明，墙梁在顶面荷载作用下主要发生三种破坏形64.1计算简图和计算荷载4.1.1本条给出简支墙梁和连续墙梁的计算简图。计算跨度取值系根据墙梁为组合深梁，其支座应力分布比较均匀而确定的。试验表明，带有无粘结夹层(楼盖)的两层墙体均有可能与托梁共同工作，墙体计算高度仅取托梁上一层层高是偏于安全的。但弹性理论分析表明，当hw>l。时，主要是h=1。范围内的墙体参加工作。跨中截面计算高度取值是假定托梁轴拉力作用于托梁中心线位置。有效翼墙宽度限值是根据试验和弹性分析并偏于安全确定的。4.1.2本条给出框支墙梁计算简图。计算跨度和框架柱计算高度取值根据底层框架。4.1.3本条分别给出使用阶段和施工阶段的计算荷载取值。承重墙梁在托梁顶面荷载作用下不考虑组合作用，仅在墙梁顶面荷载作用下考虑组合作用。有限元分析及2个两层带翼墙的墙梁试验表明，当bd。=0.13~0.3时，在墙梁顶面已有30%～50%上部楼面荷载传至翼墙。墙梁支座处的落地混凝土构造柱同样可以分担35%÷65%的楼面荷载。但本条不再考虑上部楼面荷载的翼墙影响折减系数ψ,仅在墙体抗剪和局压计算中考虑翼墙有利4.2简支墙梁托梁的计算4.2.1试验和有限元分析表明，在墙梁顶面荷载作用下，无洞口简支塘梁正截面破坏发生在跨中截面，托梁处于小偏心受拉状态；有洞口简支墙梁正截面破坏发生在洞口内边缘截面，托梁处于大7方法及相应公式。其中，内力臂系数γ基于56个无洞口墙梁试与试验值比值的平均值μ=0.885,变异系数δ=0.176,具有足够am计算值与有限元值之比；对无洞口墙梁μ=1.644,8=0.101;对有洞口墙梁μ=2.705,8=0.381;与现行规范值之比，对无洞口墙梁μ=1.376,δ=0.156;对有洞口墙梁μ=0.972,8=0.18。托梁轴力系数加计算值与有限元值之比，无洞口μ=1.146,8=0.023;有洞口μ=1.153,δ=0.262;与现行规范值之比，无洞口μ=1.149,δ=0.093;有洞口μ=1.564,δ=0.237。对于直接作用在托梁顶面的荷载q₁、F₁将由托梁单独承受而不考虑墙梁组合承载力计算规定过于烦琐，而q₂作用下剪力V₂.折减过多，使可力系数βv按不同情况取值且有较大提高。因而提高了可靠度，口墙梁μ=1.102,δ=0.078;对有洞口墙梁μ=1.397,=0.123;与现行规范计算值之比，对无洞口墙梁μ=1.5,对有洞口8墙梁μ=1.558,δ=0.226。某六层商店住宅开间3.6m,二层以上层高2.8m,采用承重墙处开一门洞，bh=1.5m,hh=2.2m;托梁bb=300mm,hb=750mm;采用C25级混凝土，Ⅱ级钢筋(纵筋)和I级钢筋(箍筋);墙厚h=240mm,采用MU10烧结多孔砖，计算高度范围内墙体用值8.2kN/m²,屋面和其它楼盖荷载设计值6.7kN/m²,墙体双面q1=1.2×25×0.3×0.75+8.2×3.6=q₁=1.2[(6×2.7-2.2×1.5)×4.2+1.5×M₁=36.27×6²/8=163.2M₂=176.27×62/8=793.2V₁=36.27×5.46/2=99.0ψM=4.5-10a/Lo=4.5-10×0.9/aM=ψm(1.7h/lo-0.03)=3(1.7×0.75/6-0.03)=0.ηN=0.44+2.1hw/Lo=0.44+2.1×2.8/6=9Nbe=ηNM₂/H₀=1.42×793.22/3.175=357.76kN;设a,=60mm(双排筋),a's=35mm(单排筋),则ho=750-60=690mm;查出fm=13.5N/mm²,fy=310N/mm²,eo=M₆/Nb=597.91/357.76=1.e=eo-h/2+ag=1671-375取A’,=0.002bh=0.002×300×750=450mm²,采用3Φ14,选配4Φ25+Vb=V₁+βV₂=99.02+0.7×481.22=435<0.25f.bho=0.25×12.5×300×690=64截面尺寸满足要求；>0.07febho=0.07×12.5×300×690=18应按计4.3:连续墙梁托梁的计算4.3.1本条规定在托梁顶面荷载作用下采用一般连续梁内力分般连续梁分析方法计算托梁内力，应考虑墙4.3.2和4.3.3本条是在21个连续墙梁试验基础上，根据2跨、3跨、4跨和5跨等跨无洞口和有洞口连续墙梁有限元分析提出程应用的范围变化并取大值，其安全储备是较大的。托梁跨中弯矩系数aM计算值与有限元值之比，对无洞口墙梁μ=1.382、8=0.095,对有洞口墙梁μ=1.365、δ=0.19。轴拉力系数η加计算值与有限元值之比，无洞口时μ=1.047、8=0.015,有洞口时μ=无洞口墙梁μ=1.715、8=0.245,对有洞口墙梁μ=1.826、8=与边跨跨中比较，弯矩平均小36.3%(开洞36.7%),轴力平均小37.8%(开洞37.1%)。应该注意，在墙梁顶面荷载作用下，对等跨连续墙梁，所有跨中均采用边跨跨中弯矩M21是偏于安全的。有限元分析表明，C支座弯矩仅比B支座平均小7.1%(开洞15.7%),所有中间支座均采用第一内支座B的弯矩M₂B是偏于安全的。4.3.4本条规定连续墙梁托梁斜截面受剪承载力计算原则与简边支座μ=1:254、8=0.135,中支座μ=1.094、8=0.062;对有洞口墙梁边支座μ=1.404、8=0.159,中支座μ=1.098、δ=中间支座剪力均采用第一内支座左截面剪力Vso有限元分析表明，第一内支座右截面剪力平均小1.6%,中间支座剪力平均小6.5%(开洞小8.9%);故所有中间支座均采用V偏于安全。算例：为了进一步说明按4.3节规定进行连续墙梁托梁计算某七层商店住宅开间3.9m,二层以上层高2.8m,纵向采用连250mm,hb=450mm;墙厚h=240mm,采用材料和楼层荷载同4.2计算跨度Lo=3.9m,净跨ln=3.5m。q₁=1.2×25×0.25×0.45+8.2×1.95q2=1.2[(3.9×2.7-1.2×1.4)×4.2+1.2*1.M₁c=-0.079q₁LB=-0.079×13.37×3.92²V₁A=0.394q1L=0.394×13.37×3.5=18.VłB=-0.606qi1ₙ=-0.606×13.37×3.5=-28.ViB=0.526q1Ln=0.526×13.37×3.5=24.M₂1=0.078q₁²=0.078×119.01×3.9²=141.M2B=-0.105q₂Li=-0.105×119.M₂c=-6.079q₂2²=-0.079×119.V2A=0.394q₂ln=0.394×119.01×3.5=164.ViB=-0.606q₂Ln=-0.606×119.01×3.5=-252.ViB=0.526q₂ln=0.526×119.01×3.5=219.ψM=3.45-7a;/Loi=3.45-7×1.35/3.9=1aM=ψM(3h₆/loi-0.09)=1.027(3×0.4ηn=0.4+3hw/Lo;=0.4+3×2.8/3.9=2Mb=M₁1+aMM₂1=15.86+0.263×141.19=52.Nb=ηnM₂1/Ho=2.554×141.19/3.025=119.21kN;eo=M₆/Nbe=52.99/119.21=0取A′,=0.002×250×450=225mm²,采用2412(226mm²);,选配1φ18+aM=0.75-a;/Lon=0.75-1.35MB=MB+aMM2B=21.35+0.404×190.0选配2412+2Φ20VhA=V₁A+βV₂A=18.44+0.7×164.12=133VB=ViB+βV₂B=28.36+0.8×252.42=230VbB=ViB+β-V₂B=24.61+0.8×219.10=199<0.25febho=0.25×12.5×250×415=324.22kN,受剪截>0.07f.bho=0.07×12.5×250×415=90.78kN,按计算配6,采用2肢箍φ8@200箍φ8@180(1.117);箍中8@200(1.005)。4.4.1本条规定在托梁顶面荷载作用下采用一般框架内力分析方法，不考虑墙梁组合作用。在墙梁顶面荷载作用下也采用一般框架分析方法计算托梁和框架柱内力，对托支墙梁计算，计算框架柱时考虑墙梁顶面荷载引起的附加弯矩Me=q₂23/60,这一规定过于简单。本规程在9个单跨框支墙梁梁跨中截面直接给出弯矩和轴拉力公式，并按混凝土偏心受拉构件计算，也与简支墙梁托梁计算模式一致。框支墙梁在托梁顶面荷载q₁、F₁和墙梁顶面荷载q₂作用下分析采用一般结构力学方法分析框架内力，计算较简便。砌体结构设计规范未包括多跨框支墙梁设计条文。本规程在19个双跨框支墙梁试验基础上，根据中截面也直接给出弯矩和轴拉力按偏心受拉支墙梁协调一致，并采用统一表达式。托梁弯矩系数aM计算值与有限元值之比，对无洞口墙梁单跨μ=2.629,8=0.188;多跨μ=1.879,8=0.183;对有洞口墙梁单跨p=1.788,8=0.385;多跨μ=1.533,8=0.236;托梁轴力系数ηn与有限元值之比，对单跨墙梁μ=1.391,8=0.163;对多跨墙梁无洞口μ=1:051,8=0.078;有洞口μ=1.16,δ=0.126。托梁支座按受弯构件计算，2.851,8≠0.416,中支座μ=2.017,8=0.251;对有洞口墙梁，边支座μ=1.663,8=0.49,中支座μ=1,844,&=0.295。4.4.4有限元分析表明，多跨框支墙梁存在边柱之间的大拱效用下当轴力不利时，边柱轴压力应乘以1.2的修正系数。框架柱4.4.5本条规定框支墙梁托梁斜截面受剪承载力计算原则与筒支墙梁一致。单跨框支墙梁βv计算值与有限元值之比，对无洞口墙梁μ=1.613,δ=0.114;对有洞口墙梁μ=1.694,8=边支座μ=1.552,δ=0.131,中支座μ=1.475,δ=0.093;对有洞口墙梁边支座μ=1.867,δ=0.31,中支座μ=1.556,δ=0.187。算例：为了进一步说明按4.4节规定进行框支墙梁托梁和框某七层商店住宅开间(柱距)3.9m,底层层高3.6m,二层以上层高2:8m,横向采用两跨框支墙梁承重，净跨Lₙ=5.6m,计算跨度Lo=6m(参见本规程图5.1.2);每层左跨离中支座a1=0.6m框架柱bc=400mm;h=400mm;采用C30级混凝土，Ⅱ级钢筋(纵筋)和I级钢筋(箍筋),墙体厚度和材料，以及楼层荷载同4.2节算例(楼层荷载按双向板传递)。试进行该框支墙梁托梁和框架柱承载力计算。q₁=1.2×25×0.3×0.75+8.2×3.9×0.q2=1.2[(12×2.7-2.5×2.2)4.2+2.5×2.2×+6.7×3.9×6×0.823=198.ABBM₁A=-24.41kN·m,M₁₁=73.5M₂A=-146.37kN·m,M₂₁=441.ψM=4.15-9a:/Loi=4.15-9×0.6/aM=ψm(2.4hb/4o-0.07)=3.25(2.4×07n=1.3+2.4hw/Loi=1.3+2.4Mn=M₁1+aMM21=73.59+0.7475Nbu=7xM₂/Ho=2.42×441.27/3.175=336.34kN;设a₅=60mm,a’,=35mm,ho=690mm,查出fm=16.5eo=Mbi/Nbu=403.44/336.34,选配3φ22+(2)支座截面MBB=M₁B+aMM₂B=136.61+0.65MA=MA+aMM2A=24.41+0.6×146.37=112.,选配3Φ18(763mm²)。4托梁斜截面承载力计算V6=Va+B、V₂△=75.14+0<0.25f。bho=0.25×15×300×6截面尺寸满足要求；>0.07f。bho=0,07×15×300×690=217按计算配置箍筋。边支座，中支座，783,采用4肢箍φ10@(1)纵向附加轴力框架柱应考虑纵向连续墙梁传来的轴力。边柱引用4.3节算q1=1.2×25×0.25×0.45+8.2×3.9×5/Q₂=1.2[(3.9×2.7-1×2.2)4.2+1×2.2[(28.36+24.61+252.42+219.1[(28.36+24.61)23.36/13.37+(25Mc=M₁+M₂c=24.41+146.37=170Ne=Ne+ηNNzc=80.51+584.43+1.2×48237Ne=N¹e+ηNN2=80.51+584.43+482.37=1147.31kNeo=M/Nc=170.78/1147.31=0.149m>051#0.5f.A/N=0.5×15×400²/1147310=1.045>1,取Lo/h=3.725/0.4=9.313<15,取ζ2=1,一Nb=ζbfmbho=0.544×16.5×400×365=1310.5kN>Nc=1147.3kN,故为大偏心受压构件。造配箍筋φ8@200。lo/b=3.725/0.4=9.31=360mm²<0.004A=0.004×400²选配4Φ16(804mm²)另加4Φ16构造筋，箍筋按构造φ8@4.5墙体计算及施工验算4.5.1试验表明：墙梁的墙体剪切破坏发生于hw/Lo<0.75~出墙体受剪承载力公式并进行试验验证。并按正交设计方法找出影响显著的因素hb/Lo和a/Lo;根据试验资料回归分析，给出V₂≤ξ₂(0.2+hb/Lo)hhwf。与47个简支无洞口墙梁试验结果比较，μ=1.062,δ=0.141;与33个简支有洞口墙梁试验结果比较，μ=0.966,8=0.155。工程实践表明，由于此式给出的承载力较低，顶梁)如同放在砌体上的弹性地基梁，能将楼层荷载部分传至支高墙体受剪承载力。本规程根据7个设置顶梁的连续墙梁剪切破坏试验结果，给出考虑顶梁作用的墙体受剪承载力载均除以集中力作用跨度化为均布荷载计算并包括在q₂之内。受压破坏。为保证砌体局部受压承载力，应满足oymaxh≤Yfh,(oym为最大竖向压应力，Y为局压强度提高系数)。令C=oymaxh/q2称为应力集中系数，则上式变为q₂≤yfh/C。令ζ=γ/C,称为局压系数，即得到本规程(4.5.2-1)式。根据16个发生局压破坏的无翼墙墙梁试验结果，ζ=0.31～0.414;若取γ=0.747。则根据试验结果确定本规程(4.5.2-2)式。近年来采用左右。计算分析表明，当b:/h≥5或支座设置构造柱时可不验算4.5.3墙梁是在托梁上砌筑砌体墙形成的。除应限制计算高度某六层商店住宅同4.2节算例。设纵向翼墙b₁=720mm,51S2(0.2+h₆/lo+h,/Lo)fhhw=1.0.24/6)×1.99×240×2800=571.09kN>V₂=481.22kN,ζ=0.25+0.08b:/h=0.25+0.08×7292=176.27kN/m<5fh=0.49×1.99×2405.1一般规定5.1.1支承简支墙梁和连续墙梁的砖墙砖柱抗震性能较差，不得用于按抗震设计的墙梁结构，但可用于按抗震设计的多层房屋的局部部位(见本规程3.3.4条)。国家地震局工程力学研究所、中尔滨建筑大学等进行了近40个框支墙梁墙片拟静力试验和8个框支墙梁房屋模型的震动台和拟动力试验。研究表明；框支墙梁不仅在竖向荷载作用下，而且在重力荷载和水平地震作用下具有良好的墙梁组合作用，甚至在水平地震作用下发生剪切破坏后，只要裂而不倒，仍具有一定的墙梁组合作用能继续承受较大的竖向荷载。因此，框支墙梁房屋的抗震性能能够满足抗震设防三水准的要求。但墙梁房屋的层数和高度不应超过表3.1.2的限值。合理的建筑布置对抗震设计至关重要：震害表明，体型简单、均匀对称的建筑不易震坏，容易估计其地震反应和采取相应的抗震措施。5.1.2～5.1.3墙梁房屋的特点是上刚下柔和头重脚轻，抗震薄弱环节在底层。因此，沿纵向和横向均匀对称布置一定数量的抗震墙，并限制二层和底层侧移刚度的比值，对减轻底层震害，同时又不至于将薄弱环节转移到第二层是很必要的。5.1.4墙粱房屋中钢筋混凝土结构抗震等级划分根据上海市工5.1.6地震反应和抗震计算沿纵、横两个主轴方向，采用方形或圆形等对称配筋截面柱是合理的。5.2.1对于底层合理布置抗震墙并限制二层与底层侧移刚度比5.2.2本条给出二层与底层侧移刚度比表达式，并在附录A给力不宜小于该方向总地震剪力的20%,以确保框架柱的安全。于该方向总倾复力矩的20%,以确保框架的安全。墙梁组合作用，按本规程第4章的规定计算。并与地震剪力引起架柱反弯点应位于距柱底(1/2~2/3)且接近1/2柱高。根据有限元分析及试验结果，取反弯点距柱底0.55H。是合理的。考虑墙(2)地震作用按公式(5.2.1-2)算出：F₁=129.18kN,F₂=163.08kN,F₃=229.25kN,F₄=295.42kN,F₃=361.60kN,F₆=42∑Ke=4×2731402=109256K₁=∑Kr+∑Ke=245146.4+10925608=1170框架仅分配7%V₁,如按20%V₁考虑，则抗震墙——框架联合体刚度：2731402+11143=27425453截面抗震验算(1)重力荷载代表值作用下的框架内力91K=5.51×3.9×0.823+5.6392k=(4.26×5+5.42)×3.9×0.91K作用下框架内力如图5.3.2所示，qzk作用下框架内力如图5.3.3所示；330.64-361.73-40.12-361.73-40.12图5.3.2q下框架内力图5.3.3qzk下框架由纵向中框架荷载q₁k=16.24kN/m,qzk=120.48kN/m,传Q1k=9.