单层工业厂房课程设计计算书

《单层工业厂房混凝土排架课程设计》

1、1柱截面尺寸确定

由图2可知柱顶标高为12、4m,牛腿顶面标高为8、6m,设室内地面至基础

顶面得距离为0、5m,则计算简图中柱得总高度〃、下柱高度”,、上柱高度”〃

分别为：

H-\2x4m+0、5m=12%9mt=8、6m+0>5m=9^1m

Hu=12s9m-9、1m=3、8m

根据柱得高度、吊车超重量及工作级别等条件,可由表2、4、2并参考表2、

4、4确定柱截面尺寸，见表1。

表1柱截面尺寸及相应得计算参数

算参数截面尺寸面积惯性矩自重

柱号、\^^/mm/mm/mm4/(KN

2/m)

A,B上柱矩400X4001、6X10521、3X1084、0

下柱1400X900X1001、875X195、38X4、6

X1501051089

本例仅取一棍排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。

ffll牌单林计舞图

1、2荷载计算

1、2、1恒载

(1)、屋盖恒载：

两毡三油防水层0、35KN

/m2

20mm厚水泥砂浆找平层20X0、02=0、4KN/m2

100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4义0、1=0、4KN/m2

一毡二油隔气层0、05KN/m2

15mm厚水泥砂浆找平层;2OX0、015=0、3KN/m2

预应力混凝土屋面板(包括灌缝)1、4KN/m2

2^900

KN/m

天窗架重力荷载为2X36KN雁,天沟板2、02KN/m,天沟防水层、找

平层、找坡层1、5KN/m,屋架重力荷载为106KN/榴，则作用于柱顶得屋盖结

构重力荷载设计值为：

G尸1、2X(2、90KN/m2X6mX24m/2+2X36KN/2+2^02I<N/mX6

m

十1、5KN/mX6m+106KN/2)=382、70KN

(2)吊车梁及轨道重力荷载设计值：

G.尸1、2X(44、2kN+l、()KN/mX6m)=50.20KN

(3)柱自重重力荷载设计值：

上柱G,A=G4B=1、2X4kN/mX3、8m=18、24KN

下柱G5A=G5B=1>2X4、69kN/mX9、Im=51、21KN

各项恒载作用位置如图2所示。

I400_^

(QF50.40)|||

G尸382.70!

750

G户50.20

G4A=18.24G位18.24

GSA：：5121

_900_!

(B)

图2侑载作用位置图（单位：kN）

1、2、2屋面活荷载

屋面活荷载标准值为0、5KN/m2,雪荷载标准值为0、35KN/m；后者

小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶得屋面活荷载设计值为:

Q】=l、4X0、5KN/n?x6mX24m/2=50、40I<N

Qi得作用位置与Gi作用位置相同，如图2所示。

1、2、3风荷载

2

风荷载标准值按式（2、5、2）计算,其中仇=（）、35KN/m,^=1、0,«2

根据厂房各部分标高及B类地面粗粒度由附表5、1确定如下:

柱顶（标高12、40m）u：二1、067

檐口（标高14、30m）〃一二1、120

天窗架壁底（标高16、99m）w.=1、184

天窗架壁顶（标高19、86m）〃==1、247

屋顶（标高20、31m）〃:二1、256

〃，如图3a所示，由式（2、5、2）可得排架迎风面及背风面得风荷载标准值分别

为：

叼产夕;2。〃=0。=1、0X0、8XI、067X0、35KN/m2=0、299I<N/m2

02£=人〃­=1、0X（）、8X1、067X0、35KN/m2=°、299KN/m2

则作用于排架计算简图（图3、b）上得风荷载设计值为：

q,=K4X0、299KN/m2X6x0m=2、51KN/m

2

q2=k4X0、187KN/mX6^Om=1>57KN/m

Fw=YQ[（〃J%2）k4+（%3+%4）人/+（%+%6）〃=才3①OB

=1、4X[（0、8+0、5）X1、120XI、9m+（-（）、2+（）、6）X1、184X2、

69+（0、6+0、6）X1、247X2、871XI、0X0、35KN/m2X6sOm

=24、51KN

Y

三

三

—

三

二

力

/)

/

k

布风荷莪体型筱及排架计算简图

1、2、4吊车荷载

由表2、5、1可得200/501<^吊车得参数为:13=5、5501,1<=4、40111旭=751<17,

Q=200KN,Fpmax=215KN,Fpmin=45KN0根据B及K,可算得吊车梁支座反力

影响线中歌轮压对应点得竖向坐标值，如图4所示。

（1）吊车竖向荷载

由式（2、5、4）和式（2、5、5）可得吊车竖向荷载设计值为：

Dmax=rQFpm“、2yj=l、4X215KNX（1+0、080+0、267+0、0

75）=647、15KN

图。吊车荷载作用下支座反力影响线

⑵吊车横向水平荷载

作用于每一个轮子上得吊车横向水平制动力按式（2、5、6）计算，即

T=-cr（Q+g）="X0>1X（200KN+75KN）=6、875KN

4-4

作用于排架柱上得吊车横向水平荷载设计值按式（2、5、7）计算，即

Tmax=70TZy尸1、4X6、875KNX2、15=20、69KN

1、3排架内力分析

该厂房为单跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱得剪力

分配系数Z按式Q、5、16)计算，结果见表2o

表2柱剪力分配系数

柱别n=4//Co=3/[1I",

f]i=-----—

-1)]El/c*

6=H3/CQEI1

A万柱n=0、109C0=2>480〃尸〃尸°、5

2=0、295之二为=0、

u3

206x10“°”

E

1.3.1恒载作用下排架内力分析

恒载作用下排架得计算简图如图5所示。图中得重力荷载G及力矩M就就是

根据图2确定，即

G|二G1=382、7()KN；G2=G3+G4A=5()、20KN+18、24KN=68>

44KN

G3=G5A=51、21KN;

MI=Gj=382、70KNX0、05m=19、14KNw

M2=(G[+G4A)e3

=(38270KN+18、24KN)X0、25m-£0、20KNXO、3m=85、

18KN/M

(d)

382.70382.70

图5恒载作用下膝内力因

由于图5a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按

柱顶为不动较支座计算内力。柱顶不动较支座反力Rj可根据表2、5、2所列得相

应公式计算，则

2

C=3|-；

-l二2、122,CA=—x---------=1、132

23

1+才(---1)1+/1(--1)

nn

I9.I4KN•心2.122+85/8江公1132=]0、62K

"吟G+^G=129〃

N

R8=10、62KN

求得R,后，可用平衡条件求出柱各裁面得弯矩和剪力。柱各横面得轴力为

该裁面以上重力荷栽之和,恒栽作用下排架结构得弯矩图和轴力图分别见图5、

b,co

图5、d为排架柱得弯矩、剪力和轴力得正负号规定。

1、3、2屋而活荷载作用下排架内力分析

排架计算简图如图6a所示。其中Q|=50、4KN,她在柱顶及变阶处引

起得力矩为Ms=50、4KNX0、05m=2、52KNm;M2/l=504KNX0、

25m=12、60KNmo

对于A柱,C|=2、122《3=1、132,则

2.52KNs2」22+12.6KN.xL132=］、§3

RG+G

一等誓12.9m

KN(->)

Rfi=一1、53KN(<-)

排架各柱得弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图6b、c所示。

(a)

图6作用屋面活府载时排架为力图

1、3、3风荷载作用下排架内力分析

⑴左吹风时

计算简图如图7a所示。对于A,B柱,n=0、109,4=0、295,则

31+24(--1)

C,,=-^------——二()、329

8i+A3(--l)

n

RA=-qi〃Cu二一2、51KN/mX12、9mXO、329=10、65I<N(<-)

、、()、、

RB=-q2HC||=-157KN/mX129mx329=—666KN(<-)

R=RA+R&+Fw=-1()、65KN—6、66KM-24、51KN=-41、82KN(—)

各柱顶剪力分别为：

丫八=R.“R=-l()、65KN+0、5X41、82KN=10>26KN(->)

Vfi=RB-J]l{R=6、66KN+0、5X41、82KN=14>25KN(f)

排架内力图如图7b所示。

(a)(bl

Fw

S7左尢耶I族内熄

(2)右吹风时

计算简图如图8a所示。将图7b所示A,B柱内力图对换且改变内力符号后可

得，如图8b所示。

(b)

因8右纲时推黜力图

1、3、4吊车荷载作用下排架内力分析

⑴Dmax作用于A柱

计算简图如图9文所示。其中吊车竖向荷载Dmax,Dmin在牛腿顶面处

引起得力矩为：

M.=1)maxe,=647s15KNX0、3m=194、15KN〃z

八J

MB=Dmine3=135、45KNX0、3m=40、64KN-m

对于A柱,C3=l、132,则

194.15/C7V/«xl.l324r〜

RL*=--------------------------=-17、04KN(<-)

129〃

MR4O.64/C/V/77X1.132

RB二=3、57KM(->)

H129〃

R=RA+R/f=-17s04KM+3、57KN二一13、47KN(4-)

排架各柱顶剪力分别为:

v尸R=-17、04KN+0、5X13、47KN=-10、31KN(<-)

、、

VB=RBFBR=3、57KN+O、5X1347KN=1031KN(f)

排架各柱得弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图9b,c所示。

(a)(b)

3918

10.31

923Al

09Dm排用在A柱时排架内婢

(2)Dmax作用于B柱

同理，将“Dmax作用于A柱”得情况得A,B柱对换，并注意改变符号,可求得

各柱得内力，如图10所示。

图10Dm。昨用在B柱时排架内力图

(3)Tg作用下

排架计算简图如图11a所示。对于A,B柱,n=O、109,Z=0.295,由表2、

5、3得

a=(3、8m-1x4m)/3、8m=0、632,则

2-3cU+#2+©(1-“J一(2_3。)

n

C5---------------------------------------=|----------------、629

小+"-1)

RA=-TmaxG=-20、69KNX0、629=-13、()1KN(<-)

Rfi—TmaxC5=-13s()1KN(<-),R=RA+"=-13、01KNX2=-26.02

KN(一)

各柱顶剪力为:丫A=RA-pr;AR=13、01KNI0>85X0、5X26、O2KN

=-1、95KN(<-)

R-N/R=-13、01KN+0、85X0、5X26、O2KN=-1、95K

VB=fl

N(一)

排架各柱得弯矩图及柱底剪力值如图11b所示。当Tmax方向相反时，弯矩图和

剪力只改变符号，大小不变。

酢用时排架内加

1、4内力组合

以A柱内力组合为例。表3为各种荷载作用下A柱内力设计值汇总表，表4为

A柱内力组合表，这两表中得控制截面及正负号内力方向如表3中欧那个得例图

所示。

内力组合按式（2、5、19）〜式（2、5、21）进行。除N及相应得M和V一项

外，其她三项均按式（2、5、19）和式（2、5、20）求得最不利内力值;对于Nm”及

相应得M和N一项,I1-I1和［II-^1截面均按（1、2SGK+1、4SQQ求得最不利内力值,

而I-I截面则就就是按式（2、5、21）即（1、35SCK+S.）求得最不利内力。

对柱进行裂健宽度脸算时，内力田-田采用标准值，同时只需对c0/h。＞0、55

得柱进行脸算。为此，表4中亦给出了和N*得组合值她们均满足e0/h°：＞（）、55

得条件，对本例来说,这些值均取自N*及相应得M和V一项。

表3A柱内力设计值汇总表

柱号及荷栽类恒栽屋面活吊车竖向荷载吊车水风荷载

正向内别载DmaxDmax平荷载左风右风

力作用于作用于

A柱B柱

序号①②③④⑤⑥⑦

I-IM21、3、29-39、18-39、1±21、557、-67、

22821151

N400、50、4000000

94

11-11M-63、一9、31154、1、46士21、557、-67、5

96972111

N4550、40647、135、45000

1、115

4

ni-inM32、64、6261、15-92、36±192、341、-314、

8062142

N502、50.4647、1135、45000

3505

V10、61、53-10、-10、3±18、42、64-34、5

2311740

表4A柱内力组合表

截面+乂1^及相应一Mmax及相Nmux及相应Nmin及相应M卜、备注

N,V应N,VN*

M,VM,V

IM①93、01①-88、71①26、①93、068、9Nmax一项，

+0、+0.9+018+C、16

取1、

I9[0、、9[②

N446、3400、486、446、3635SGK-

(②9x(9x+C、

943436、5

+0、③+②9x()、7x1、

2

9x⑤)+⑤+4。

⑤+⑦)⑥〕

⑥〕

UM①130、①+-150、①75、①十-142、

+0、400、93+0510、915

II9〔()、[②、[3、

N975、496、10345

9x(+0、9x9x

33503、51、1

③+9x③⑤+

4

⑤)+⑤+8⑦〕

⑥〕⑦)

inM①十549、①-480、①87、72①549、

0、903+0.968++C、03

inN[②1071、[0、612、010891071、

+909x(06、4、79[②9

V0、57、④+—43、9x1、34十57、2

9x(20⑤)+96③0、0

M③+396、-339、66、59x(396、0

k⑤)+05454③+5

N⑥〕82496、834、⑤)825、

k5、49965+45

5⑥〕

V42、12-30、10、9642、12

4

1、5柱截面设计

仍以A柱为例。混凝土:C30,力=14.3以/52,九=2.OIN//W«2；钢筋:受力

筋为HRB335,/V==300N/"〃〃2&=0550。上下柱均采用对称配筋。

1、5、1上柱配筋计算

由表4可见,上柱截面共有4组内力。取h0—400mm-40mm-36Ommo经判

别，其中三组内力为大偏心受压;只有(M=26、18KN〃z,N=486、34KN)一组

为小偏心受压，且NV获0、550X1、0X14、3/mm1X400mmX3

60mm=1132、56KN,故按此组内力计算时为构造配筋。对3组大偏心受压内

力，在弯矩较大且比较接近得两组内力中，取较小得一组，即取

M=93、01KN-w,N=446、30KN

由附表11、1查得有吊车厂房排架方向上柱得计算长度/°=2X3、8m=

7、6m。附力口偏巨e“取20mm(大于400mm/3)o

..93.01x10''%.i

e=M/N=-------------/-fV-t-=208mm,,=%〃=208mm+20mm=

0446300N0

228mm

由1(,/h=7600mm/400mm=19>5,故应考虑偏心距增大系数"。

0.5/.A_0.5xl4.3N/刀X4QQ2/出

=2、563>1、0,取7尸1、0

N446300N

=1.15-0.01^-=I.15-O.Olx(76Q0w/n)=0.96

h400/77727

〃=1+—^4)2〃2=1+-----1_(7600/^)2*]0*0.96=1.391

h

1400.1400x228mm400〃〃〃

%36()〃〃〃

N4463007V=0.217<江==0.222

4=

a£bh“1.0x14.3N/mm1x400〃〃〃x360mm%360〃，〃

取x=2《.进行计算。

e=

f

rjei-h/2+as=1.39lx22^mm—40()〃〃〃/2+40mm=157.\mrn

.JNe'446300Nx157.1〃〃〃七八2

2

f(h0-a)300N/mmx(360mm-40mm)

选318(A$=763min1)，则p=AJ(bh)=763〃?〃J/(400mmX400mm)=0%

48%>0、2%,满足要求。

由附表11、1,得垂直于排架方向柱得计算长度/。=1、25X3、8m=4、

75m,则

10/b=4750mm/400mm=lls88®=0、95。

Nu=0.9(p(fcA+fyAs)=0.9x0.95x(14.3N/〃〃?Jx400”?〃？x400/〃/"+300N/〃〃/

x163mm2x2)=2347.66KN>N,”=48634KN

满足弯矩作用平面外得承战力要求。

1、5、2下柱配筋计算

取h。=900mm-40mm=860mm。与上柱分析方法类似，在表4得8组内力

中,选取下面得一组不利内力：

M-549、03KN-/n,N-1071,90KN

下柱计算长度/。二1、0“产9、1m,附加偏心距Q=900mm/30=30m

m(大于20mm)<>

b=10=40()mm,/zy=150mmo

549.03xlQ6/V-nyn

e。二M/N二=512mm,=(?-|-e=512mm+3()mm=

1071900N0a

542mm

由/0/h=9100mm/900mm=10>1祟，故应考虑偏心距增大系数〃，且取

△=1.0。

<i=

0.5fA_0.5x]4.3N/〃"〃'x[100〃〃〃x900"〃〃+2x(400〃〃〃一100〃"〃)x150〃〃〃]_

c二---------------------------------------------------------二1、

N1071900N

20>1、0,取窃=1、0o

〃=i+—^r(¥)246=i+19100〃?帆2

xl.0xl,0=1.116

h

1400.J400x542mm900〃〃〃

%860mm

qe,=1.116x542nvn=604.9nuti>0.3%=0.3x860/zvrz=258nun

故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，则

N1O719OO7V

=187.4/7????>h(=150/72/7?

aj'bf1.0X14.3N/〃〃〃2X400〃?〃?

说明中和轴位于腹板内，应重新计算受压区高度x:

N-aJAb；_b)h；

X=

aJ力

107190(W-10x14.3N/〃〃〃？x(400〃〃〃-10M/〃)x150〃〃〃

1.0x14.3N/mm2x100〃〃〃

=299.6mm

+〃/2-=604.9itvn+900〃"〃/2-40nvn=1014.9nmi

，，1，X

,Ne-a£(bf-b)hf(hQ--hf)-aJcbx(hr)--)

4=4=-----------------:------S----------------1

八(％-4)

=[107190(Wxl()l4.9/W77-l.Oxl4.3N/mm2x(40()〃〃〃-1()()〃〃〃)x150mm

x(86O〃?〃7-150fnm/2)-1.0x14.3NImnrx100〃〃〃x299.6mmx(860〃〃〃-299.6mm!2)]

/1300N/mm2x(860/〃“?-40/〃，〃)]

=1132〃〃/

选用420(4二1272mm2),按此配筋,经脸算柱弯矩作用平面外得承载力

亦满足要求。

1、5、3柱得裂缝宽度脸算

《规范》规定，对55得柱应进行裂缝宽度验算。本题得下柱出现

。0"%>0、55得内力，故应时下柱进行裂缝宽度验算。验算过程见表5,其中,下柱得

252

A,=1272mm,Es=2.0xlON/mm;构件受力特征系数=2、1;混凝土保护层

厚度c取23mm。

表5柱得裂缝宽度验算表

柱截面下柱

内力标Mx./(KN-/n)396、05

准值N&/KN825、45

eo=MjN«/mm480>0、55h0=473

40.0140

Pie=，，

0.5bh+(bf-b)ht

1、0(//h<14)

小一1+e(/o

1400包h

%

e=77©++h/2-a^/nun890

二⑸-b)%0、523

f

bho

702、2

z=[0.87-0.12(1)(—)?]^/mm

173、6

=RN1mm2)

A,z

-0.654，0、57

〃=1.1-----±!L

P【Q$k

口max=%"鲁(1.9c+0.08%)/mm0、16V3

（满足要求）

E,P,e

1、5、4柱箍筋配置

非地震区得单层厂房柱,其箍筋数量一般由构造要求控制。根据构造要

求，上下柱均选用。8200箱筋。

1、5、5牛腿设计

根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图12所示。

其中牛腿截面宽度b=400慢慢,牛腿截面高度h=6OOmm,ho=565mm。

（1）牛腿截面高度验算

按式（2、6、1）脸算,其中夕二0、65,4=2.01N/〃〃7?2,%=0（牛腿顶面无水

平荷载）,a=・150mm+20mm=-130mm<0,取a=0,Fvk按下式确定：

产「0皿僦।Q64715KN50.20KN

+--=---5-0--4--.-0--8-/^V

YQYG141.2

由式(2、61)

得:p(\-0.5例/叱=0.65x2.3X：：X565=590.54KN>

o

o

枚牛腿截面高度满足要求。

(2)牛腿配筋计算

由于a=-150mm4-2Omm=-130mmv0,因而该牛腿可按构造要求配筋。

2

pm.nbh=0.002x400mmx600nvn=480mm0纵向钢筋取4

14(A,=616〃?〃/),水平箍筋选用。8100。

1、5、6柱得吊装脸算

采用翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交接处，混凝土达到设计强度后起吊。由

表2、4、6可得柱插入杯口深度为4=0、9X900mm=810mm,取九=850mm,

则柱吊装时总长度为3、8m+9、lm+0、85m=13、75m,计算简图如图13所

小O

柱吊装阶段得荷载为柱自重重力荷载(应考虑动力系数)，即

%=%q\k=1-5X1.35X4.0KN//〃=8.1KN/m

%="V=1・5x1.35x(0.4〃？+1.0，"x25KN//)=20.25KN/m

qy-fjyGQ3k=L5x1.35x4.69KN/in=9.50KN/m

在上诉荷载作用下，柱各控制截面得弯矩为:

M.=-q,Hl=-xSAKN/mx3.S2fn2=58.48KMm

12,u2

M,=-xSAKN/mx(3.8"?+0.6/n)2+-x(20.25KN/ni-SAKN/w)x0.62m2=84.20KN-m

■22

由ZMg=RJ.-q.ll+M2=0得:

D1/时21cs-c”84.20KN・〃？

R.=—qJ-----=—x9.50KN/mx9.35〃?-------------=35.41KN

2"xh29.35加

%=R、x-Lq、x2,令竺(一/x=(),得x=3、73m,则下柱段最大弯矩为:

2dx

表6柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表

柱截面上柱下柱

M(MJ/(KN-/n)58、48(43、32)84>20(62、37)

M,=AJ；(%—入)/(K73、25>0、9x58、312、91>0、9x84、

N•)48=52、6320=75、78

2、、

%=mk/(0.87h^As)/(N/mm)181286553

…一厘0、38-0、31VO、2,取0、2

Pie^sk

绍海=%"詈(L9c+0.08%)0、14v0、2（满足要求）0、02<0、2（满足要

E、Pte

/mm

1、6基，础设计

1、6、1作用于基础顶面上得荷载计算

作用于基础顶面上得荷载包括柱底（m一DI截面）传洽基础得M,N,V以及外墙

自重重力荷载。前者可由表4中m—ni截面选取，见表7,其中内力标准组合值用于

地底承载力验算，底本组合值用于受冲切承载力脸笄和底板配筋计算，内力得正号

规定见图14b。

表7基础设计得不利内力

组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合

M/N/KNV/KNM,/(KNNJKNVK/KN

(KN-w)•m)

第1组549、031017、9057、20396、05825、4542、12

第2组-480、68612、06-43、96-339、45496、99-30、14

第3组87、721084、1、3466、54834、0、96

7965

@14塞牖载示翳

由图14a可见，每个基础承受得外墙总宽度为6、0m,总高度为14、35m,墙体

为240mm砖墙(4、7KN/m?),钢框玻璃窗(0、45KN/m?),基础梁重量为16、

7KN/根。每个基础承受得由墙体传来得重力荷载为：

240mm石寺墙4、7KN/m2x〔6mX14、35m—(5、1m+1>8m)X4^

2m〕=268、46KN

钢框玻璃窗()、45KN/m2x(5、lm+1、8m)

X4、2m=13、04KN

基础梁

16、7KN

N“*=298、20KN

N、,k距层础形心得偏心距为：

ew=(240mm+900mm)/2=57Cmm

N*l、2Nm=1、2X298、20KN=357、84KN

1、6、2基础尺寸及埋深

(1)按构造要求拟定高度h:h=h}+q+50〃〃〃

由表2、4^6得柱得插入深度4=0.94=0.9x900〃“〃=810mm>800/wn，取

//i=850mmo由表2、47得杯底厚度/应大于2OOrrm,取％=250mm,则h=

850mm4-250mm+50mm=1150mm0基础顶面标高为一0、500m,故基础埋深d

为：

d—h十0、5ni=1%550in

由表2、4、7得杯壁厚度0300mm,取325mm；基础边缘高度处取350mm,

台阶高度取400mm,见图14b。

(2)拟定基础底面尺寸

由式(2、72)得：A)

Mi+M*834.65KN+298.20KN

------------=----------：-----------：-------=5.47//Z2

fa-y,nd240KN/nr-20KN/x1,65m

适当放大,取八二bl=3、6mX2、4m=8、64m2

(3)计算基底压力及验算地基承载力

XX

Gk=7,”"A=20KN/〃/L65/〃8.64，〃2=285.12KN

W=-lb2=-x2.4mx3.62/n2=5.18W

66

基底压力按式(2、7、3)计算，结果见表8;按式(2、7、8)验算地基承载力,

其中1、2£,=1.2x240KN//=288KN//,脸算结果见表8。可见，基础底面尺

寸满足要求。

表8基础底面压力计算及地基承载力脸算表

类别第1组第2组第3组