2×130th循环流化床锅炉烟气脱硝设计

2×130t/h循环流化床锅炉烟气脱硝设计摘要工业的日趋发展使得大气污染问题逐渐走进人们的关注视野范围内。氮氧化物（NOx）加剧式的排放，是个尤为重要的大气污染问题。本设计的研究对象是两台130t/h的循环流化床锅炉，对其燃煤气烟气脱硝工艺进行设计。该锅炉的相关参数是燃煤含硫量1.0%，烟气量300000m3/h(工况），烟气温度130℃。本设计经过多次工艺对比分析，决定对此次烟气脱硝工程选用SNCR技术。该技术以炉腔为反应器，在锅炉炉腔中900℃～1100℃的区域内喷射含有氨基的还原剂，使得还原剂与烟气中的氮氧化物反应生成氮气和水。SNCR工艺在条件控制得当的情况下，脱硝效率可到达70%，且130t/hCFB锅炉温度在850℃～950℃之间，此温度范围正好是SNCR工艺脱硝的温度区间，不会造成NH3氧化的问题。SNCR脱硝系统主要有以下几个模块：还原剂存储输送系统、稀释水输送控制系统、还原剂计量混合系统、还原剂分配及喷射系统和控制系统。系统在运行工作的过程中，喷枪布置的位置及其数量，喷枪雾化效果，还原剂停留在反应区的时间等都是影响脱硝效果的重要因素。本设计通过查阅CFD模拟的相关资料，对喷枪位置和数量进行了确定，确保脱硝效率达到要求。本设计还对此脱硝系统进行了工程造价和运行成本的估算，并且绘制了与工艺相关的图纸：带控制点的工艺流程图，平面布置图，设备主体图，部件图等十张。关键词：循环流化床锅炉，SNCR，尿素，炉内脱硝第一章绪论1.1课题背景及意义我国是一个煤炭密集型的发展中国家，其能源结构以煤炭为主，煤炭占能源消费的76%。经济的快速发展以及煤炭消费量的增加，使得煤炭燃烧造成的空气污染加剧，其中氮氧化物（NOX）是主要的空气污染源之一。伴随着现代工业的持续发展和人民生活水平的提高，大气污染已成为一个急需解决的环境问题。为了降低锅炉燃烧产物氮氧化物的数量，应当对氮氧化物进行合理的脱氮处理，减少氮氧化物对环境的危害。目前我国有很多中小型锅炉，循环流化床锅炉被广泛应用于多个企业。CFB锅炉的优点是烟气和还原剂在锅炉内可以充分均匀的混合，这都得益于锅炉特殊的结构；由于循环流化床机组燃烧温度较低，可以有效抑制NOx的生成。采用有效的脱硝工艺，脱硝效率可达50%~80%本设计介绍了两台130t/h循环流化床锅炉烟气脱硝工程设计，在给定的相关参数的前提下，选择经济合理，效果明显的脱硝技术，高效的脱除燃煤烟气中的氮氧化物，使烟气处理后相关氮氧化物的排放浓度低于100mg/Nm3。本设计采用的工艺有运行成本低，工程投资少，处理效果好等优点。在下述文字中会详细介绍。1.2工程概况1.2.1设计对象本设计的处理对象是某企业2台130t/h燃煤锅炉。本设计需要对其进行配套的环保设施建设，针对该锅炉开展脱硝治理。锅炉相关参数为燃煤含硫量1.0%，烟气量300000m3/h(工况），烟气温度130℃。设计总体要求NOx排放浓度不高于100mg/Nm3,脱硝效率大于70%，氨逃逸不高于10mg/Nm3。（1）该锅炉的技术参数如下表所示：表1.1锅炉技术参数——览表序号名称单位数值/名称1额定蒸发量t/h1302额定蒸汽温度℃5403额定蒸气压力（表压）MPa9.814给水温度℃2155锅炉排烟温度℃1366排污率%≤27空气预热器进风温度℃208锅炉计算热效率%85.59锅炉保证热效率%8510燃料消耗量t/h30.911石灰石消耗量t/h0.812一次热风温度℃20213二次热风温度℃20714一,二次风量比60:4015循环倍率25～30（2）自然条件年平均气温 14.9℃极端最高气温43.3℃极端最低气温-18℃年平均气压 1003.4hPa年平均相对湿度62％年平均风速2.2m/s最大风速（10m高处历年一遇）24m/s地震烈度基本烈度为7度（3）锅炉及其他相关数据建筑场地土类别Ⅱ类厂址海拔高度（黄海高程）～124m炉膛宽度（两侧水冷壁中心线间距离）8770mm炉膛深度（前后水冷壁中心线间距离）5970mm炉膛顶棚管标高37600mm锅筒中心线标高41000mm锅炉最高点标高45300mm运转层标高8000mm操作层标高5200mm锅炉宽度（两侧柱间中心距离）23000mm锅炉深度（柱Z1与柱Z4之间距离）25100mm锅炉排放数据1#炉NOx排放200-300mg/Nm32#炉NOx排放150-250mg/Nm31.2.2设计范围本设计根据国家有关规定和经济技术要求，根据循环流化床锅炉的燃烧特点，确定工艺和技术路线，对本工程烟气脱硝方法进行相关计算设计和标准设备选择。设计范围如下：（1）结合给定烟气的特点，确定一个经济合理的脱硝工艺。（2）完成整个烟气处理工艺流程的设计和计算。（3）工艺设计计算、主体设备的设计计算及辅助设备选型、设计结果汇总表。（4）绘制至少图纸10张，其中带控制点的工艺流程图1张，设备布置图1张，主体设备及部件图8张。（5）成本分析。1.2.3设计依据（1）《湘潭大学毕业论文（设计）任务书》；（2）《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271-2014）；（3）《火电厂大气污染物排放标准》GB13223_2011；（4）《火电厂烟气脱硝工程技术规范

选择性非催化还原法》HJ563-2010；（5）《火电厂烟气脱硝工程技术规范

选择性催化还原法》HJ562-2010。第二章国内外研究现状烟气脱硝是将NOx还原成N2，来降低烟气中的NOx，按技术可分为传统烟气治理技术和新型烟气治理技术。近年来，国内外对于NOx的控制研究，形成了很多脱硝技术，成果显著。2.1传统烟气NOx治理技术2.1.1干法脱硝技术传统的烟气脱硝技术依照其作用原理的差异，分为NOx的氧化、还原、吸附。按照不同状态的反应介质，分为干法脱硝和湿法脱硝，其中干法脱硝占主流地位。我们熟悉SCR、SNCR等脱硝技术，均为干法脱硝。A.SCR烟气脱硝技术SCR技术由美国人在1950年最先提出，它于1972年在日本正式研发，并在1978年工业化。SCR是在催化剂存在下，氨、CO或碳氢化合物被用作还原剂，在氧气存在下将烟气中的NO还原为N2。NH3、CO、H2、甲烷、乙烯、丙烷和丙烯都可作为SCR还原剂。NO脱除率最高的时候是还原气为氨的时候。SCR反应是氧化还原反应，遵循氧化还原机理或Mars-van-Krevelen机理。目前国外学者一致认为SCR反应的反应物是NO，而不是NO2，并且反应中也有O2的参与。循环流化床锅炉的优点是可以适用于多种燃料，并且锅炉适用的燃料也决定着氮氧化物的排放量的多少，当遇到高NOx排放的锅炉且条件允许时，SCR可用于脱硝。SCR工艺系统由氨制备系统、储氨系统及部分辅助设备组成。脱硝反应系统由SCR反应器、喷氨系统、烟气系统、静态混合器和催化剂组成。主要反应过程如下：主反应：NO+NO2+2NH3=2N3+3H2O；2NO2+4NH3+O2=3N2+6H2O；4NH3+2NO+2O2=3N2+6H2O。副反应：2SO2+O2=2SO3。SCR技术已工业化，具有反应温度低、无贵金属催化剂、使用寿命长、脱氮效率高达90%等优点，但同时也存在使用腐蚀性液氨或氨水、对管道设备要求高等不足，价格高；因为NH3的计算很难控制其添加量，很容易产生二次污染，容易泄漏，操作起来很难操作和储存，只适合固定污染源。B.SNCR烟气脱硝技术SNCR是一种成熟的低成本脱氮技术，不需要催化剂。该技术以炉膛或水泥行业预分解炉为反应器，向炉内喷入含氨基的还原剂，还原剂与烟气中的NOx反应生成氨和水。在选择性非催化还原工艺过程中，尿素或氨基化合物在较高的反应温度（930-1090℃）下进入烟气，NOx被还原为N2。还原剂通常注入炉膛或靠近炉出口的烟道中。SNCR工艺对NOx的去除效果主要取决于反应温度、NH3与NOx的化学计量比、混合度和反应时间。研究表明，SNCR工艺的温度控制是非常重要的。如果温度过低，NH3的反应就不完全，NH3易泄漏；但温度过高时，NH3易氧化为NOx，影响NH3的去除效果。温度过高或过低都会导致还原剂的损失，降低NOx的去除率。一般来说，合理的SNCR工艺可以达到30%-50%的去除率。循环流化床锅炉烟气中氮氧化物含量低于其它锅炉，有利于脱硝反应的进行。在氮氧化物含量很低的情况下，采用SNCR脱硝可达到国家节能减排的要求和目标。从炉膛到循环流化床锅炉过热烟气的温度适合于SNCR脱硝反应。因此，在锅炉炉膛上部和气冷旋风口处设有喷枪，脱硝还原剂在高温下发生化学反应，使氨气与烟气反应生成氮气和水。SNCR脱硝原理如下：SNCR工艺是将氨基还原剂喷入锅炉炉膛900℃~1100℃区域，还原剂迅速热解成NH3，与烟气中的NOx反应，将NOx还原成N2和H2O。常用还原剂与NOx的反应方程式如下：以氨为还原剂：（该反应主要发生在950℃的温度范围内）4NO+4NH3+O2=4N2+6H2O；2NO+4NH3+2O2=3N2+6H2O；8NH3+2NO2=7N2+12H2O。以尿素为还原剂：CO(NH2)2+2NO=2N2+CO2+2H2O；CO(NH2)2+H2O=2NH3+CO2；4NO+4NH3+O2=4N2+6H2O；2NO+4NH3+2O2=3N2+6H2O；6NO2+8NH3=7N2+12H2O。温度过高时，会发生副反应：4NH3+5O2=4NO+6H2OSNCR在控制合适的条件下，脱硝效率可以达到70%，出口烟气NOx排放符合新标准要求。130t/h循环流化床锅炉的温度在850～1100℃之间，属于SNCR工艺脱硝温度反应范围，不存在NH3氧化反应问题。SNCR脱硝技术没有催化剂的参与，投资相对其他工艺较小，系统简单且紧凑，占地面积很小，氨氮比在0.8~2.5,运行成本中等，不产生二次污染及废水。C.SCR+SNCR烟气脱硝技术SCR+SNCR混合烟气脱氮工艺不是选择性催化还原工艺和选择性非还原工艺的简单结合。SNCR+SCR联合脱硝工艺是SCR技术与高效、SNCR节省投资相结合的新型脱硝工艺。在这个过程中有两个反应区。还原剂通过壁注系统与高温烟气中的氮氧化物反应，完成初步脱硝；剩余未完成的还原剂在催化剂作用下进入SCR反应区进一步脱硝。在催化剂的作用下，前期未去除的氮氧化物转化为氮和水。组合工艺可以提高脱硝效率。虽然目前的应用有所减少，但效果不容忽视，值得合理使用。SCR+SNCR联合脱硝工艺是在锅炉适当温度（800℃~1100℃）下，在炉膛内布置适当数量的SNCR喷枪，直接注入一定剂量的还原剂（NH3），使其与烟气中的NOx反应生成氮气（N2）和水（H2O）。由于该方法对NOx的去除率有限（一般为20%-40%），为达到较高的脱硝效率，在锅炉尾部适当的温度段（280℃-420℃，最佳温度300℃-400℃）设置SCR脱硝装置，一般可脱除30%左右的NOx，综合效率一般能满足总脱硝效率的要求。这种方法需要配合锅炉设计人员对锅炉进行一些结构改造，以满足SCR催化剂、喷枪、吹灰器等的结构要求。SCR+SNCR混合脱硝技术结合了SCR和SNCR技术的部分优点，工艺比较灵活。但是针对本设计而言，该技术改造方案比较复杂，就小型锅炉而言，运行成本也较大，所以SCR+SNCR脱硝技术不适合本设计。2.1.2湿法烟气脱硝湿法烟气脱硝是利用液体吸收剂溶解NOx的原理对燃煤烟气进行净化。最大的困难是NO难溶于水，通常，NO需要先氧化成NO2。一般情况下，NO与氧化剂O3、ClO2或KMnO4先反应生成NO2，然后被水或碱溶液吸收，实现烟气脱硝。稀硝酸吸收法：由于NO和NO2在硝酸中的溶解度远大于在水中的溶解度（例如，NO在12%硝酸中的溶解度是水中溶解度的12倍），因此广泛采用稀硝酸吸收法来提高NOx的去除率。随着硝酸浓度的增加，吸附效率显著提高。但考虑到工业应用和成本，实际操作中一般将硝酸浓度控制在15%-20%。稀硝酸的吸收效率不仅与其浓度有关，还与其吸收温度和压力有关。低温高压有利于NOx的吸收。碱溶液吸收法：采用氢氧化钠、氢氧化钾、碳酸钠、氨水等碱溶液作为吸收剂，对NOx进行化学吸收，其中吸收率最高的是氨。为了使NOx的吸收效率更高，为此研究了氨-碱溶液的两级吸收：氨在气相中与NOx和水蒸气完全反应生成硝酸铵白烟，未反应的NOx被碱溶液进一步吸收，生成硝酸盐和亚硝酸盐，NH4NO3，NH4NO2也会溶解在碱性溶液中。吸收液经多次循环，碱液耗尽后，浓缩结晶含硝酸盐和亚硝酸盐的溶液，可用作肥料。2.2新型烟气脱硝技术2.2.1等离子体烟气NOx控制技术等离子体排气脱氮的关键技术是采用合适的方法制备等离子体，然后通过等离子体中的微物理和化学过程实现脱氮，但该技术存在能耗高、设备投资大、成本低等问题，高能X射线等，使其应用受到限制。2.2.2微生物脱硝法烟气生物化过程是利用微生物的生命活动，将烟气中的有害物质转化为简单无害的无机物和微生物的细胞质。生化法净化烟气通常可分为生物洗涤，生物过滤及生物滴滤等几种形式。该方法的基本原理是：选用合适的脱氮菌，以NOx为氮源，将NOx还原为最基本的无害N2，脱氮菌可自行生长繁殖。2.2.3催化（直接）分解法从NOx净化的角度来看，NOx脱除的最佳途径是直接分解成N2和O2，这在热力学上是可能的，它不仅可以消除污染，而且可以节约能源和资源，这种方法具有工艺简单、产品可以直接送入大气、无二次污染等优点污染等被认为是催化脱氮的最佳选择和最有前途的硝化方法。NO→N2+O2此反应的活化能是364KJ/mol，可以看出活化能是很高的，因此需要选用合适的催化剂来降低此反应的活化能，低温下NO的直接分解受热力学的限制，反应速度很慢，截至目前，还没有合适的催化剂可以满足要求。2.2.4碳质固体还原法利用碳作为还原剂还原废气中的氮氧化物是无催化剂非选择性还原过程的一部分。与使用燃料作为还原剂的选择性非催化还原过程相比，不需要使用造价昂贵金属催化剂，也没有催化中毒问题发生；与选择性催化还原法中NH3相比来说，碳价便宜，来源广，动力学研究表明，O2与碳的反应先于NO与碳的反应，许多人试图用催化剂控制O2与碳的反应或改变NO与O2与碳的反应顺序，至今没有取得令人满意的结果。2.2.5吸附法脱硝技术吸附是一种在温度或压力变化的情况下将NOx吸附的方法。NOx的吸附和解吸控制着工作温度或压力的周期性变化；在这种情况下，吸附具有很高的净化效率和很高的分离精度，能还原NOx生成硝酸产品。吸附法的经济损失低于其他同样降解NOx的方法。2.2.6低温催化脱硝技术由于NH3和NOx反应的活化能和温度窗较高，对催化剂活性的要求也随之提高，因此催化剂必须具有良好的结构和活性位置。SCR装置位于脱硫塔后的降低排气温度窗口内，脱硫后的废气一般湿度较高，因此NH3-SCR催化剂在低温下也具有耐水性相应的运营成本将增加，因此不适用于本设计。2.2.7液膜法液膜法是由美国能源部匹兹堡能源技术中心（PETC）开发的。由于液对气进行选择性吸收，所以液膜法利用此性质，让低浓度气体在液相中富集，用于烟气净化的液膜要求它具有选择性，并且对其它气体具有良好的渗透性。第三章脱硝工艺流程的确定3.1脱硝技术的选择根据项目概况和本次设计的废气特性，我们将从工艺参数、装置投资等方面，将所提出的SNCR工艺与市场上最常见的SCR和SNCR+SCR联合工艺进行比较。具体对比分析如下表：表3.1脱硝方案的比选比较因子工艺技术方法SCR工艺SNCR工艺SCR+SNCR工艺脱硝效率（%）70～9070~80(结合LNB或OFB技术）90催化剂价格较贵的分子筛催化剂，低温催化剂等\较少的催化剂催化剂的寿命易中毒\易中毒氨逃逸小于3ppm5~10ppm小于5ppm还原剂氨气氨水和尿素氨气窗口温度（℃）320～400850～1250800～1100设备投入昂贵便宜便宜运行成本高低低锅炉改造难度高低高占地空间大（需增加大型催化剂反应器和供小（锅炉无需增加催化剂反应器）较小（需增加小型催化剂反应器）结合上表对比分析和本设计的要求，我们针对此次工程采用SNCR烟气脱硝工艺，可为该设计中锅炉提供一种高效，投资及运行成本低的脱硝途径。SNCR在控制合适的条件下，脱硝效率可以达到70%，出口烟气NOx排放符合新标准要求。130t/h循环流化床锅炉的温度在850～1100℃之间，属于SNCR工艺脱硝温度反应范围，不存在NH3氧化反应问题。SNCR脱硝技术没有催化剂的参与，投资相对其他工艺较小，系统简单且紧凑，占地面积很小，氨氮比在0.8~2.5,运行成本中等，不产生二次污染及废水。3.2工艺流程说明经过上述的工艺对比分析，本项目最终采用SNCR烟气脱硝工艺，其主要的工艺流程图如下：图3.1尿素SNCR系统工艺本设计通过SNCR烟气脱硝装置，在炉内对烟气进行脱硝处理。SNCR脱硝的原理是以炉膛为反应器，向炉内注入含有氨基的还原剂，还原剂与烟气中的氮氧化物反应，从而生成氮气和水。在较高的反应温度（930℃~1090℃）下，将尿素或者氨基化合物喷射入烟气中。与其他工艺技术相比，SNCR技术具有以下的优点：（1）脱硝成果良好：SNCR技术应用于大型煤粉锅炉。经过长时间的现场运用，脱硝率可达30-50%。在循环流化床锅炉上安装SNCR脱硝，脱硝效率可达60%以上。（2）还原剂品种多样，易获得：SNCR工艺中常用的还原剂有液氨、氨水、尿素等，而氨水和尿素是最有效、应用最广泛的还原剂。（3）无二次污染：SNCR技术是一种清洁技术，无固液污染物或副产物，无二次污染。（4）良好的经济效益：因为SNCR不需要昂贵的催化剂，投资本钱和运行本钱较低。（5）系统简单，施工时间短：SNCR技术最重要的系统是还原剂的储存系统和注入系统，主要设备包括储存罐、泵、注入枪、必要的管道，仪器和控制。由于SNCR技术设备简单，安装时间短，关闭炉子只需15天左右，炉子施工可在维修期间完成。（6）SNCR技术不需要改动燃烧装置或锅炉受热面或锅炉的正常运转，对锅炉的主要运行参数没有明显影响。3.3还原剂的选择目前，尿素、氨水和液氨是燃煤锅炉除气的主要还原剂。首先，氨和液氨的储运风险系数高于尿素。目前，我国地方治理部门获得液氨使用和运输许可证的难度越来越大，安全防范要求也越来越严格。因此，运用液氨或氨的安全成本大大增加。其次，氨水和液氨的价格高于尿素，氨水和液氨是危险化学品。采购流程相对复杂，采购路径相对有限。综上所述，本设计的还原剂选择尿素最为合理。第四章脱硝工艺的设计计算4.1烟气成分及烟气量计算本设计采用的煤质资料如下表：表4.1煤质成分分析表CarHarOarNarSarAarMar53.41%2.64%5.19%5.77%1%25.18%5.8%热值（kal/kg）固定碳（%）灰分（%）挥发分（%）硫分（%）低拉热值（KJ/kg）4800-520042-4726-2919-25120072-217444.1.1烟气量计算V0=0.0889(Car+0.375Sar)+0.265Har-0.0333Oar=0.0889(53.41+0.375×1)+0.265×2.64-0.0333×5.19=5.31Nm3/kgVN20=0.79V0+0.008Nar=0.79×5.31+0.008×5.77=4.24Nm3/kgVRO20=0.01866(Car+0.375Sar)=0.01866(53.41+0.375×1)=1.00Nm3/kgVH2O0=0.111Har+0.0124Mar+0.0161V0=0.111×2.64+0.0124×5.8+0.0161×5.31=0.45Nm3/kg燃烧产物理论体积Vy0=VN20+VRO20+VH2O0=4.24+1.00+0.45=5.69Nm3/kg燃烧产物实际体积国家规定燃煤锅炉空气过剩系数按1.8进行折算取alfa/=1.8Vy/=Vy0+0.0161(alfa/-1)V0+(alfa/-1)V0=5.69+0.0161(1.8-1)×5.31+(1.8-1)×5.31=10.01Nm3/kg干烟气量Vgy/=VRO20+VN20+(alfa/-1)V0=1.00+4.24+(1.8-1)×5.31=9.49Nm3/kg4.1.2烟气含氧量和含湿量计算烟气中的水分VH2O/=VH2O0+0.0161(alfa/-1)V0=0.45+0.0161(1.8-1)×5.31=0.52Nm3/kg烟气中的氧量VO2/=0.21(alfa/-1)V0=0.21×(1.8-1)×5.31=0.89Nm3/kg干烟气中的含氧量ngo2/=VO2//Vgy/=0.89/9.49=9.4%湿烟气中的含氧量nsho2/=VO2//Vy/=0.89/10.01=8.9%湿烟气中含湿量nH2O/=VH2O//Vy/=0.52/10.01=5.2%湿烟气中CO2含量nshCO2/=0.01866Car/Vy/=0.01866×53.41/10.01=9.96%干烟气中CO2含量ngCO2/=0.01866Car/Vgy/=0.01866×53.41/9.49=10.5%湿烟气中SO2含量nshSO2/=0.01866*0.375Sar/Vy/=0.01866×0.375×1/10.01=0.07%干烟气中SO2含量ngSO2/=0.01866*0.375Sar/Vgy/=0.01866×0.375×1/9.49=0.07%干烟气中N2含量ngN2/=(0.79alfa/V0+0.008Nar)/Vgy/=(0.79×1.8×5.31+0.008×5.77)/9.49=80.05%由锅炉给出相关技术参数可知，耗煤量Bj=30.9t/h总燃烧产物实际湿体积Vtshy=Vy/*Bj/*1000=10.01×30.9×1000=309309Nm3/h总燃烧产物实际干体积Vtgy=Vgy/*Bj*1000=9.49×30.9×1000=293241Nm3/h4.2NOx浓度本设计规定，脱硝系统没有运行前，两台锅炉燃烧烟气NOx浓度分别为200～300mg/Nm3和150~250mg/Nm3,我们取其最大排放浓度,锅炉1排放烟气NOx浓度为300mg/Nm3,锅炉2排放烟气NOx浓度为250mg/Nm3。综上所述，烟气成分如下表所示表4.2烟气成分分析——览表名称SO2CO2H2OO2NOx(1）NOx(2)浓度300mg/Nm3250mg/Nm3体积分数0.07%9.96%5.2%8.9%4.3SNCR的系统计算4.3.1锅炉输入热量的计算式中：Q——输入锅炉的热量，MJ；HHV——燃料的高热值，MJ/kg;mfuel——最高的燃料消耗率，kg/h.锅炉的热效率为85.5%，查表有，水汽化热是2.26×106J/kg,水比热容是4.2×103J/kg,由此估计每产生1吨的水蒸汽需要耗煤126kg。（即1吨标煤可以产7.9吨水蒸气）21×30900=648900MJ4.3.2系统的容量因子CF式中：CFSNCR——SNCR系统容量因子；tSNCR——SNCR系统运行时间，h此处经过分析锅炉在冬季比在夏季运行时间长，取4800h,有：=0.5484.3.3锅炉容量因子CFplant式中：CFplant——锅炉的系统容量因子；Actualmfuel——实际燃煤量，kg/h；Maxmfuel——最大燃煤量，kg/h。实际运行中并不是满负荷运行，所以实际运行的平均燃煤量估计为26500kg/h。=0.8584.3.4过路系统的整个系统容量因子CFtotal=0.858×0.548=0.474.3.5还原剂与NOX的化学当量比NSR及分析NSR是喷入烟气的还原剂中含有的氨基量与烟气中初始NOx的量之间的摩尔比值。=1.4经查询对130t/h循环流化床锅炉的相关文档及资料得出以下关系图：图4.1不同负荷下的脱硝效率不同负荷下脱硝效率随着NSR的变化：从图4.2可以看出，当锅炉负荷在110~120t/h时，NSR=1时，脱硝效率59.5%；当NSR=1.4时，脱硝效率76.8%；NSR增加到1.6时，脱硝效率83.2%；当NSR小于1.6时，脱硝效率随着NSR的增加而快速增加，当NSR大于1.6时，脱硝效率随着NSR的变化缓慢的增加。由此可以看出，当NSR高于1.6时，增加NSR对脱硝效率不大。考虑到运行成本，NSR控制在1.6内。图4.2脱硝率NSR的关系不同负荷下氨逃逸与NSR的关系：从图4.3可知，当温度一定时，NSR逐渐增加，氧化还原反应逐渐趋于饱和，未参加反应的NO浓度愈来愈低，氨逃逸也会相应的增加。图4.3NH3逃逸与NSR的关系综上所述，本设计的研究对象是130t/h的循环流化床锅炉，13循环流化床锅炉温度在850℃～1100℃之间，正好适用于SNCR工艺脱硝的反应温度区间，由计算可知NSR=1.4，只要将NSR控制在1.4左右，就可以达到技术要求的脱硝效率大于70%，氨逃逸小于10mg/m3。4.3.6还原剂与NOX的实际化学计量比ASR当还原剂为尿素时，SRT=1.0（喷入试剂中尿素溶液的当量系数）4.3.7还原剂利用率U=还原剂消耗量SNCR工艺的尿素小时耗量的计算式为：式中：qmn——纯尿素的小时耗量，kg/h；qvg——炉膛的烟气流量（标态，实际含氧量下的干烟气），m3/h;CNO——脱硝系统未投入运行时，炉膛烟气NO的浓度（标态，实际含氧量下的干烟气），mg/m3；n——尿素和NOx的摩尔比，取n=1.4；30，60——NO和尿素的分子量。4.3.3炉膛出口烟气中NO和NO2浓度的计算式中：CNOx——烟气中NOx的浓度（标态，实际含氧量下的干烟气），mg/m3；CNO——烟气中NO的浓度（标态，实际含氧量下的干烟气），mg/m3；0.95——NO在炉膛出口烟气中占NOx的体积比例；1.34——NO的体积分率（ppm）转化为标态质量浓度（mg/m3），即NO的分子量（30）除以气体摩尔体积（22.4）；2.05——NO2的体积分率（ppm）转化为标态质量浓度（mg/m3），即NO的分子量（30）除以气体摩尔体积（22.4）；锅炉1:=186.29mg/m3；锅炉2:=155.24mg/m3;锅炉1:=76.48kg/h；锅炉2:=63.73kg/h.尿素小时耗量：4.3.9还原剂的体积流率式中：——尿素的密度，kg/m3锅炉1:锅炉2：4.4喷入炉膛的尿素水溶液造成的热损失4.4.1喷入水量热平衡计算模型向锅炉内喷射尿素水溶液可以降低烟气中的NOx含量，也会影响锅炉的热平衡，由于喷射尿素溶液的浓度只有10%左右，喷入尿素的水在锅炉内吸收热量并蒸发，达到与烟气相同的温度，因此在锅炉系统中加入SNCR系统后，有必要通过喷入水来计算锅炉的热平衡。炉膛内压力为负微压。根据饱和水和饱和蒸汽的热力性质，当压力为0.10MPa时查得汽化潜热为r=2257.6KJ/kg；喷入水温按常温计算t1=20℃，查得20℃时水的液体比焓hw1=83.86KJ/kg;汽化温度按t2=100℃计算，查得100℃时水的液体比焓为hw2=419.06KJ/kg,蒸汽比焓为hq1=2675.71KJ/kg。喷入水量为：式中：qm3——带入系统的总水量，kg/h;qm1——溶解尿素溶液需要水量,kg/h;qm2——稀释尿素溶液需要水量,kg/h.将喷入水从常温t1=20℃提升至汽化温度t2=100℃需要的热量Q1（单位KJ/h）喷入水量所需汽化潜热Q2（单位KJ/h）为：设炉内烟气温度为t3，该温度下的水蒸气的比焓为hq2，则此时水蒸气吸收热量Q3（单位KJ/h）为：由上述的计算可知，两台炉尿素消耗140.21kg/h，尿素溶解后浓度为50%，喷入炉膛溶液浓度为5%；烟气温度1000℃；燃煤发热量2100KJ/kg，燃煤量为130t/h；排烟温度为136℃，该温度对应下的蒸汽焓hq3=2730KJ/kg,则查表或计算得hq2=2720KJ/kg;qm1=140.21kg/h;qm2=2523.78kg/h;qm3=2663.99kg/h.SNCR系统喷入尿素水溶液时对锅炉热平衡的影响Q=335.2×2663.99+2257.6×2663.99+(2720-2675.71)×2663.99=7025181.389KJ/h单台锅炉燃烧发煤量130×21000×1000=2730000000KJ/kg溶液水分蒸发耗热与锅炉燃煤发热量的比值=0.5×100×7025181.389/2730000000=1.28%4.4.2喷入水量对锅炉排烟热损失的计算该套SNCR系统设计对象排烟温度为136℃，此时蒸汽焓为hq3=2730KJ/kg。根据喷入尿素水溶液时对锅炉热平衡影响的计算公式，可得喷入水量对锅炉排烟热损失=2592.8×2663.99+（2730-2675.71)×2663.99=7051821.289KJ/h喷入水量对锅炉排烟热损失与锅炉燃煤发热量的比值为100×7051821.2891/2730000000/2=1.29%可见每台锅炉有1.28%的燃煤发热量被水蒸发所吸收，对锅炉的热效率的影响在1.29%左右（未计算尿素分解热的影响），对锅炉热效率的影响比较大，因此，从提高锅炉效率来说，在保证脱硝效率的情况下，应尽可能降低溶液含水量。第五章脱硝系统及设备选型SNCR系统主要由以下系统组成：：尿素溶液储存和制备系统，尿素溶液输送系统，尿素溶液计量分配系统，尿素溶液喷射系统。图5.1模块的供给系统5.1尿素溶液储存和制备系统5.1.1尿素溶解罐本设计先制备质量浓度为50%的尿素溶液，然后将其储存。尿素溶液溶解设备布置在室内。设置带锥形底立式罐的尿素料仓一个，同时设置热风流化装置和震动下料装置，防止固体尿素的吸湿、架桥和堵塞。两台机组共设尿素溶解罐设置一座，采用不锈钢制造。输送泵设置在溶解罐和溶液储罐之间，输送泵选用多级离心泵。（1）尿素筒仓的体积：干尿素的储存按两台锅炉BMCR工况下5d的用量，则需要的尿素存量为：袋装尿素，堆比重0.63~0.75，有尿素仓储量的体积约为：尺寸为Φ3000×3500，容积为25m³，材质SUS304.(2)如果每两天配制一罐溶液，保证系统50%浓度的尿素溶液2d的耗量，查得有50%的尿素溶液比重为1.14.则需要加入的尿素量为：140.21×24×2=6.73t有溶解罐的体积：溶解罐的尺寸为φ2600×3000，容积为15m3,数量一台，材质SUS304，容积系数为0.8.并设置人孔，通风孔，液位表等。5.1.2尿素溶液储罐设置一尿素溶液储罐，采用304不锈钢制造，可互座为备用。根据尿素的特性，50%尿素溶液的结晶温度为18℃，根据当地的气象条件，为防止冬季尿素结冻和结晶，应该在尿素储罐内部设置伴热装置。尿素溶液的总储存量根据BMCR下脱硝系统5天（24小时）的总消耗量设计。由上述计算可知，锅炉1尿素每小时消耗量为76.48kg/h，锅炉2尿素每小时消耗量为63.73kg/h。（1）溶液储罐的体积为：尿素溶液储罐的尺寸为：φ4000×4000，容积约为50m3,数量1台，材质SUS304，容积系数0.8，带蒸汽管加热盘管，保持储罐温度在35℃以上，防止尿素结晶。（2）尿素循环泵（2台）配制一次尿素溶液的体积约为12m3,尿素溶液循环泵只需选择流量不大，扬程也较低即可满足要求。查询相关资料有：型号：IH00-80J-160参数：流量参数为30～60m3/h,扬程为7～9.25m，转速n=1480r/min，轴功率Pa=1.5kW,配带电动机功率P=2kW,电动机型号为YB100L1-4。共设2台，一用一备用。（3）搅拌器（3套）选用桨式搅拌器，其性能参数如下：转速：75r/min；电机功率5.5kW；电机型号：Y5.5kW-4P；304SS。共设3台，尿素溶解罐1套，两个尿素溶液储罐各1套。（4）桥式起重机（1台）起吊高度7m，起吊重量2t。5.1.3稀释系统尿素在喷射入锅炉前，应该与稀释水充分的混合稀释，稀释后的质量浓度不能大于10%。配置两套稀释系统（配置过滤器），一台锅炉一套稀释系统。稀释混合器选用静态混合器，稀释用水采用除盐水，共设计四台稀释水泵，每台锅炉两台，一台运行，一台备用。图5.2稀释水工艺每台锅炉均设置一套稀释系统，把50%质量浓度的尿素溶液稀释为质量浓度为5%的尿素溶液。(1)两台锅炉稀释水总耗量为：280.42×9/1000=2.524m3/h(2)每套稀释水的消耗速率为根据流量和尿素溶液喷射器位置（决定扬程）给稀释水泵选型：选用立式不锈钢多级离心泵共4台，两用两备（每台锅炉配置一用一备），型号为25CDLF2-20，流量为2.0m3/h，扬程为150m，配用电机功率为2.2kW，效率84%，气蚀余量1.8m,转速为2900r/min。5.2尿素溶液输送系统尿素溶液输送系统（见图5.3）的功能是在输送泵加压后，将储存罐中的尿素溶液输送至靠近炉膛的计量和分配系统，以完成与稀释水的混合。为了保护泵不受溶液中固体的破坏，泵的入口设置双筒过滤器，为了保持尿素溶液的温度，在输送泵的出口管路上并联一个电加热器，是否投入运行取决于管路；为了便于准确测量输送尿素溶液的流量在泵的出口管道上设置流量计。输送系统还包括循环模块，循环模块的功能是将部分尿素溶液从计量模块前端循环至尿素溶液储罐，既能防止断开，也能保证尿素和水在储罐内良好的混合。图5.3尿素溶液的输送系统共设计一套输送系统，两台锅炉共设一套，并配置过滤器和加热器。输送泵设置两台，采用多级离心泵，一台备用，一台运行。尿素小时耗量（2台）（2）50%尿素溶液小时耗量（2台）（3）浓度50%的尿素溶液密度为1.14，则尿素溶液体积消耗量：为尿素溶液输送泵选型：选用立式不锈钢多级离心泵共2台，一用一备，型号为25CDLF2-20，流量为2m3/h，扬程为150m，配用电机功率为2.2kW，效率84%，气蚀余量1.8m，转速为2900r/min。5.3尿素溶液喷氨系统还原剂为尿素溶液时，应先将尿素溶雾化后，再喷入炉膛内。虽然已经雾化，但尿素液滴蒸发到尿素沉淀为止需要一定的时间，尿素溶液和烟气在此时间段内可以充分混合。通过调节尿素溶液的浓度和尿素液滴的粒径，可以得到相应的延迟时间。以尿素为还原剂的SNCR反硝化系统可以采用低能喷射系统。喷射系统的设备主要由流量计、喷枪、推进器和阀门组成。5.3.1尿素喷氨系统的一般要求（1）尿素溶液在温度为850℃~1250℃范围内喷入锅炉炉腔内；（2）尽量利用现有的锅炉平台来对喷射系统进行安装和维修；（3）每台锅炉均需要配置一套温度检测仪。5.3.2喷射系统技术特点保证还原剂与烟气均匀混合的重要方式是喷淋装置，SNCR脱硝技术的核心部分就是喷淋装置。在实际应用中，常采用壁面射流、多喷嘴喷枪射流、自动喷射射流或它们的组合。SNCR喷射系统的技术特点如下列所示：（1）由于喷射器处于高温、高粉尘的环境中，容易磨损或腐蚀，所以要选用耐磨，耐腐蚀的材料；（2）喷射系统应配吹扫空气，以防止喷射器被烟气中的灰尘堵塞；（3）满足在BMCR工作条件之间的任何负载下连续安全运行的要求。（4）喷嘴相关参数：雾化粒子粒径、喷射速度、喷嘴形式、雾化的角度。5.3.3喷射尿素溶液的喷嘴（1）对喷嘴的基本要求喷嘴是喷枪的关键部件，首先要确保喷嘴的结构可以产生很好的雾化效果；第二也要保证雾化的粒径有足够的动量可以让还原剂与烟气充分混合；最后，要考虑到喷嘴常处于高温部位，所以选择材质时要选择具有良好的耐热能力，不易被烧损的。对SNCR系统的喷嘴有以下的要求：1）方面：，耐磨耐蚀；2）方面：，，并且最好能均匀分；3）运行控制方面：，根据不同工况选择不同的最大；可灵活调整，来适应温度变化；。从已有的文献资料和工程资料了解，比较理想的SNCR喷嘴应具有以下特点：1）雾化形式：气力雾化；2）喷射速度：50m/s以上；3）雾化粒度：50～300μm，分布有粗有细；4）墙式喷枪外径：30～60mm；5）喷枪壁厚：大于2mm。（2）喷嘴结构喷枪的雾化液滴要选择合适的粗细大小的，过粗过细都不合适。如果喷出的液滴太细，则它的穿透性太差，和烟气不会充分的混合，影响脱硝的效果；如果喷出的液滴太粗，相对起来比表面积会变小，不能充分的反应，会造成氨逃逸加剧，影响脱硝效果，造成新的污染。因此，喷枪的雾化效果是设计的重点。液滴尺寸和分布的获取是重点，以尿素为还原剂的SNCR系统的喷嘴在有压下喷射。在尿素系统中，压缩空气和尿素溶液通过双流体喷嘴一起喷射，反应剂喷射情况由喷射角度和速度控制。本设计采用低能耗喷射系统，使用少量和低压的空气。一种墙式喷枪结构如图5.3所示，主要由尿素溶液入口、压缩空气入口、枪体和喷嘴。图5.3喷枪结构示意图这种喷枪的喷嘴结构如图5.4所示，主要由稳流器、压板和风帽等组成。喷枪雾化的关键在于喷嘴的压板、风帽和稳流器的有效结合。图5.4喷嘴结构示意图不同类型的喷嘴会产生不同形状的尿素溶液喷雾。平面扇形液滴可保持在可接受的水平，平面丰满度良好。所以，在合适的反应温度下，平面扇形喷嘴喷射的尿素溶液雾化液滴集中在垂直于烟气流动方向的平面上，有利于液滴渗入烟气流动的较深部分，促进尿素溶液液滴与烟气的混合反应。应注意，为了防止喷嘴堵塞，脱硝系统停运后，每30min自动开启吹扫空气，吹扫喷嘴5min后再关闭。（4）喷枪的选型根据上述计算有，每支喷枪对质量浓度为5%的尿素溶液的消耗量为140L/h，又旋风分离器的进口烟道尺寸为W×B=2.4m×3.2m，也即喷枪的喷射距离在2.4m左右，依据上述计算对喷枪进行选型。查阅相关资料，选择AD型大角度扇面喷雾喷枪，其型号为AD1000，气压为0.7MPa。表5-1喷枪技术参数项目单位数值喷枪型号AD1000数量支12气压MPa0.7流液体量L/h163压缩空气量Nm3/h18.95.3.4SNCR系统尿素溶液喷射装置炉前SNCR喷射装置的形式主要有多喷嘴枪式、墙式和自动注入式。考虑到设备的环境是高温粉尘环境，喷枪（包括喷嘴）通常由不锈钢制成。本设计中的SNCR喷淋系统采用墙式喷射器，由于墙式喷射器形式简单，操作维护方便，寿命长。喷枪是不锈钢的。喷枪的主要部分有喷枪体、喷嘴座、雾化头和喷嘴盖。喷枪本体上的尿素溶液入口和压缩空气入口采用螺纹连接，分别通过两根金属软管与尿素溶液管和压缩空气管连接。每支喷枪配备一个电动推进器，可实现SNCR喷枪的自动推射动作。电动推射器位置信号接入SNCR控制系统，与启停雾化压缩空气和启停尿素溶液的阀门动作相连接，实现SNCR系统喷枪的自动运行状态。5.3.5喷枪布置（1）布置方式的借鉴阅读李穹的论文《循环流化床锅炉SNCR脱硝关键技术开发》了解其研究结论对本设计SNCR喷枪的布置有启发，具体如下：李穹等人为研究SNCR喷枪不同布置方式的不同特性，设置5个典型还原剂喷枪布置方式，在他的研究里，每种设置方式里都有四支喷枪。具体位置在图5.5中有所展示，其中工况6为模拟烟气入口布置的比较工况。图5.5SNCR喷枪不同布置方式然后对每种布置方式下的还原剂浓度分布情况进行模拟计算，计算结果如图5.6所示，其中坐标值表示还原剂在旋风分离器内的质量分数。图5.6各工况下还原剂浓度分布模拟结果分析图5.6，在工况1下，还原剂随烟气迅速进入芯筒外壁，大部分还原剂会迅速吸入芯筒内部，一小部分还原剂随烟气进入旋风筒下部，还原剂在芯筒附近富集；在工况2～工况4下，由于注入点在旋风筒外旋转侧，还原剂被快速注入，被吸入向下螺旋状的烟气，然后在旋风筒的下收缩段富集，这种情况下不利于还原剂的扩散和还原剂与烟气的快速充分混合；在工况5下，还原剂的喷射点位于旋风筒的顶部，喷射后，还原剂将被烟气迅速吸入并带入芯筒内。由于烟气最终只能通过芯管流出，这种混合方法比较直接、快速，具有一定的优势，但也存在还原剂在芯管内分布不均匀的缺点，主要是上升烟气属于旋转气流。在理想的注入条件下，还原剂的分布和工况1的有相似之处。通过对还原剂在不同喷枪布置下停留时间分布的统计，可以得到图5.7所示的停留时间分布。分析图5.7，还原剂在不同工况下的停留时间分布明显不同。工况2、3、4的平均停留时间分别为1.97s、2.34s、2.40s，还原剂在2-3.5s范围内的比例较大，远远超过该范围内烟气的比例。停留时间过长会导致还原剂氧化为NOx，降低脱硝效率。在工况1和5下，还原剂在2~3.5s范围内相对较低，平均停留时间分别为0.53s和0.52s。较短的平均停留时间可能使SNCR反应不能充分进行，从而影响脱硝效率。图5.7各工况下还原剂停留时间频率分布图最后提出了一种优化方案，将还原剂喷枪的数量改为3支，其中2支喷枪设置在芯筒入口内，另一支喷枪设置在旋风筒外壁的同一高度。具体布局如图5.8所示图5.8优化工况还原剂布置方式（2）喷枪布置方式参照上述研究的结果并结合工程实例，本设计喷枪布置方式确定为：每台锅炉共设6支喷枪，每个旋风分离器分别设置6支喷枪，为“2，2，2”组合，每台锅炉有三个分配子系统。喷枪在旋风分离器的布置如下图5.9所示：图5.9喷枪布置示意图5.4尿素溶液计量分配系统共设置两套计量分配系统，每台锅炉配置一套，并分别配置一个空气过滤器。喷射系统的核心装置就是计量和分配系统。5.4.1工艺系统设计和布置计量分配系统的设计需根据锅炉负荷波动引起的“窗口温度”的变化，调整布置在不同高度的各层喷射子系统，也需要根据NOX的波动情况调整投运的喷射子系统的数量，以满足脱硝效率的要求，降低对锅炉热效率的影响，减少NH3的逃逸。稀释过的尿素溶液从计量子系统输送到设在锅炉本体临近处的分配系统中，各分配子系统的组成部分有流量计、调节器、平衡阀。该控制系统能准确控制反应剂量和进入各喷嘴的雾化空气流量。分配子系统包括不锈钢连接管、手动阀和控制尿素喷射过程的压力表。在本设计中，将多个喷射器安装在炉膛出口水平烟道旋风分离器入口处和同一高度的旋风筒外壁，并且通过计量子系统科进行独立或联合操作。为了保证锅炉在最低稳燃负荷到100%BMCR工况之间都能达到要求的脱硝效率，则采用设置多层（3层）喷枪的方式。由于本工程中的锅炉燃烧温度较高（炉膛最高温度可达1050℃），又采用的是高温旋风分离器，因此在旋风分流器内的烟温为850℃～950℃是SNCR系统的最佳反应温度，因此，将喷射层设置在旋风分离器处。旋风分离器内烟气的强烈扰动有利于尿素溶液与烟气的快速均匀混合，旋风分离器内的气路较长，可延长反应停留时间。因此，旋风分离器的入口处是一个喷射还原剂的理想场合。具体情况如图5.10、图5.11所示。图5.10烟气轨迹线图5.11还原剂分布情况本设计设置三个喷射层，进而确定每层的喷射区域，再确定每个喷射区域要设置的喷嘴数量，一般来说，每个区域设一个计量子系统，而每一个子系统可供多个喷枪使用的尿素溶液。5.4.2工艺设计计算每台锅炉共设6支喷枪，每个旋风分离器分别设置6支喷枪，为“2，2，2”组合，每台锅炉有三个分配子系统。每台锅炉需要喷射质量浓度为5%的尿素溶液。(1)1#锅炉尿素溶液量（质量流量）1#锅炉对质量浓度为50%的尿素溶液的消耗量为（质量流量）由上述计算可知：1#锅炉稀释水的消耗率1.377m3/h（质量流量）则对质量浓度为5%的尿素溶液的消耗量为（质量流量）则每支喷枪对质量浓度为5%的尿素溶液的消耗量为每支喷枪对50%尿素溶液的耗量为（质量流量）每支喷枪对水的消耗率为（质量流量）喷嘴空气溶液质量比一般推荐值为0.94，本设计取0.1，则1#锅炉耗气率为若每支喷枪流量平均，则每支喷枪的压缩空气量为则各分配子系统的具体情况如下：第一分配子系统（2喷枪）：（质量流量）(质量流量）第二分配子系统（2喷枪）：（质量流量）(质量流量）第三分配子系统（2喷枪）：（质量流量）(质量流量）标准气压空气密度为1.293g/L,则0.7MPa，20℃时空气密度为那么1#锅炉对压缩空气的消耗率为Q空=152.96/8.433=18.14m3/h，SNCR喷射系统压缩空气罐有效容积设计为2m3。（2）2#锅炉尿素溶液量（质量流量2#锅炉对质量浓度为50%的尿素溶液的消耗量为（质量流量）由上述计算可知：2#锅炉稀释水的消耗率1.147m3/h（质量流量）则对质量浓度为5%的尿素溶液的消耗量为（质量流量）则每支喷枪对质量浓度为5%的尿素溶液的消耗量为每支喷枪对50%尿素溶液的耗量为（质量流量）每支喷枪对水的消耗率为（质量流量）喷嘴空气溶液质量比一般推荐值为0.94，本设计取0.1，则1#锅炉耗气率为若每支喷枪流量平均，则每支喷枪的压缩空气量为则各分配子系统的具体情况如下：第一分配子系统（2喷枪）：（质量流量）(质量流量）第二分配子系统（2喷枪）：（质量流量）(质量流量）第三分配子系统（2喷枪）：（质量流量）(质量流量）标准气压空气密度为1.293g/L,则0.7MPa，20℃时空气密度为那么2#锅炉对压缩空气的消耗率为Q空=127.46/8.433=15.933m3/h，SNCR喷射系统压缩空气罐有效容积设计为2m3。5.5压缩空气系统主要包括脱硝空压机，压缩空气储罐等设备。本设计共设两套空气压缩系统，使尿素溶液在喷入旋风分离器入口前被雾化，同时还能够为喷枪提供冷却作用，保护喷枪的正常使用。一路压缩空气从主厂房接引，取自除灰压缩空气储罐；另一路取自2台脱硝空压机（1用1备）。压缩空气分别接至每支喷枪，为脱硝系统提供雾化空气，并通过调节阀来控制雾化空气的压力。5.6控制系统对两台锅炉设置一个控制系统。在分散控制系统中，以尿素为还原剂的脱硝系统主要由控制，辅机主要由PLC控制，即DCS/PLC控制系统。有条件时，脱硝系统控制室与锅炉、汽轮机集中控制室合并，或将脱硝系统控制室并入现有机组控制系统，实现锅炉、汽轮机的统一控制。热控系统不需要当地人员的控制，可远程实现还原剂输送、计量、喷枪系统等的启停、调整和事故处理；热控系统和管理信息系统采用国家有关部门认证的安全隔离措施。5.7电气系统脱硝系统反应区工作电源并入机组电机控制中心（MCC）段，不单独设置低压脱硝变压器和脱硝MCC。还原剂区单独设置MCC，由厂区公