基坑支护结构设计

基坑土层力学参数

层号土层名称层厚(m)重度(kN/nP)浮重度(kN/nf)粘聚力(kPa)内摩擦角(。)m值

1杂填土3.015.0—15.0012.003.18

2粉质黏土2.019.6—46.6018.709.78

3粉质黏土3.519.2—37.7025.8014.50

4粉质黏土3.019.2—51.9020.7011.69

5粉质黏土5.019.6—39.6020.1010.03

6粉质黏土3.019.49.438.6026.8015.54

7粉质黏土3.519.49.444.3023.0012.71

8中砂2.019.59.5—38.0025.08

9粗砂7.021.011.0—39.0026.52

10砾砂4.021.511.5—35.0021.60

11粗砂7.020.())0.040.0028.00

基坑存在的超载表

超载值作用深度作用宽度距坑边距

超载位置类型形式长度(m)

(kPa)(m)(m)(m)

A-N局部荷载105.02.012.04.0条形—

此深基坑工程需要基坑支护结构来保证基坑的安全稳定，各种支护结构设计

均遵循《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012),《混凝土结构设计规范》(GB

50010-2010),《钢结构设计规范》(GB50017-20I7)o因此，本文将设计3种支护

结构，分别为锚杆支护体系+护坡桩、地下连续墙、地下连续墙+锚杆支护体系。

由规程知，设计支护形式需考虑作用在结构上的水平荷载，影响基坑支护的水平

荷载有土体、基坑周围的建筑、车辆、施工材料及设备、温度及水等因素。确

定荷载需要确定基坑内外土压力，土体在重力作用下会对支护结构产生侧压力，

基坑外侧土体作用在支护结构上的力为主动土压力，主动土压力使支护结构变

形挤压基坑内侧土体，此时基坑内侧土体土体对支护结构作用的力为被动土压

力。土压力计算方法为朗金土压力计算方法，即分别按下式计算：

K“j=tan2(45。-2

(3-1)

(3-2)

K.=tan245°+

2J

PPk=bpkKp,i+2c,6](3-4)

式中：、一一分别表示第i层土的主动土压力系数与被动土压力系

数；

分、，——分别表示第i层土的内摩擦角(。)与黏聚力(kPa)；

4人、。武一分别表示支护结构外侧、内侧计算点的土中竖向应力标准

值；

一一表示在第i层土中计算点位于支护结构外侧的主动土压力强

度标准值(kPa),若该值小于0,应取0；

Ppk—表示在第，层土中计算点位于支护结构内侧的被动土压力

强度标准值(kPa)o

则该基坑的主动土压力系数及被动土压力系数如表3-1所示。

表3-1土层主动土压力系数及被动土压力系数

土层内摩擦角(。)主动土压力系数被动土压力系数

1120.6561.525

218.70.5141.944

325.803942.541

420.70.4782.093

520.10.4882.047

626.803782.642

7230.4382.283

8380.2384.204

9390.2284.395

据勘测报告的描述可知，土体表面存在局部荷载，可近似认为其土压力分布范I韦I

通过平行于破裂面传递至墙背，即沿与水平方向成角向墙背方向传递。若超出

平行线范围，可认为不受该局部荷载影响。局部荷载作用范围内的主动土压力,

仍可按照计算。如图3.1所示，其中，其影响范围是从D点到E点，一表示两点

之间的距离。

图3-1局部荷载作用下土压力分布图

则该基坑的局部荷载影响范围应由上述公式得出、但各土层内摩擦角不同，需将

不同土层内摩擦角等效为同一内摩擦角。需按下式计算：

9T—

工4(3-5)

1=1

式中：i表示各土层编号；

（P；——表示第，层土的内摩擦角（°）;

d表示第，'层土的厚度（m）。

距基坑西侧4m有7层住宅楼，基坑土体变形较大或者基坑

支护结构失效，将对主体结构施工安全造成威胁，使周围建

筑物受到影响，所以该基坑的安全等级为一级，根据规程第

3.L6条所述，本设计结构重要性系数，作用基本组合分项系

数。根据规程表3.3.2所述，为使结构能够满足安全等级要

求，本设计分别采用锚杆支护体系+护坡桩，地下连续墙,

锚杆支护体系+地下连续墙。以下将对各设计结构分别进行

叙述。

锚杆支护体系+护坡桩

本设计排桩采用人二挖孔桩，该桩桩体采用的混凝土强度等级为C30,桩长

30m,桩径0.8m,桩中心距1.6m,纵向受力钢筋采用HRB400,箍筋采用HPB300。

此时，土体等效内摩擦角根据式（3-5）得：

12x3+18.7x2+25.8x3.5+20.7x3+20.1x5+26.8x3+23x3.5+38x2+39x5«…

(P=------------------------------------------------------------------------=25.273

30

局部荷载作用范围:

25273°

I、=4tan(450+)=6.312m

25273°

l2=16tan(45°4-——)=25.248m

即由地面下6.312m至地面下25.248m,位于第3层土

体到第9层土体中。

主动及被动土压力标准值、合力、合力作用点

各土层主动土压力系数及被动土压力系数见表3-lo

（1）首层土体临界深度

首层土体临界深度表示首层土体呈现主动土压力强度标准值为0时的深度，应

由下式计算：

,_2C]JKa」—qK。、2x15x70.656-0

=7r==2.469m

yK0.i15x0.656

式中符号代表意义同前。

(2)各分层土体主动土压力标准值及被动土压力强度标准值

由式(3-2)得：

Paki-(15x3+0)x0.656-2X15XJo.656-5.222kPa

pak2=(15x3+0)x0.514-2x46.6xJ().514=-43.689kPa

〃以,2下=(15x3+19.6x2+0)x0.514—2x46.6x>/5^=—23.540kPa

0心⑴=(15x3+19.6x2+0)x0.394-2x37.7x血荻=-14.153kPa

〃，戊3⑵=(15x3+19.6x2+19.2x1.312+0)x0.394-2x37.7xJ().394=-4.228kPa

/%.3(3)=(15x3+19.6x2+19.2xL312+l05)x°.394-2x37.7xV5^=37.142kPa

〃，此3⑷=(15x3+19.6x2+19.2x3.5+105)x0.394-2x37.7xJo.394=53.693kPa

4卜=(15x3+19.6x2+19.2x3.5+1()5)x0.478-2x51.9xJ().478=50.794kPa

/^.4F=(15x3+19-6x2+19-2x3-5+,9-2x3+105)x0-478-2x5L9x^^78=78-327kPa

p^5±=(15x3+19.6x2+19.2x3.5+19.2x3+105)x0.488-2x39.6x70488

=97.905kPa

/?/A5F=(15x3+19.6x2+19.2x3.54-19.2x3+19.6x5+105)x0.488-2x39.6x70488

=145.729kPa

Pm।=(15x3+19.6x2+19.2x3.5+19.2x34-19.6x5+105)x0.378

-2x38.6xV0.378

=108.272kPa

=(15x3+19.6x2+19.2x3.5+19.2x3+19.6x5+19.4x3+105)x0.378

-2x38.6xV0.378

=130.272kPa

pakl上二(15x3+19.6x2+19.2x3.5+19.2x3+19.6x5+19.4x3+105)x0.438

-2x44.3xj0.438

=147.31IkPa

=(15x3+19.6x24-19.2x3.5+19.2x3+19.6x5+19.4x3+19.4x3.5+105)x0.438

-2x44.3xV0.438

=177.051kPa

puA8k=(15x3+19.6x2+19.2x3.5+19.2x3+19.6x5+19.4x3+19.4x3.5

+105)x0.238

=128.068kPa

8下二(15x3+19.6x2+19.2x3.5+19.2x3+19.6x5+19.4x3+19.4x3.5+19.5x2

+105)x0.238

=137.350kPa

/%.9⑴=(15x3+19.6x2+19.2x3.5+19.2x3+19.6x5+19.4x3+19.4x3.5+19.5x2

+105)x0.228

=131.579kPa

9⑵=(15x3+19.6x2+19.2x3.5+19.2x3+19.6x5+19.4x3+19.4x3.5+19.5x2

+21x0.248+105)x0.228

=132.766kPa

〃，氏9(3)=(15x3+19.6x2+19.2x3.5+19.2x3+19.6x5+19.4x3+19.4x3.5+19.5x2

+21x0.248)x0.228

=108.826kPa

puA,9(4)=(15x3+19.6x2+19.2x3.5+19.2x3+19.6x5+19.4x3+19.4x3.5+19.5x2

+21x5)x0.228

=131.579kPa

因桩长30m,坑深20m,在坑底10m范围内存在被动土压力强度标准值，各层土

的被动土压力强度标准值由式(3-4)得：

〃必仇底=2c?^K~,=2X44.3X/2.283=133.871kPa

；下=19.4x3x2.283+2x44.3x拉.283=266.742kPa

Ppk$?=19.4x3x4.204+0=244.673kPa

8下=(19.4x3+19.5x2)x4.204+0=408.629kPa

9上=(19.4x3+19.5x2)x4.395+0=427.194kPa

〃必桩底=(19.4x3+19.5x2+21x5)x4.395+0=888.669kPa

(3)合力大小及合力作用点

各土层单位宽度土体主动土压力：

=gx5.222x(3-2.469)=1.386kN

以2二0kN

E〃A3⑴=37.142x(3.5-1.312)=81.267kN

&心⑵=Tx2.188x(53.693-37.142)=1.386kN

E"AIf=50.794x3=152.382kN

号42)=L3x(78.372-50.794)=41.3()0kN

E=97.905x5=489.525kN

E,5(2)=^X5X(145.729-97.905)=119.56kN

E从m6(1)=108.272x3=324.816kN

与人碓)=gx3X(130.272-108.272)=33.000kN

E,T(n=147.311x3.5=515.589kN

E1心力2)=gx3.5x(177.051-147.311)=52.()45kN

EU.K以xrInJ=128.068x2=256.136kN

EAX(2)=^x2x(l37350-128.068)=9.282kN

£,^=131.579x0.248=32.632kN

号通)=,x0.248x(132.766-131.579)=0.147kN

EVX3)=108.826x(5-0.248)=517.141kN

EA9(4)=1X4.752x(131.579-108.826)=54.061kN

土体单位宽度内的主动土压力的合力为：

Eak=1.386+0+(18.107+81.267)+(152.382+41.3)+(489.525+119.56)+(324.816+33)

+(515.589+52.045)+(256.136+9.282)+(32.632+0.147+517.14+54.061)

=2698.976kN

土体单位宽度内主动土压力的合力作用点(距柱底距离)为：

1.386x1x(3-2.469)+27+0+81.267x^x2.188+21.5

+18.107x仕x2.188+21.51+152.382x(』x3+18.51+41.3x(1x3+18.5

(3)(2J13

(\\(\\fl

+489.525x-X5+13.5+119.56x-x3+13.5+324.816x-x3+10.5

UJUJ(2

+33x[ix3+10.51+515.589xflx3.5+7K52.045xflx3.5+7

U)12)(3

+256.136x(^x2+5+9.282x|1x2+51+32.632x\-x0.248+4.752

(3)(2

(1)11

+0.147x-x0.248+4.752+517.141x-x4.752+54.061x-x4.752

:(3)23

2698.376

=10.396m

各土层单位宽度土体被动土压力:

E成,7(h1),=133.871x3=401.613kN

57(2)=(x(266.742-138.871)x3=199.307kN

E皿=244.673x2=489.346kN

E,网2)=gx(408.629-244.673)x2=l63.956kN

Ei=427.194x5=2135.97kN

〃人/II)

=gX(888.669-427.194)x5=1153.688kN

E

P^2)

土体单位宽度内的被动土压力的合力为:

E冰=401.613+199.307+489.346+163.956+2135.97+1153.688=4543.88kN

土体单位宽度内被动土压力合力作用点（距柱底距离）为:

(1、(1、(1

40I.613x-x3+7+199.307x-x3+7+489.346x-x2+5

UJl3)(2

(1A11

+163.956x-x2+5+2135.97x-x5+l153.688x-x5

二________________________13123

=3.55Im

4543.88

因为挡土结构为排桩，所以取排桩间距为作用在单根支护桩上的主动土压力

宽度，土反力的计算宽度，所以。本设计基坑外的主动土压力需将单位宽度主动

土压力值与桩间距1.6m相乘，基坑内的被动土压力需将单位宽度被动土压力值

与1.53m相乘，并将结果带入到其余计算中。

因锚杆的水平间距不小于1.5m,若设计多层锚杆，每根锚杆的间距不小于

2.0m,锚杆倾角不小于，且不大于。本设计将采用7根锚杆,7根锚杆水平间距

拟定为1.5m,每根锚杆距桩顶距离为3m、6m、8.5m、Um、13.5m、16m及

18m。把锚杆当做弹性支座来考虑其对挡土结构的约束作用。

支护结构内力通过平面杆系结构弹性支点法计算，经过计算，的基坑内侧最大

弯矩为，基坑外侧最大弯矩为，最大剪力值。

该支护结构弯矩设计值为：

M=1.1x1.25x28052.3169=38571.936kN•m

该支护结构剪力设计值为：

V=l.lxl.25x4008.689=5511.947kN

桩身截面配筋

本设计采用桩身全截面均匀配筋，混凝土轴心抗压强度设计值为，混凝土保护

层厚度取35mm,纵向受力钢筋选用HRB400,,箍筋为HPB300,。

桩体截面内纵向钢筋不少于6根，其正截面配筋应符合下式：

2「*sin3na,sina+sin码"八

rL

M<-feAr+-------+fvAsrs---------------（3-6）

37171

i）/、A=o(3-7)

区=1.25-2a（3-8）

式中:M——桩的弯矩设计值（）；

——混凝土轴心抗压强度设计值（）,因混凝土强度等级未超过

C50,

取1=1.0；

r---支护桩的半径（m）；

A——支护桩的截面面积（nr）；

4—纵向钢筋的抗拉强度设计值（kN/n?）；

《——纵向钢筋中心所在圆周的半径（m）：

A—所有纵向钢筋截面面积（m2）；

a——受压区混凝土截面面积的圆心角（rad）与2〃的比值；

一一纵向受拉钢筋截面面积与所有纵向钢筋截面面积的比值，

若>0.625,

a,=0c

根据式（3-6）、（3-7）及（3・8）,并利用迭代法计算得、，

，故选用36根/28钢筋,实配筋面积为22168.8。

斜截面抗剪承载力计算中，需用截而宽度为，截面有效高度为，来代替此圆形截

面支护桩。根据式：

+（39）

s

式中：一一混凝土轴心抗拉强度设计值；

b—矩形截面宽度；

%）——截面有效高度；

4——箍筋的抗拉强度设计值；

A..——在同一截面内的所有箍筋的截面面现；

S——沿构件长度方向的箍筋间距。

由式（3-9）知，最小配筋率，实际配筋率，故实际配筋率大于最小配筋率，满足

要求。桩身截面配筋见图3-2。

图3-2桩身配筋图

冠梁设计

本设计将此冠梁设计成矩形，其截面尺寸为。冠梁设计图如图3-3,图中、为

HRB335的①20钢筋，为HPB3OO的①8钢筋，其间距为150mln。

As3

图3-3冠梁设计图

锚杆设计

锚固体直径取130mm,经过平面杆系结构弹性支点法计算，各弹性支点的水平

反力如表3-2所示。

表3-2各弹性支点水平反尢（kN）

支点水平反力258.5856288.432249.7664211.1008172.4336155.88200.4

每根锚杆轴向拉力标准值应按下式计算:

(3-10)

式中：一一锚杆轴向拉力标准值（）;

Fh——各锚杆弹性支点水平反力（kN）：

s——锚杆的水平间距（m）；

ba---挡土构件的计算宽度（m）；

a——锚杆倾角（°）0

各锚杆轴向拉力标准值由式（3-10）计算，结果如表3-3所示。

表3-3各锚杆轴向拉力标准值（kN）

锚杆1234567

轴向拉力标准值246.16职274.5764237.76X2200.96164.150314X3919190.7733

锚杆的极限抗拔承载力应满足下式:

R

尚”（3-11）

式中：一一锚杆轴向拉力标准值（）；

%——锚杆极限抗拔承载力标准值（kN）；

——锚杆抗拔安全系数，因本设计安全等级为一级，=1.8o

4二%认/（3-12）

式中：一一锚杆极限抗拔承载力标准值（）；

d—锚杆锚固体直径（m）；

I,.——锚杆锚同段在第i层土中的长度（m）；

——锚固体与第i层土的极限粘结强度标准值（）,其值见表3-4；

由式（3-11）得出每根锚杆极限抗拔承载力，结果如表3-4所示。

表3-4锚杆极限抗拔承载力（kN）

锚杆1234567

极限抗拔承载力443.0948494.2376427.9828361.7281295.4706267.1054343.3919

表3-5锚固体与第i层土的极限粘结强度标准值（kPa）

锚杆1234567

极限粘结强度

军d6552.5939393130130

标准值

由式（3-12）、表3-4及表3-5得，锚杆锚固段在第i层土中的长度，见表3-6。

表3-6锚杆锚固段在第i层土中的长度（m）

锚杆1234567

锚固体长度16.691318.0506511.268099.5237077.7792565.0309056.467754

锚杆非锚固段长度，满足下式:

(4+a?-dtana)sin(45°——)

lf>-------------------------4—+1.5(3-13)

sin(45°+^-+«)cosa

式中：一一锚杆非锚固段长度(m)；

锚杆的锚头终点至基坑底面距离(m)；

出——基坑底面至基坑内侧被动土压力强度与外侧主动土压力强度相等

点的距离

(m)，对成层土，若存在多个等值点，选最深等值点；

d—挡土构件水平尺寸(m)；

(pm—主动土压力强度与被动土压力强度相等点以上各土层按厚度加权

的等效内

摩擦角(°)o

因各层土中不存在主动土压力强度与被动土压力强度相同点,，故，经(3-13)

计算得锚杆非锚固段长度如表3-7所示。

表3-7锚杆非锚固段长度(m)

锚杆1234567

非锚固段长

工11.7463510.583348.1651627.1626644.7542823.6587082.967881

度

因非锚固段不G于5m,非锚固段长度长度实取值如表3-8所示。

表3-8锚杆实取非锚固段长度(m)

锚杆1234567

非锚固体长

J12.5II97.5555

度

本设计采用等长锚杆，锚杆长度均为30m。

锚杆杆体应满足抗拉要求：

N40A(3-14)

式中：N一—锚杆轴向拉力设计值(kN)；

fpy---预应力筋抗拉强度设计值(kPa)；

4,—预应力筋截面面积(n?)。

轴向力设计值，选用标准型15.24mm钢绞线,=1320,,每根锚杆轴向拉力设计值

见表3-9,锚杆设计见表3-10。

表3-9锚杆轴向拉力设计值（kN）

锚杆1234567

轴向拉力设

338.4752377.5426326.9313276.32225.7067204.0389262.3133

计值

表3-10锚杆设计表

锚

水平间距竖向间距角度锚固段钢绞线根数、预应力（kN）

杆总K(m)

（m）（m）（°）长度（m）直径

11.53103017.52①15.24100.0

21.53103()19.03(1)15.24100.0

31.52.5103021.02①15.24100.0

41.52.5103022.52中15.24100.0

51.52.5103025.02(1)15.24100.0

61.52.5103025.02①15.24100.0

71.52103025.02①15.24100.0

稳定性验算

（1）嵌固稳定性验算

本设计含多层锚杆支撑，故不需要此验算。

（2）整体稳定性验算

需满足下式要求:

min{KwK,.2,…，小，,（3-15）

_X{y+[（%4+AG/）cos4-叩+k[cos（a+%）+Q/九

"一工（%2+收卜1叫

（3-16）

式中：一一圆弧滑动稳定安全系数，安全等级为一级，故取值1.35；

Ksi——第，个圆弧滑动面抗滑力矩与滑动力矩的比值；

与、化——第，土条滑动面处土的黏聚力（kPa）、内摩擦角（。）；

鸟——第/土条宽度（m）；

%——第/土条滑动面终点处法线与垂直面夹角（。）；

一-第j土条滑弧宽度，（m）；

%——第j土条上的附加分布荷载标准值（kPa）；

AG,第/土条自重（kN）；

第/土条滑动面上的水压力（kPa）；

Rk*——第4层锚杆在滑动面以外的锚固段的极限抗拔承载力标准值与锚

杆杆体受拉承载力标准值(力,"()的较小值(kN)；

%——第〃层锚杆倾角(°)；

4——第〃层锚杆在滑动面的法线与垂直面夹角(°)；

Sc——第〃层锚杆水平间距(m)；

——计算系数,，为第k层锚杆与滑弧交点处内摩擦角()。

每根锚杆瓦n,Ak值见表3-11。

表3-11锚杆Rs•取值

锚杆1234567

实际极限抗

464.563407.386797.619854.5917949.54641327.3231327.323

拔承载力

fp.k\520.8781.2520.8520.8520.8520.8520.8

464.563407.386520.8520.8520.8520.8520.8

任取圆心0,并以。与桩底连线为半径做滑动圆弧，对该圆弧稳定安全系数计

算值见表3-120

表3-12稳定安全系数计算表

COS

分

条(%%+AGj)Rkk(4+%)(%%+AGj)

hjhJ八cl

号%JJ

cos0.tan/_+外_sin0j

Sx.k

1153.962.07190.68210.847.63316.63154.176

1047.215.47313.060172.2272.76229.749

941.248.2522.230318347.99344.267

835.7710.4665.370437.2347.99388.946

730.6612.3701.880422.8356.25357.883

625.813.8801.580505.3351.46348.868

521.1315875.940572.1351.46315.828

416.6115.9930.950624.7266.153

312.1916.7962.020789203.205

27.84917.1989.50822.5135.125

13.54817.41004.70841.462.1835

00.73217.51008.40846.112.8806

15.01617.41000.80836.687.5107

29.32917981.540812.7159.114

313.716.4949.560774.1224.83

418.1515.6914.040608.2284.668

522.7114.6852.920550.9329.317

627.44133770.710479355.124

732.3711.7747.70442.2400.346

837.629.71671.6010721019.83

943.2227.31509.708911033.83

1049.4124.41329.90781.61167.78

1156.5220.71139.3224.87335.61195.5

1265.3415.61130.8265.71217.61294.8

1379.566.8554.76582.4567.2754.265

总和1283.8142682344.611126.2

―1283.8+14268+23*235

'11126.2

满足整体稳定性要求。

（3）抗隆起稳定性验算

需满足卜式要求:

y”JNq+cN'

”,(3-17)

(/?+0)+%

taM(450+9卜呻

(3-18)

二(2(3-19)

式中:抗隆起安全系数,安全等级为一级，取1.8；

-分别表示基坑内外挡土构件地面以上土的加权平均重度

人、Xm2

（kN/m3）；

h——基坑深度（m）；

ld——挡土构件嵌固深度（m）；

q。----地面均布荷载（kPa）；

N,、,----承载力系数；

c、（p——分别表示构件底面以下土的黏聚力（kPa）、内摩擦角（。）。

将局部荷载等效为均布荷载时得到q=75,故在支护底部，由式（3-18）、（3-19）

计算得：

,=tan2(45°告—5.957

Nt.=(55.957-1)—!—=67.866

cI7tan39°

15x3+19.6x2+19.2x3.54-19.2x3+19.6x5+19.4x3.5+19.4x3+19.5x24-21x5

30

=19.237kN/m3

19.4x3+19.5x2+21x5

=20.22kN/m3

3+2+5

20.22x10x55.957+0

=17.35121.8

19.237x(20+10)+75

满足要求。

地下连续墙

地下连续墙属于支档式结构，由于基坑附近存在建筑

物，此处无法放坡。此地下连续墙单幅宽度（包括接头）

6m,拟建30m深，墙厚800mm,采用HRB400级钢筋,

拟采用水平间距为6m的Q235级029914mm钢管对

撑，并将其设在墙顶冠梁上。

主动及被动土压力标准值、合力、合力作用点

各单位宽度内值计算参见3.1.1。

墙身截面配筋

由于基坑较深，基坑采用分段配筋，这样可减少配筋率。要求配置的钢筋直

径不得小于16mm,净间距不小于75mm。水平钢筋间距在200-400mm之间。基

坑内侧保护层厚度不小于50mm,外侧不小于70mm,钢筋笼端部与槽段接头之

间、钢筋笼端部与相邻墙段混凝土的间隙不大于150mm,钢筋下端500mm内按

1:10向内收口。

纵向受力钢筋应满足：

M<ajcbx^%-_见）_（%,°一以,）4（（3-20）

afbx=fyAs-fy'As+/M，+（b；,o-舞）"，(3-21)

"J%（3-22）

x>2a（3-23）

式中：一一弯矩设计值；

一一系数，；

——混凝土轴心抗压强度设计值，；

A、4——受拉区、受压区纵向普通钢筋截面面积；

为、可,一受拉区、受压区预应力钢筋截面面积；

——受压区纵向预应力筋合力点处混凝土法向应力为零时的预应力筋

应力；

——矩形截面宽度，；

—截面有效高度，；

&、an——受压区纵向普通受力钢筋、预应力钢筋合力点至截面受压边缘距

离；

a——受压区所rr纵向钢筋合力点至截面受压边缘的距离；

相对界限受压区图度，。

纵向受力钢筋配置见表3-13o

表3-13地下连续墙纵向受力钢筋表

M="FMk

配筋范围Mi；(kN,机)4配筋实际A

(kNm)s

0-11.5m682.133937.9333721.9572殳28+6MO3731

11.5-16.5m1423.0791956.2347764.8172回