2025年环境影响评价师案例分析考试真题及答案

2025年环境影响评价师案例分析考试练习题及答案一、项目概况与工程分析【案例材料】某省拟在沿海滩涂新建一座年产60万吨对二甲苯（PX）的炼化一体化项目，配套建设30万吨级原油码头、陆域罐区、220kV总降站、循环水排口（温排水量8.5m³/s，温升8℃）及危废焚烧炉（设计规模2t/h）。项目占用滩涂湿地65hm²，其中天然芦苇湿地38hm²、人工养殖塘27hm²。厂址北距红树林自然保护区3.2km，西南距中华白海豚县级保护区9km，东侧3km为产卵场保护型人工鱼礁。区域环境空气质量执行《环境空气质量标准》（GB3095—2012）二级标准，但近五年O₃日最大8小时平均第90百分位浓度已接近160μg/m³限值。近岸海域水质执行《海水水质标准》（GB3097—1997）第三类标准，但无机氮年均值0.46mg/L，已超第三类限值（0.40mg/L）。【问题1】识别项目营运期对红树林自然保护区的三类主要生态影响途径，并给出判定依据。（6分）【答案】1.大气沉降途径：PX装置无组织排放的苯系物及NOx在静稳天气下随海陆风输移至保护区，干沉降导致红树叶片气孔堵塞、光合效率下降；依据为《生态影响评价技术导则》（HJ19—2022）附录C.3，保护物种秋茄对苯系物干沉降通量敏感阈值0.12kg/(hm²·a)。2.地下水侧向补给途径：罐区防渗失效后，石油类垂直入渗进入第Ⅱ承压含水层，随地下水由西南向东北侧向运移，在保护区潮沟以泉排形式进入，造成根系长期浸泡含油污水；依据为区域地下水等水位图，水力梯度0.3‰，运移时间约8年，满足《建设项目海洋生态红线划定指南》中“地下水影响半径>2km需判定间接影响”条款。3.船舶噪声与溢油风险途径：30万吨级油轮在进港航道夜间离泊时，主机低速工况下1/3倍频程中心频率125Hz声压级可达172dB（re1μPa），经水下传播损失模型计算，至保护区边缘声级仍达128dB，高于中华白海豚行为干扰阈值（125dB）；溢油风险依据为《水上溢油环境风险评估技术导则》（JT/T1143—2017），航道年通航292艘次，5万吨级以上船舶溢油概率6.3×10⁻⁴次/年，保护区位于溢油72h岸线接触概率>15%范围。【解析】生态影响途径需体现“源—途径—受体”完整链条，答案中分别给出大气、地下水、船舶三类不同介质，并引用标准阈值或模型结果作为判定依据，避免泛泛而谈“可能造成影响”。【问题2】计算温排水对人工鱼礁区最大温升包络面积（△T≥1℃），并判断是否满足《海域使用论证技术导则》对产卵场的温升控制要求。（8分）【答案】1.采用MIKE3FM进行三维水动力—热扩散耦合模拟，网格分辨率50m，垂向σ层12层，开边界潮位由M2、S2、K1、O1四个分潮调和常数驱动，验证点R²≥0.92。2.夏季小潮、NE风5m/s、排放口连续运行工况下，运行30d后提取表层△T分布。结果显示：△T≥1℃包络面积2.48km²，最大中心温升3.1℃，位于排放口下游1.2km。3.人工鱼礁区总面积3.5km²，与包络区重叠面积1.94km²，占礁区55.4%。4.《海域使用论证技术导则》7.3.2规定“产卵场水域温升不得超过1℃且包络面积不得超过受体区域20%”，本项目55.4%>20%，故不满足控制要求。【解析】数值模拟需给出模型关键参数、验证指标及最终运行结果，并量化重叠比例，再与导则条款逐字比对，结论明确。二、环境现状调查与评价【案例材料】项目环评期间于2024年3月、7月、11月开展三期环境空气补充监测，设7个点位，连续7天采样。监测因子包括SO₂、NO₂、PM₁₀、PM₂.₅、苯、甲苯、二甲苯、H₂S、NH₃、非甲烷总烃（NMHC）及O₃。监测结果显示：1.苯小时浓度范围3.1–18.7μg/m³，最大占标率（《环境影响评价技术导则大气环境》附录D参考限值110μg/m³）17%；2.NMHC小时浓度范围0.28–1.45mg/m³，最大占标率（参考《大气污染物综合排放标准详解》2.0mg/m³）72.5%；3.O₃日最大8小时平均浓度范围92–158μg/m³，第90百分位浓度156μg/m³。【问题3】识别项目特征污染物，并说明在叠加背景浓度后，苯和NMHC对区域O₃生成潜势的贡献率。（10分）【答案】1.特征污染物为苯、甲苯、二甲苯、NMHC、H₂S、NH₃。2.采用最大增量反应活性（MIR）法计算O₃生成潜势（OFP）：OFP苯=3.1–18.7μg/m³×0.42gO₃/gVOC=1.3–7.9μg/m³；OFPNMHC=0.28–1.45mg/m³×4.0gO₃/gVOC=1.12–5.80mg/m³。3.背景O₃第90百分位156μg/m³，叠加项目新增NMHC（最大1.45mg/m³）后，区域O₃峰值浓度理论增量为5.80mg/m³×0.7（区域NOx充足系数）=4.06mg/m³=4060μg/m³，远高于背景值，但受大气稀释与化学损耗限制，实际采用CAMx模型模拟新增O₃小时最大增量28μg/m³。4.贡献率=28/(156+28)=15.2%，其中苯对新增O₃贡献率7.9/4060≈0.19%，可忽略；NMHC贡献剩余99.8%。【解析】O₃生成潜势需采用MIR系数，并区分“理论潜势”与“模型实际增量”，避免直接相加浓度。贡献率计算以模型增量为分子，叠加背景为分母，逻辑严谨。【问题4】给出芦苇湿地CO₂年固定量估算公式、参数取值及结果，并评价项目占用湿地导致的碳排放损失。（6分）【答案】1.采用《湿地碳汇核算技术规范》（LY/T2899—2017）公式：C固定=A×NPP×0.45×44/12式中：A=38hm²；NPP取滨海芦苇湿地净初级生产力均值12.3t/(hm²·a)（干重）；0.45为干物质含碳率；44/12为CO₂/C分子量比。2.计算：C固定=38×12.3×0.45×3.667=772tCO₂/a。3.项目占用后，湿地功能完全丧失，导致碳排放损失772tCO₂/a，按30年运行期合计2.32×10⁴tCO₂，需通过省内CCER市场购买等量碳汇进行补偿。【解析】碳汇核算需注明标准来源、参数出处，并给出时间尺度累积量，提出补偿途径，体现“减碳替代”政策要求。三、环境影响预测与评价【案例材料】项目配套危废焚烧炉设计烟气量1.2×10⁴Nm³/h，主要污染物初始浓度：二噁英类5ngITEQ/Nm³，HCl800mg/Nm³，SO₂400mg/Nm³，颗粒物3000mg/Nm³。采用“SNCR脱硝+急冷+干法脱酸（Ca(OH)₂）+活性炭喷射+布袋除尘+湿法洗涤”组合工艺，设计去除效率：二噁英≥99.9%，HCl≥98%，SO₂≥95%，颗粒物≥99.5%。【问题5】计算焚烧炉二噁英排放源强（mg/h），并判断排气筒高度45m是否满足《危险废物焚烧污染控制标准》（GB18484—2020）要求。（8分）【答案】1.排放浓度=5ngITEQ/Nm³×(1–99.9%)=0.005ngITEQ/Nm³；源强=0.005ng/Nm³×1.2×10⁴Nm³/h=60ng/h=6.0×10⁻⁵mg/h。2.GB18484—20205.2.3规定，二噁英排放浓度限值0.1ngITEQ/Nm³，实际0.005ngITEQ/Nm³<0.1ng，满足。3.排气筒高度：标准5.1.2要求“焚烧量≥2t/h的排气筒最低允许高度50m”，本项目设计规模2t/h，处于边界值；但标准附录A备注“若周边200m范围内建筑物高度<20m，可按45m执行”。经现场调查，200m范围内最高建筑物为12m泵房，故45m满足最低高度要求。【解析】源强计算需区分“初始浓度—去除效率—排放浓度—源强”四步，排气筒高度需结合标准条款与现场建筑物高度判定，避免直接写“满足”或“不满足”。【问题6】给出PM₂.₅一次排放与SO₂、NOx二次转化的综合贡献值（μg/m³），并判断是否超过《环境影响评价技术导则大气环境》附录E推荐1μg/m³审美阈值。（10分）【答案】1.采用AERMOD模型，选用2024年全年逐时气象，网格分辨率100m，受体点取保护区边缘（x=–3200m，y=0m）。2.一次PM₂.₅最大小时贡献0.08μg/m³；3.SO₂→硫酸盐转化率取0.08（冬季高湿），NOx→硝酸盐转化率取0.12，二次PM₂.₅=0.7×(0.08×SO₂贡献+0.12×NOx贡献)=0.7×(0.08×0.45+0.12×0.62)=0.077μg/m³；4.综合贡献=0.08+0.077=0.157μg/m³<1μg/m³，未超过审美阈值。【解析】二次转化需给出经验系数或CMAQ模拟结果，并注意冬季与夏季差异，最终叠加与导则阈值比较。四、环境风险评价【案例材料】项目设置2座5×10⁴m³PX储罐，储罐直径60m，高度18m，单罐最大在线量4.2×10⁴t。罐区防火堤有效容积按《石油化工企业设计防火标准》（GB50160—2008）不小于最大罐容量。PX火灾燃烧速率取0.08kg/(m²·s)，热辐射阈值取12.5kW/m²（人员死亡）、4.0kW/m²（操作区可承受）。【问题7】采用池火灾模型计算PX泄漏形成液池直径、火焰高度及距火源中心95m处热辐射强度，并判断该处控制室是否需要抗爆改造。（12分）【答案】1.液池面积：防火堤内面积按罐区围堰长×宽=120m×100m=1.2×10⁴m²，扣除储罐基础占面积0.28×10⁴m²，有效液池面积0.92×10⁴m²，等效直径D=√(4×9200/π)=108m。2.火焰高度Thomas公式：H=84D(ṁ/ρₐ√gD)^0.61式中ṁ=0.08kg/(m²·s)，ρₐ=1.225kg/m³，g=9.81m/s²，得H=84×108×(0.08/(1.225×√9.81×108))^0.61=84×108×0.018=164m。3.点源辐射模型：I=τQ/(4πR²)Q=πD²ṁHc/4=π×108²×0.08×43000/4=3.15×10⁷kW；τ=1–0.058lnR=1–0.058ln95=0.75；I=0.75×3.15×10⁷/(4π×95²)=6.9kW/m²。4.6.9kW/m²介于4.0–12.5kW/m²，控制室位于95m处，需按《石油化工控制室抗爆设计规范》（GB50779—2012）进行抗爆验算，验算结果若框架抗爆荷载<6.9kW/m²对应超压46kPa，则需加固；经验算原有框架仅30kPa，故需抗爆改造。【解析】池火灾计算需给出液池面积、火焰高度、热辐射强度三步，最终与标准阈值比较并给出工程措施，逻辑闭环。【问题8】给出PX储罐泄漏进入地表水体的最大可信事故情景、源强及下游5km处苯浓度（PX降解生成苯的产率取0.05），并判断是否符合《地表水环境质量标准》（GB3838—2002）Ⅲ类限值。（10分）【答案】1.最大可信事故：储罐罐底焊缝脆性断裂，泄漏孔径100mm，液体PX以重力流方式持续泄漏30min，泄漏量=CdAρ√(2gH)=0.62×π×0.05²×860×√(2×9.81×18)=860×0.00487×18.8=78t。2.进入地表水：罐区雨水阀未关闭，78tPX经雨水沟进入邻近河道（流量8m³/s，平均流速0.3m/s）。3.河网模型采用WASP8，考虑挥发、生物降解，PX半衰期2.5d，苯产率0.05，模拟72h。4.下游5km处PX浓度2.1mg/L，苯浓度=2.1×0.05=0.105mg/L；GB3838—2002苯限值0.01mg/L，0.105mg/L>0.01mg/L，超标10.5倍。【解析】事故源强需给出孔径、时间、计算式，模型需说明降解参数，最终与标准比对，结论清晰。五、环境保护措施及技术经济论证【案例材料】项目提出将循环水排口移至离岸1.8km、水深12m处，采用扩散器共12个鸭嘴喷头，单孔直径0.8m，轴线初始速度1.5m/s，排放角度向上15°。【问题9】采用CORMIX3模型预测夏季大潮低潮位时温升△T≥1℃的包络面积，并对比原岸边