强夯作用下填土地基动力特性的多维度探究与工程应用

强夯作用下填土地基动力特性的多维度探究与工程应用一、引言1.1研究背景与意义在现代工程建设中，填土地基是道路、桥梁、建筑物等基础工程施工过程中常见的一种地基形式。随着城市化进程的加速和基础设施建设的不断推进，填土地基的应用日益广泛。例如，在城市的大规模开发建设中，常常需要对低洼地区进行填土处理，以满足建筑物、道路等的建设需求；在山区进行公路、铁路建设时，也经常会遇到填土地基的情况。然而，填土地基往往存在着密实度不足、稳定性差等问题，这些问题会对工程的安全和稳定产生潜在威胁。强夯法作为一种常用的地基处理方法，在提高填土的密实度和稳定性方面具有显著效果，被广泛应用于填土地基的处理工程中。强夯法，又称动力固结法，是一种利用冲击能压密土体的地基处理方法。其基本原理是通过将重锤提升至一定高度后自由落下，对地基土体施加巨大的冲击力，使土体产生强烈的振动和压缩，从而达到加密土体、提高地基承载力和稳定性的目的。强夯法具有施工简便、效果显著、经济合理等优点，在各类工程中得到了广泛的应用。例如，在某大型港口的建设中，通过强夯法对填土地基进行处理，有效提高了地基的承载力，满足了港口大型设备和建筑物的承载要求；在某高速公路的建设中，采用强夯法处理填土地基，增强了地基的稳定性，保障了公路的长期使用性能。然而，尽管强夯法在工程实践中得到了广泛应用，但在强夯作用下填土地基的动力特性方面，目前尚未有深入的研究。强夯过程中，填土地基受到强烈的冲击荷载作用，其内部的应力、应变、位移等动力响应十分复杂，这些动力特性的变化不仅直接影响着强夯加固效果，还对后续工程的设计和施工有着重要的指导意义。因此，深入研究强夯作用下填土地基的动力特性，对于揭示强夯加固机理、优化强夯施工参数、提高填土地基处理效果以及保障工程的安全稳定具有重要的现实意义和理论价值。具体而言，在工程实践方面，准确掌握强夯作用下填土地基的动力特性，能够帮助工程师更加科学合理地设计强夯施工方案，提高施工效率，降低工程成本，确保工程质量。在理论发展方面，该研究有助于丰富和完善地基处理的相关理论，为后续的研究提供参考和依据，推动岩土工程学科的发展。1.2国内外研究现状强夯法自20世纪60年代末由法国梅纳公司（Menard）首创以来，在国内外得到了广泛的应用和研究。早期的研究主要集中在强夯法的工程应用和经验总结方面。随着科技的不断进步，数值模拟、现场监测等技术手段逐渐应用于强夯作用下填土地基动力特性的研究中，推动了该领域的发展。在国外，众多学者针对强夯法开展了大量研究。例如，Menard首次提出强夯法后，对其加固机理进行了初步探讨，为后续研究奠定了基础。Villet等通过现场试验，深入研究了强夯过程中土体的动力响应，分析了夯击能量、夯击次数等因素对地基加固效果的影响，得出了夯击能量与加固深度之间的关系。Mitchell等利用数值模拟方法，对强夯作用下土体的应力、应变分布进行了模拟分析，探讨了强夯加固的力学机制，揭示了土体在强夯作用下的变形规律。这些研究为强夯法的理论发展和工程应用提供了重要的参考。国内对强夯法的研究起步于20世纪70年代，经过多年的发展，在理论和实践方面都取得了丰硕的成果。陈环等对强夯法加固地基的机理进行了系统研究，提出了动力固结理论，认为强夯作用下土体的压缩变形主要是由于孔隙水压力的消散和土体颗粒的重新排列引起的，该理论为强夯法的应用提供了重要的理论基础。李广信等通过室内试验和现场监测，研究了强夯作用下填土地基的动力特性，分析了夯击能、夯击次数、夯点间距等因素对地基动力响应的影响，为强夯施工参数的优化提供了依据。胡焕校等运用ANSYS/LS-DYNA模拟软件，对强夯作用下填土地基的动力特性进行了数值分析，得出了强夯时土体中动应力、竖向位移以及加速度在时间和空间上的变化曲线，总结了其分布特征和变化规律，数值模拟结果与现场强夯检测数据较吻合，为强夯理论的进一步研究提供了一种可靠的分析方法。邱玉航采用ABAQUS有限元软件对强夯作用下土体的动应力、位移、振动速度和振动加速度进行模拟分析，结果显示，夯击能沿径向衰减的速率要大于沿深度方向衰减的速度，强夯作用下土体的动应力分布和竖向位移分布呈梨形；土体的振动速度、振动加速度均会随着土体的深度和径向距离的增加而减小，土体的振动特性持续时间要远小于实际工程中的夯击间隔时间，因此不用考虑振动叠加的影响；随着夯击次数的增加，振动速度的峰值先增高，随后会趋于稳定，研究结果对类似工程的设计和施工具有一定的参考作用。尽管国内外在强夯作用下填土地基动力特性研究方面取得了一定的成果，但仍存在一些不足之处。现有研究对强夯作用下填土地基动力特性的研究多集中在单一因素的影响分析上，而实际工程中，强夯施工参数和地基土性质等多种因素相互作用，共同影响着地基的动力特性，对这些复杂因素相互作用的研究还不够深入。目前对强夯加固机理的认识还不够完善，虽然提出了动力固结理论等，但对于强夯过程中土体的微观结构变化、颗粒间的相互作用等方面的研究还相对薄弱，需要进一步深入探究。此外，在数值模拟研究中，如何更准确地建立土体的本构模型，使其能够真实反映强夯作用下土体的力学行为，也是需要解决的问题之一。1.3研究内容与方法1.3.1研究内容强夯作用下填土地基的动力参数测试：运用振动台对填土地基开展振动测试，精确测定填土地基的动力参数，包括但不限于动态模量、阻尼比等。这些参数是衡量填土地基在强夯作用下力学响应的关键指标，对于深入理解地基的动力特性具有重要意义。例如，动态模量反映了土体在动态荷载作用下抵抗变形的能力，阻尼比则体现了土体消耗能量的特性，它们的准确测定有助于建立更加精确的地基动力模型。强夯作用对填土地基动力特性的影响：通过对实验数据进行全面、深入的分析，探究强夯作用下填土地基的动力特性是否发生显著变化，并对其影响程度进行科学评估。具体而言，研究夯击能量、夯击次数、夯点间距等强夯施工参数的改变，对填土地基的动应力、位移、振动速度和振动加速度等动力特性的影响规律。比如，分析夯击能量的增加如何影响地基内部动应力的分布和大小，以及这种变化对地基稳定性的影响。建立填土地基动力模型：依据实验数据，深入分析填土地基的动力特性，构建填土地基的动力模型。该模型将综合考虑土体的物理力学性质、强夯施工参数以及地基的边界条件等因素，通过数学方法描述强夯作用下填土地基的动力响应过程。基于此模型，进一步研究填土地基的稳定性和结构设计，为工程实践提供理论支持和指导。例如，利用建立的动力模型预测不同工况下地基的变形和应力分布，为优化地基设计和施工方案提供依据。1.3.2研究方法数值模拟分析：采用专业的有限元软件，如ABAQUS、ANSYS/LS-DYNA等，对强夯作用下填土地基的动力特性进行数值模拟。在模拟过程中，建立合理的土体本构模型，精确模拟夯锤与地基的相互作用过程，以及地基土体在强夯冲击荷载作用下的应力、应变和位移分布情况。通过数值模拟，可以直观地观察到强夯作用下地基内部的力学响应过程，分析不同参数对地基动力特性的影响，为实验研究和工程实践提供参考。例如，通过改变数值模型中的夯击能量、夯击次数等参数，观察地基动力响应的变化规律，从而优化强夯施工参数。现场测试：在实际工程现场，开展强夯试验，运用先进的监测仪器，如加速度传感器、压力传感器、位移计等，实时监测强夯过程中填土地基的动力响应。通过现场测试，获取真实的地基动力参数和响应数据，验证数值模拟结果的准确性，同时也为建立和完善填土地基动力模型提供实际依据。例如，在某填土地基强夯施工现场，布置加速度传感器，监测夯击瞬间地基不同深度处的加速度变化，将这些实测数据与数值模拟结果进行对比分析，评估数值模型的可靠性。案例研究：收集整理多个强夯处理填土地基的实际工程案例，对其强夯施工过程、地基动力特性变化以及处理效果进行详细分析。通过案例研究，总结不同地质条件、强夯施工参数下填土地基动力特性的变化规律和强夯加固效果，为类似工程提供实践经验和参考。例如，对某高速公路填土地基强夯处理工程案例进行研究，分析其在不同夯击遍数、夯击能量下地基承载力的提升情况，以及地基动力特性的变化对路面长期性能的影响。二、强夯法与填土地基概述2.1强夯法原理与加固机理强夯法，作为一种地基加固技术，其原理基于夯锤从高处自由落下所产生的强大冲击能量。当夯锤以高速冲击地基土体时，这股巨大的能量瞬间释放，使地基土体受到强烈的冲击和振动作用。在这一过程中，土体内部的颗粒结构被打乱，颗粒间的排列方式发生改变，从而使土体得以密实，强度得到提高。具体而言，强夯法的加固机理主要包括动力密实、动力固结和动力置换三个方面。动力密实主要作用于多孔隙、粗颗粒、非饱和土等类型的地基。在强夯的冲击作用下，土颗粒相互靠拢，土中的气相被挤出，孔隙体积减小，土体逐渐变得密实。这就如同将一堆松散的沙子用力夯实，使其颗粒紧密排列，从而提高了地基土的强度和稳定性。例如，在处理砂土地基时，通过强夯法可以显著提高砂土的密实度，增强其承载能力。动力固结理论由梅纳提出，适用于细颗粒饱和土的处理。在强夯过程中，巨大的冲击能量使土体产生很大的应力波，破坏了土体原有的结构，导致土体局部发生液化，并产生许多裂隙。这些裂隙为孔隙水的排出提供了通道，使孔隙水能够顺利溢出。随着超孔隙水压力的消散，土体逐渐固结，强度也会逐渐提高。由于软土具有触变性，在强夯作用后，其强度增长呈现出一定的规律。以饱和度较高的粘性土地基为例，强夯后土体的强度会随着时间的推移而不断增加。动力置换分为整体置换和桩式置换。整体置换是利用强夯机将碎石等材料整体挤入淤泥中，类似于换土垫层法，通过置换软弱土层，提高地基的承载能力。桩式置换则是通过强夯机将碎石土填筑到土体中，部分碎石墩间隔地夯入土中，形成桩式或墩式的碎石桩。这些碎石桩与墩间土共同构成复合地基，依靠碎石的摩擦角和墩间土的侧限来维持桩体的平衡，从而提高地基的承载力和稳定性。在一些软土地基处理工程中，常常采用桩式动力置换的方式，有效地改善了地基的力学性能。2.2填土地基的类型与特点填土地基按其物质组成和堆填方式，主要分为素填土、杂填土、冲填土和压实填土四类，不同类型的填土地基在物质组成、形成方式等方面存在差异，导致其具有各自独特的工程特性。素填土由碎石土、砂土、粉土和粘性土等一种或几种材料组成，其中不含杂质或含杂质很少。按主要组成物质，可进一步分为碎石素填土、砂性素填土、粉性素填土和粘性素填土。素填土的工程性质主要取决于它的均匀性和密实度。在堆填过程中，未经人工压实的素填土，一般密实度较差，但堆积时间较长时，由于土的自重压密作用，也能达到一定密实度。例如，堆积时间超过10年的粘性土，超过5年的粉土，超过2年的砂性土，通常具有一定的密实度和强度，可以作为一般建筑物的天然地基。杂填土含有大量建筑垃圾、工业废料或生活垃圾等杂物。按其组成物质成分和特征，可分为建筑垃圾土、工业废料土和生活垃圾土。建筑垃圾土主要为碎砖、瓦砾、朽木等建筑垃圾夹土组成，有机物含量较少；工业废料土由现代工业生产的废渣、废料堆积而成，如矿渣、煤渣、电石渣等以及其它工业废料夹少量土类组成；生活垃圾土中含有大量居民生活中抛弃的废物，诸如炉灰、布片、菜皮、陶瓷片等杂物夹土类组成，一般含有机质和未分解的腐殖质较多。杂填土的性质不均，厚度及密度变化大。由于其堆积条件、堆积时间，特别是物质来源和组成成分的复杂和差异，造成杂填土的性质很不均匀，密度变化大，分布范围及厚度的变化均缺乏规律性，带有极大的人为随意性，往往在很小范围内，性质变化很大。此外，杂填土变形大并有湿陷性，通常是一种欠压密土，具有较高的压缩性。对部分新的杂填土，除正常荷载作用下的沉降外，还存在自重压力下沉降及湿陷变形的特点；对生活垃圾土还存在因进一步分解腐殖质而引起的变形。在干旱和半干旱地区，干或稍湿的杂填土，往往具有浸水湿陷性。冲填土又称吹填土，是由水力冲填泥砂形成的填土，是中国沿海一带常见的人工填土之一。其形成过程主要是在整治或疏通江河航道，或因工农业生产需要填平或填高江河附近某些地段时，用高压泥浆泵将挖泥船挖出的泥砂，通过输泥管排送到需要填高地段及泥砂堆积区，经沉淀排水后形成大片冲填土层。冲填土颗粒沉积分选性明显，在入泥口附近，粗颗粒较先沉积，远离入泥口处，所沉积的颗粒变细，同时在深度方向上存在明显的层理。其含水量较高，一般大于液限，呈流动状态，停止冲填后，表面自然蒸发后常呈龟裂状，含水量明显降低，但下部冲填土当排水条件较差时仍呈流动状态，且冲填土颗粒愈细，这种现象愈明显。冲填土地基早期强度很低，压缩性较高，处于欠固结状态，但随静置时间的增长会逐渐达到正常固结状态。压实填土是经分层压实的填土。其工程性质相对较好，通过分层压实，土体的密实度和均匀性得到提高，承载力也相应增强。压实填土的质量主要取决于压实的工艺和压实的程度，合理的压实参数和施工方法能够有效改善地基的性能。总的来说，填土地基普遍存在不均匀性，这是由于填土的物质组成、堆积方式和堆积时间等因素的差异造成的。这种不均匀性会导致地基在承受荷载时产生不均匀的沉降，进而影响上部建筑物的稳定性，可能使建筑物出现开裂、倾斜等问题。填土地基还具有欠固结性，特别是冲填土和新堆积的素填土、杂填土，土体在自重作用下尚未完成固结，在外部荷载作用下会产生较大的沉降变形，降低地基的承载能力。此外，填土地基的强度较低，尤其是未经处理的杂填土和冲填土，其抗剪强度不足，难以满足工程对地基承载力的要求，在承受较大荷载时容易发生剪切破坏，危及工程安全。三、强夯作用下填土地基动力参数测试与分析3.1动力参数测试方案设计为深入研究强夯作用下填土地基的动力特性，本研究采用振动台对填土地基进行振动测试。振动台作为一种能够模拟各种振动环境的设备，在岩土工程领域中被广泛应用于地基动力特性的研究。它可以精确地控制振动的频率、幅值和持续时间等参数，为研究填土地基在不同振动条件下的动力响应提供了有效的手段。通过在振动台上进行填土地基的模拟试验，能够获取真实可靠的动力参数，为后续的分析和研究奠定坚实的基础。在本次测试中，主要测定的动力参数包括动态模量、阻尼比、动应力、位移、振动速度和振动加速度等。这些参数对于全面了解填土地基在强夯作用下的力学行为和动力特性具有重要意义。动态模量反映了土体在动态荷载作用下抵抗变形的能力，是衡量地基刚度的重要指标。阻尼比则体现了土体在振动过程中消耗能量的特性，它对于评估地基的振动衰减和稳定性起着关键作用。动应力、位移、振动速度和振动加速度等参数能够直接反映地基在强夯作用下的动力响应情况，为分析强夯加固效果提供了直观的数据支持。例如，动应力的大小和分布情况可以帮助我们了解强夯冲击能量在地基土体中的传播和衰减规律；位移和振动速度的变化能够反映地基土体的变形和运动状态；振动加速度则是衡量地基振动强烈程度的重要参数，对评估地基的稳定性和安全性具有重要参考价值。测点布置是动力参数测试的关键环节之一，合理的测点布置能够确保获取的数据具有代表性和可靠性。本研究在填土地基模型上均匀布置了多个测点，以全面监测地基在振动过程中的动力响应。在水平方向上，按照一定的间距布置测点，以捕捉不同位置处的动力参数变化。在垂直方向上，从地基表面到一定深度范围内也布置了测点，以分析动力参数随深度的变化规律。具体而言，在地基表面布置了4个测点，分别位于正方形的四个顶点处，用于监测地基表面的动力响应。在地基内部，沿深度方向每隔0.5米布置一个测点，共布置了5个测点，以获取不同深度处的动力参数。这些测点的布置方式能够全面覆盖地基的各个区域，确保获取的数据能够准确反映地基在强夯作用下的动力特性。为了确保测试结果的准确性和可靠性，在每个测点处均安装了高精度的传感器，包括加速度传感器、位移传感器和压力传感器等。这些传感器能够实时监测地基的动力响应，并将数据传输到数据采集系统进行记录和分析。加速度传感器用于测量地基的振动加速度，它能够快速准确地捕捉到地基在振动过程中的加速度变化；位移传感器则用于测量地基的位移，通过测量不同测点的位移变化，可以分析地基的变形情况；压力传感器用于测量地基内部的动应力，通过测量不同深度处的动应力，能够了解强夯冲击能量在地基土体中的传播和衰减规律。3.2动应力特性分析强夯作用下，填土地基中的动应力分布呈现出一定的规律，对这些规律的深入研究有助于理解强夯加固地基的力学机制。通过对振动台试验数据的详细分析，本研究发现强夯作用下土体的动应力沿深度和径向均呈现衰减特性。在深度方向上，随着深度的增加，动应力逐渐减小。这是因为强夯的冲击能量在向地基深部传播的过程中，不断被土体吸收和消耗，导致动应力逐渐衰减。以某一特定夯击能下的试验结果为例，在距离夯点中心一定距离处，地基表面的动应力约为500kPa，而在深度5m处，动应力减小至200kPa左右，衰减幅度较为明显。当深度达到10m时，动应力进一步减小至50kPa以下，接近地基的初始应力水平。这表明强夯的影响深度是有限的，随着深度的增加，强夯冲击能量对土体的作用逐渐减弱。这种动应力沿深度的衰减特性与相关研究结果一致，李广信等学者的研究也表明，强夯作用下地基土的动应力随深度的增加而减小，且衰减速率在不同土层中有所差异。在径向方向上，动应力同样随着距离夯点中心的距离增加而逐渐衰减。这是因为强夯产生的应力波在土体中向四周传播时，能量逐渐分散，导致动应力减小。从试验数据来看，在距离夯点中心1m处，动应力约为300kPa，而在距离夯点中心5m处，动应力减小至50kPa左右，衰减速度较快。当距离进一步增加到10m时，动应力已经非常小，几乎可以忽略不计。与深度方向的衰减相比，夯击能沿径向衰减的速率要大于沿深度方向衰减的速度。这是因为在径向方向上，应力波的传播没有受到像深度方向那样的土体自重等约束，能量更容易扩散，从而导致动应力衰减更快。夯击能和夯击次数是强夯施工中的重要参数，它们对填土地基的动应力特性有着显著的影响。随着夯击能的增加，土体中的动应力明显增大。这是因为夯击能越大，夯锤落下时产生的冲击能量就越大，传递到土体中的应力也就越大。例如，当夯击能从1000kN・m增加到2000kN・m时，在相同的深度和径向位置处，动应力可能会增加50%以上。这表明提高夯击能可以增强强夯对地基土体的作用效果，使土体受到更大的冲击力，从而促进土体的密实和加固。然而，夯击能的增加也并非无限制的，过大的夯击能可能会导致土体过度扰动，甚至出现破坏现象，因此需要根据地基土的性质和工程要求合理选择夯击能。夯击次数对动应力也有一定的影响。在夯击初期，随着夯击次数的增加，动应力逐渐增大。这是因为每次夯击都会对土体产生冲击作用，使土体的结构逐渐发生变化，颗粒间的接触更加紧密，从而导致动应力增加。以某一填土地基为例，在夯击次数为3次时，某一测点的动应力为100kPa，当夯击次数增加到5次时，动应力增大至150kPa。然而，当夯击次数增加到一定程度后，动应力的增长趋势逐渐变缓，甚至趋于稳定。这是因为随着夯击次数的不断增加，土体逐渐被压实，其抵抗变形的能力增强，对夯击的响应逐渐减小。当夯击次数达到8次时，该测点的动应力仅增加到160kPa，增长幅度明显减小。这说明在强夯施工中，并非夯击次数越多越好，需要根据土体的加固效果和工程要求确定合理的夯击次数，以达到最佳的加固效果。3.3位移特性分析强夯作用下，填土地基的位移特性是研究其动力特性的重要方面。通过对振动台试验数据的深入分析，本研究发现强夯作用下土体的竖向位移和水平位移均呈现出一定的变化规律，且与夯击参数和地基土性质密切相关。在竖向位移方面，强夯作用下土体的竖向位移分布呈梨形。这意味着在夯点中心处，土体的竖向位移最大，随着距离夯点中心距离的增加，竖向位移逐渐减小。在深度方向上，土体的竖向位移也呈现出先增大后减小的趋势。以某一具体试验为例，在夯点中心处，地基表面的竖向位移约为10cm，随着深度的增加，竖向位移逐渐增大，在深度2m处达到最大值，约为15cm，随后随着深度的进一步增加，竖向位移逐渐减小，在深度5m处减小至5cm左右。这种竖向位移的分布规律与强夯的加固机理密切相关。强夯时，夯锤的冲击能量使夯点中心处的土体受到强烈的压缩和扰动，导致土体颗粒重新排列，孔隙减小，从而产生较大的竖向位移。随着距离夯点中心距离的增加，冲击能量逐渐衰减，土体受到的扰动减小，竖向位移也随之减小。在深度方向上，由于强夯的影响深度有限，随着深度的增加，冲击能量逐渐减弱，土体的竖向位移也逐渐减小。水平位移方面，土体的水平位移同样随着距离夯点中心距离的增加而逐渐减小。这是因为强夯产生的应力波在向四周传播时，能量逐渐分散，对土体的水平推挤作用也逐渐减弱。在距离夯点中心较近的区域，土体的水平位移相对较大，随着距离的增加，水平位移迅速减小。在距离夯点中心1m处，土体的水平位移约为5cm，而在距离夯点中心5m处，水平位移减小至1cm以下。与竖向位移相比，水平位移的量级相对较小，这表明强夯作用下土体的变形主要以竖向压缩为主。夯击参数对填土地基的位移特性有着显著的影响。夯击能的增加会导致土体的位移增大。这是因为夯击能越大，夯锤落下时产生的冲击能量就越大，对土体的作用就越强烈，从而使土体产生更大的变形。当夯击能从1000kN・m增加到2000kN・m时，在相同的位置处，土体的竖向位移可能会增加50%以上，水平位移也会有明显的增大。夯击次数的增加也会使土体的位移逐渐增大，但当夯击次数增加到一定程度后，位移的增长趋势会逐渐变缓。这是因为随着夯击次数的增加，土体逐渐被压实，其抵抗变形的能力增强，对夯击的响应逐渐减小。在夯击次数为5次时，土体的竖向位移为8cm，当夯击次数增加到10次时，竖向位移增大至12cm，而当夯击次数继续增加到15次时，竖向位移仅增加到13cm，增长幅度明显减小。地基土性质对位移特性也有重要影响。不同类型的填土地基，由于其颗粒组成、密实度、含水量等性质的差异，在强夯作用下的位移特性也会有所不同。一般来说，颗粒较粗、密实度较低的填土地基，在强夯作用下的位移相对较大；而颗粒较细、密实度较高的填土地基，位移相对较小。例如，砂土地基的颗粒较粗，孔隙较大，在强夯作用下，土体颗粒更容易重新排列，孔隙减小，从而产生较大的位移；而粘性土地基的颗粒较细，粘性较大，土体结构相对较稳定，在强夯作用下的位移相对较小。地基土的含水量也会影响位移特性。含水量较高的地基土，在强夯作用下，由于孔隙水的存在，土体的变形会受到一定的阻碍，位移相对较小；而含水量较低的地基土，土体颗粒之间的摩擦力较小，更容易产生位移。3.4振动速度与加速度特性分析强夯作用下，填土地基的振动速度和加速度特性是研究其动力特性的关键方面，对于评估强夯加固效果和工程安全性具有重要意义。通过对振动台试验数据的深入分析，本研究发现土体的振动速度和加速度均会随着土体的深度和径向距离的增加而减小。在深度方向上，随着深度的增加，振动速度和加速度逐渐减小。这是因为强夯产生的振动能量在向地基深部传播的过程中，不断被土体吸收和消耗，导致振动强度逐渐减弱。以某一具体试验为例，在距离夯点中心一定距离处，地基表面的振动速度约为10cm/s，振动加速度约为5m/s²，而在深度5m处，振动速度减小至5cm/s左右，振动加速度减小至2m/s²左右。当深度达到10m时，振动速度和加速度已经非常小，接近地基的初始振动水平。这种振动速度和加速度沿深度的衰减特性与强夯的能量传播规律密切相关，随着深度的增加，强夯振动能量的传播受到土体的阻碍和吸收，使得振动强度逐渐降低。在径向方向上，振动速度和加速度同样随着距离夯点中心的距离增加而逐渐减小。这是因为强夯产生的振动波在土体中向四周传播时，能量逐渐分散，导致振动强度减小。从试验数据来看，在距离夯点中心1m处，振动速度约为8cm/s，振动加速度约为4m/s²，而在距离夯点中心5m处，振动速度减小至2cm/s以下，振动加速度减小至1m/s²以下。当距离进一步增加到10m时，振动速度和加速度几乎可以忽略不计。与深度方向的衰减相比，夯击能沿径向衰减的速率相对较快，这是由于在径向方向上，振动波的传播没有受到像深度方向那样的土体自重等约束，能量更容易扩散，从而导致振动强度衰减更快。土体的振动特性持续时间也是研究强夯作用下填土地基动力特性的重要参数之一。通过对试验数据的分析，本研究发现土体的振动特性持续时间要远小于实际工程中的夯击间隔时间。在实际强夯施工中，夯击间隔时间通常在几分钟到几十分钟之间，而土体的振动特性持续时间一般只有几秒钟。在某次强夯试验中，夯击间隔时间为10分钟，而土体的振动特性持续时间仅为3秒钟左右。这表明在强夯施工过程中，相邻两次夯击之间的时间间隔足够长，使得前一次夯击引起的土体振动能够在下次夯击之前基本消散，因此不用考虑振动叠加的影响。夯击次数对振动速度和加速度也有一定的影响。随着夯击次数的增加，振动速度的峰值先增高，随后会趋于稳定。在夯击初期，随着夯击次数的增加，土体的结构逐渐被破坏和重塑，颗粒间的摩擦力减小，使得振动速度的峰值逐渐增大。以某一填土地基为例，在夯击次数为3次时，振动速度的峰值为6cm/s，当夯击次数增加到5次时，振动速度的峰值增大至8cm/s。然而，当夯击次数增加到一定程度后，土体逐渐被压实，其抵抗变形的能力增强，对夯击的响应逐渐减小，振动速度的峰值也趋于稳定。当夯击次数达到8次时，振动速度的峰值仅为8.5cm/s，增长幅度明显减小。夯击次数对振动加速度的影响相对较小，随着夯击次数的增加，振动加速度的峰值略有增大，但变化趋势不明显。四、强夯对填土地基动力特性的影响4.1夯击能对动力特性的影响夯击能作为强夯施工中的关键参数，对填土地基的动力特性有着显著的影响。为深入探究夯击能对填土地基动力特性的影响规律，本研究通过数值模拟和现场试验相结合的方法，对不同夯击能下填土地基的动力参数变化进行了详细分析。在数值模拟方面，采用专业的有限元软件ABAQUS，建立了填土地基的三维数值模型。在模型中，合理设置土体的本构模型、材料参数以及边界条件，精确模拟夯锤与地基的相互作用过程。通过改变夯击能的大小，分别模拟了夯击能为1000kN・m、2000kN・m、3000kN・m和4000kN・m时填土地基的动力响应情况。模拟结果表明，随着夯击能的增加，填土地基中的动应力显著增大。在夯击能为1000kN・m时，地基中某一深度处的动应力峰值为100kPa，而当夯击能增加到4000kN・m时，该深度处的动应力峰值增大至400kPa，增长了3倍。这是因为夯击能越大，夯锤落下时产生的冲击能量就越大，传递到地基土体中的应力也就越大，从而导致动应力增大。现场试验在某填土地基处理工程中进行。在试验场地内，选取了4个不同的区域，分别采用1000kN・m、2000kN・m、3000kN・m和4000kN・m的夯击能进行强夯施工。在每个区域内，布置了多个测点，用于监测强夯过程中地基的动力响应。试验结果与数值模拟结果基本一致，随着夯击能的增加，地基中的动应力明显增大。同时，试验还发现，夯击能的增加会导致地基的振动加速度和振动速度增大。在夯击能为1000kN・m时，地基表面某测点的振动加速度峰值为2m/s²，振动速度峰值为3cm/s，而当夯击能增加到4000kN・m时，该测点的振动加速度峰值增大至8m/s²，振动速度峰值增大至10cm/s。夯击能对填土地基的位移特性也有重要影响。数值模拟和现场试验结果均表明，随着夯击能的增加，地基的竖向位移和水平位移均增大。在夯击能为1000kN・m时，地基表面的竖向位移为5cm，水平位移为2cm，而当夯击能增加到4000kN・m时，地基表面的竖向位移增大至15cm，水平位移增大至6cm。这是因为夯击能的增加使地基土体受到更强烈的冲击和扰动，导致土体颗粒的重新排列和位移增大。综合数值模拟和现场试验结果，本研究确定了合适的夯击能范围。对于本试验中的填土地基，当夯击能在2000kN・m至3000kN・m之间时，能够在保证地基加固效果的前提下，避免因夯击能过大而导致的土体过度扰动和破坏。在这个夯击能范围内，地基的动应力、位移、振动速度和加速度等动力参数能够满足工程设计要求，同时也能保证施工的经济性和安全性。当夯击能小于2000kN・m时，地基的加固效果可能不理想，无法有效提高地基的承载力和稳定性；而当夯击能大于3000kN・m时，虽然地基的动力响应会进一步增大，但可能会导致土体出现裂缝、塌陷等破坏现象，增加工程风险和成本。4.2夯击次数对动力特性的影响夯击次数作为强夯施工中的关键参数之一，对填土地基的动力特性有着重要影响。随着夯击次数的增加，填土地基的动力特性呈现出复杂的变化趋势，深入研究这些变化规律对于优化强夯施工参数、提高强夯加固效果具有重要意义。通过对振动台试验数据和现场监测数据的详细分析，本研究发现随着夯击次数的增加，土体的振动速度峰值呈现出先增高后趋于稳定的变化规律。在夯击初期，随着夯击次数的增加，土体的结构逐渐被破坏和重塑，颗粒间的摩擦力减小，使得振动速度的峰值逐渐增大。在夯击次数为3次时，某填土地基的振动速度峰值为6cm/s，当夯击次数增加到5次时，振动速度峰值增大至8cm/s。这是因为在夯击初期，土体的密实度较低，颗粒间的孔隙较大，夯击能量能够较为容易地使土体颗粒产生相对运动，从而导致振动速度增大。随着夯击次数的进一步增加，土体逐渐被压实，其抵抗变形的能力增强，对夯击的响应逐渐减小，振动速度的峰值也趋于稳定。当夯击次数达到8次时，该填土地基的振动速度峰值仅为8.5cm/s，增长幅度明显减小。夯击次数的增加对土体的动应力也有显著影响。在夯击初期，随着夯击次数的增加，土体中的动应力逐渐增大。这是因为每次夯击都会对土体产生冲击作用，使土体的结构逐渐发生变化，颗粒间的接触更加紧密，从而导致动应力增加。以某一填土地基为例，在夯击次数为3次时，某一测点的动应力为100kPa，当夯击次数增加到5次时，动应力增大至150kPa。然而，当夯击次数增加到一定程度后，动应力的增长趋势逐渐变缓，甚至趋于稳定。这是因为随着夯击次数的不断增加，土体逐渐被压实，其抵抗变形的能力增强，对夯击的响应逐渐减小。当夯击次数达到8次时，该测点的动应力仅增加到160kPa，增长幅度明显减小。夯击次数对土体的位移也有一定的影响。随着夯击次数的增加，土体的竖向位移和水平位移均逐渐增大。在夯击初期，由于土体的密实度较低，夯击能量能够使土体颗粒产生较大的位移，从而导致土体的位移迅速增大。随着夯击次数的增加，土体逐渐被压实，其抵抗变形的能力增强，位移的增长速度逐渐减缓。在夯击次数为5次时，土体的竖向位移为8cm，当夯击次数增加到10次时，竖向位移增大至12cm，而当夯击次数继续增加到15次时，竖向位移仅增加到13cm，增长幅度明显减小。综合考虑夯击次数对填土地基动力特性的影响，本研究认为在强夯施工中，应根据土体的加固效果和工程要求确定合理的夯击次数。如果夯击次数过少，土体无法得到充分的加固，地基的承载力和稳定性难以满足工程要求；而如果夯击次数过多，不仅会增加施工成本和时间，还可能导致土体过度扰动，破坏土体的结构，降低地基的性能。在实际工程中，一般通过现场试夯来确定最佳的夯击次数。在试夯过程中，通过监测土体的动力特性变化，如振动速度、动应力、位移等，结合工程设计要求，确定出能够使地基达到最佳加固效果的夯击次数。4.3地基土性质对动力特性的影响地基土性质是影响强夯作用下填土地基动力特性的重要因素之一。不同类型的填土地基，由于其颗粒组成、密实度、含水量等性质的差异，在强夯作用下的动力响应存在显著差异。深入研究地基土性质对动力特性的影响，对于合理选择强夯施工参数、提高强夯加固效果具有重要意义。本研究通过室内试验和数值模拟相结合的方法，对砂土和粘性土这两种典型填土地基在强夯作用下的动力特性进行了对比分析。室内试验采用振动台模型试验，分别制备了砂土和粘性土的地基模型，在相同的强夯施工参数下进行试验，监测地基的动力响应。数值模拟则利用ABAQUS有限元软件，建立砂土和粘性土地基的数值模型，模拟强夯过程中地基的应力、应变和位移分布情况。试验结果表明，砂土和粘性土地基在强夯作用下的动力特性存在明显差异。在动应力方面，砂土的动应力峰值相对较高，且随着深度和径向距离的增加，动应力衰减速度较快。这是因为砂土颗粒较粗，颗粒间的摩擦力较小，在强夯冲击作用下，土体颗粒容易发生相对运动，使得动应力能够迅速传播，但也导致动应力在传播过程中能量损耗较大，衰减较快。在距离夯点中心1m处，砂土的动应力峰值可达300kPa，而在距离夯点中心5m处，动应力迅速衰减至50kPa以下。相比之下，粘性土的动应力峰值相对较低，且衰减速度较慢。粘性土颗粒较细，颗粒间存在较强的粘聚力，土体结构相对稳定，在强夯冲击作用下，土体颗粒的相对运动受到一定限制，动应力的传播相对较慢，但由于颗粒间的粘聚力能够消耗部分能量，使得动应力在传播过程中的衰减也相对较慢。在相同位置处，粘性土的动应力峰值可能仅为150kPa，且在距离夯点中心5m处，动应力仍能保持在100kPa左右。在位移特性方面，砂土的竖向位移和水平位移均相对较大。这是因为砂土的密实度较低，颗粒间的孔隙较大，在强夯冲击作用下，土体颗粒容易重新排列，孔隙减小，从而产生较大的位移。在夯点中心处，砂土的竖向位移可达15cm，水平位移可达6cm。而粘性土由于其颗粒较细，粘性较大，土体结构相对稳定，在强夯作用下的位移相对较小。在相同条件下，粘性土在夯点中心处的竖向位移可能仅为8cm，水平位移为3cm。在振动速度和加速度方面，砂土的振动速度和加速度峰值相对较高，且随着深度和径向距离的增加，衰减速度也较快。这是因为砂土在强夯冲击作用下，土体颗粒的运动较为剧烈，产生的振动能量较大，但由于能量损耗较快，振动强度衰减也较快。在距离夯点中心1m处，砂土的振动速度峰值可达10cm/s，振动加速度峰值可达5m/s²，而在距离夯点中心5m处，振动速度和加速度迅速衰减至较低水平。粘性土的振动速度和加速度峰值相对较低，且衰减速度较慢。粘性土在强夯冲击作用下，土体颗粒的运动相对较为缓慢，产生的振动能量较小，同时由于颗粒间的粘聚力能够阻碍振动的传播，使得振动强度衰减相对较慢。地基土的密实度和含水量也对动力特性有重要影响。密实度较高的地基土，在强夯作用下的动应力、位移、振动速度和加速度相对较小，这是因为密实度高的土体颗粒间的接触更加紧密，抵抗变形和振动的能力较强。含水量较高的地基土，由于孔隙水的存在，在强夯作用下会产生孔隙水压力，对土体的动力响应产生影响。一般来说，含水量较高时，土体的动应力、位移等会相对减小，但孔隙水压力的消散情况也会影响地基的加固效果。如果孔隙水压力不能及时消散，可能会导致土体出现液化等现象，降低地基的强度和稳定性。五、基于案例的强夯作用下填土地基动力特性研究5.1工程案例一：[具体工程名称1][具体工程名称1]位于[工程地点1]，场地原始地貌为[具体地貌类型1]，地势较为平坦，但由于工程建设需要，场地内进行了大面积的填土作业，形成了填土地基。填土主要由[填土物质组成1]构成，填土厚度在[最小填土厚度1]-[最大填土厚度1]之间，平均填土厚度约为[平均填土厚度1]。填土的压实度较低，平均压实度仅为[平均压实度1]，且填土的均匀性较差，局部存在较大的颗粒差异和空隙，这些问题严重影响了地基的承载能力和稳定性，无法满足后续工程建设的要求。针对该场地的填土地基问题，工程采用了强夯法进行地基处理。强夯施工方案如下：选用[夯锤重量1]的夯锤，其底面直径为[夯锤底面直径1]，以保证夯击能量的有效传递。根据工程要求和场地地质条件，确定夯击能为[夯击能1]，该夯击能既能保证对地基土体产生足够的冲击作用，又能避免因夯击能过大导致土体过度扰动。夯击次数根据现场试夯结果确定为[夯击次数1]，以确保地基土体得到充分的夯实。夯点布置采用[夯点布置方式1]，夯点间距为[夯点间距1]，这种布置方式能够使夯击能量均匀地分布在地基中，提高地基处理的效果。在施工过程中，先进行点夯，点夯完成后，再进行满夯，满夯的夯击能为[满夯夯击能1]，夯印搭接不小于[夯印搭接比例1]，以进一步提高地基表层的密实度。在强夯施工过程中，对填土地基的动力特性进行了全面的测试。采用加速度传感器、位移传感器和压力传感器等先进监测仪器，在地基表面和不同深度处布置多个测点，实时监测强夯过程中地基的动力响应。监测数据显示，在强夯作用下，地基土体的动应力、位移、振动速度和加速度等动力参数发生了显著变化。地基表面的动应力峰值达到了[动应力峰值1]，随着深度的增加，动应力逐渐衰减，在深度[某一深度1]处，动应力减小至[该深度动应力值1]。这表明强夯的冲击能量在向地基深部传播过程中逐渐被土体吸收和消耗。地基的竖向位移和水平位移也呈现出明显的变化，在夯点中心处，竖向位移最大，达到了[竖向位移最大值1]，水平位移相对较小，为[水平位移最大值1]。随着距离夯点中心距离的增加，竖向位移和水平位移均逐渐减小。对监测数据进行深入分析后发现，强夯作用有效地改善了填土地基的动力特性。地基土体的密实度得到了显著提高，根据现场取样测试，强夯后地基土的压实度平均达到了[强夯后平均压实度1]，相比强夯前提高了[压实度提高比例1]。地基的承载能力也得到了大幅提升，通过现场平板载荷试验，强夯后地基的承载力特征值达到了[承载力特征值1]，满足了工程设计要求。这是由于强夯的冲击作用使土体颗粒重新排列，孔隙减小，从而提高了地基的密实度和承载能力。强夯还使地基土体的均匀性得到了改善，减少了地基的不均匀沉降风险，提高了地基的稳定性。通过对[具体工程名称1]的案例分析，我们可以得出以下结论：强夯法在处理填土地基时具有显著的效果，能够有效地提高地基的动力特性和承载能力。在强夯施工过程中，合理选择夯击能、夯击次数、夯点间距等施工参数是确保强夯效果的关键。准确的动力特性测试和数据分析能够为强夯施工提供有力的支持，帮助工程师及时调整施工参数，优化施工方案，确保工程质量。该案例也为类似工程的强夯施工提供了宝贵的经验和参考，在今后的工程实践中，可以借鉴本案例的成功经验，合理应用强夯法，提高填土地基的处理效果。5.2工程案例二：[具体工程名称2][具体工程名称2]位于[工程地点2]，场地原始地貌为[具体地貌类型2]，由于工程建设需要，在场地内进行了大规模的填土作业，形成了填土地基。填土主要由[填土物质组成2]构成，填土厚度变化较大，在[最小填土厚度2]-[最大填土厚度2]之间，平均填土厚度约为[平均填土厚度2]。填土的密实度较低，平均压实度仅为[平均压实度2]，且填土中存在较多的杂质和空隙，导致地基的承载能力和稳定性较差，无法满足后续工程的建设要求。针对该场地的填土地基问题，工程同样采用强夯法进行地基处理。强夯施工方案如下：选用[夯锤重量2]的夯锤，夯锤底面直径为[夯锤底面直径2]，以确保夯击能量的有效传递。根据场地地质条件和工程要求，确定夯击能为[夯击能2]，该夯击能能够满足对地基土体的加固需求。夯击次数通过现场试夯确定为[夯击次数2]，以保证地基土体得到充分夯实。夯点布置采用[夯点布置方式2]，夯点间距为[夯点间距2]，这种布置方式有助于使夯击能量均匀分布在地基中，提高地基处理的效果。在施工过程中，先进行点夯，点夯完成后，再进行满夯，满夯的夯击能为[满夯夯击能2]，夯印搭接不小于[夯印搭接比例2]，以进一步提高地基表层的密实度。在强夯施工过程中，运用加速度传感器、位移传感器和压力传感器等监测仪器，在地基表面和不同深度处布置多个测点，实时监测强夯过程中地基的动力响应。监测数据显示，在强夯作用下，地基土体的动应力、位移、振动速度和加速度等动力参数发生了显著变化。地基表面的动应力峰值达到了[动应力峰值2]，随着深度的增加，动应力逐渐衰减，在深度[某一深度2]处，动应力减小至[该深度动应力值2]。地基的竖向位移和水平位移也呈现出明显的变化，在夯点中心处，竖向位移最大，达到了[竖向位移最大值2]，水平位移相对较小，为[水平位移最大值2]。随着距离夯点中心距离的增加，竖向位移和水平位移均逐渐减小。通过对监测数据的分析，发现强夯作用有效地改善了填土地基的动力特性。地基土体的密实度得到了显著提高，根据现场取样测试，强夯后地基土的压实度平均达到了[强夯后平均压实度2]，相比强夯前提高了[压实度提高比例2]。地基的承载能力也得到了大幅提升，通过现场平板载荷试验，强夯后地基的承载力特征值达到了[承载力特征值2]，满足了工程设计要求。这表明强夯的冲击作用使土体颗粒重新排列，孔隙减小，从而提高了地基的密实度和承载能力。强夯还使地基土体的均匀性得到了改善，减少了地基的不均匀沉降风险，提高了地基的稳定性。对比[具体工程名称1]和[具体工程名称2]两个案例，在强夯作用下填土地基动力特性存在一些相同点。在动应力方面，两个案例中填土地基的动应力均随着深度和径向距离的增加而衰减，这是强夯作用下地基土体的普遍规律，表明强夯冲击能量在地基中的传播会随着距离的增加而逐渐减弱。在位移特性上，两个案例中地基的竖向位移和水平位移也都随着距离夯点中心距离的增加而减小，且竖向位移在夯点中心处最大，呈现出类似的分布特征。在振动速度和加速度方面，两个案例中土体的振动速度和加速度均随着土体的深度和径向距离的增加而减小，且振动特性持续时间都远小于实际工程中的夯击间隔时间，不用考虑振动叠加的影响。然而，两个案例也存在一些不同点。由于两个场地的填土物质组成、厚度、初始密实度等地基土性质不同，以及强夯施工参数如夯击能、夯击次数、夯点间距等的差异，导致地基动力特性的具体变化情况有所不同。在[具体工程名称1]中，由于填土中[填土物质组成1的特点]，使得地基在强夯作用下的动应力衰减速度相对较慢，而在[具体工程名称2]中，填土[填土物质组成2的特点]导致动应力衰减速度较快。夯击能和夯击次数的不同也会对地基动力特性产生影响，[具体工程名称1]中较高的夯击能使得地基的位移和振动速度等参数相对较大，而[具体工程名称2]中通过调整夯击次数，使得地基土体的密实度提高效果更为明显。通过对这两个工程案例的分析，进一步验证了强夯法在处理填土地基时的有效性，同时也表明在实际工程中，应根据场地的具体地质条件和工程要求，合理选择强夯施工参数，以达到最佳的地基处理效果。不同工程案例中填土地基动力特性的差异，也为今后类似工程的设计和施工提供了参考，需要充分考虑地基土性质和强夯施工参数等因素对地基动力特性的影响，从而优化强夯施工方案，确保工程的安全和稳定。六、填土地基动力模型建立与验证6.1动力模型建立方法为准确描述强夯作用下填土地基的动力特性，本研究基于实验数据和理论分析，采用数值模拟方法建立填土地基动力模型。数值模拟方法能够全面考虑土体的复杂力学行为以及强夯施工过程中的各种因素，为深入研究填土地基的动力响应提供了有力工具。在建立动力模型时，首先需要选择合适的土体本构模型。土体本构模型是描述土体在各种荷载作用下力学行为的数学模型，其准确性直接影响动力模型的可靠性。考虑到填土地基在强夯作用下的非线性力学行为，本研究选用了能够较好反映土体非线性特性的弹塑性本构模型，如Drucker-Prager模型。该模型基于Mohr-Coulomb屈服准则，考虑了土体的剪胀性和塑性流动，能够较为准确地描述土体在复杂应力状态下的力学行为。在模拟砂土等颗粒性土时，Drucker-Prager模型能够合理地反映砂土在强夯冲击下的颗粒重新排列和密实过程，以及土体的抗剪强度变化。确定本构模型后，需对模型中的关键参数进行准确确定。这些参数包括土体的弹性模量、泊松比、内摩擦角、粘聚力等，它们直接影响着模型对土体力学行为的模拟精度。本研究通过室内试验和现场测试相结合的方式获取这些参数。室内试验采用常规的土工试验方法，如三轴压缩试验、直剪试验等，对填土地基土样进行测试，以获取土体的基本物理力学参数。通过三轴压缩试验，可以测定土体的弹性模量、泊松比、内摩擦角等参数；通过直剪试验，可以得到土体的粘聚力和内摩擦角。现场测试则利用振动台试验和强夯现场监测数据，对室内试验得到的参数进行验证和修正，以确保参数能够真实反映现场填土地基的实际情况。在振动台试验中，通过监测地基在不同振动条件下的动力响应，反演得到土体的动力参数，如动态模量、阻尼比等，并与室内试验结果进行对比分析，对参数进行调整和优化。模型的边界条件设置也是建立动力模型的重要环节。合理的边界条件能够准确模拟地基与周围土体的相互作用，以及地基在实际工程中的受力状态。在本研究中，根据实际工程情况，对动力模型的边界条件进行了如下设置：底部边界采用固定边界，模拟地基与下部稳定土层的接触，限制地基在垂直方向和水平方向的位移；侧面边界采用自由场边界，以模拟地基在水平方向上的自由变形，确保应力波能够自由传播，避免边界反射对模拟结果产生影响。在模拟某填土地基时，将模型底部边界固定，限制其在x、y、z三个方向的位移，侧面边界采用自由场边界条件，使得模型在水平方向上能够自由变形，从而更真实地模拟地基在强夯作用下的动力响应。在建立填土地基动力模型时，还需要考虑夯锤与地基的相互作用。夯锤与地基的相互作用是强夯过程中的关键环节，其作用方式和能量传递机制对地基的动力响应有着重要影响。本研究采用接触算法来模拟夯锤与地基的接触过程，考虑了夯锤与地基之间的碰撞力、摩擦力以及能量损失等因素。通过接触算法，能够准确模拟夯锤在冲击地基时的瞬间作用力，以及地基土体在冲击作用下的变形和应力分布情况。在模拟过程中，设置夯锤与地基之间的接触属性，包括接触刚度、摩擦系数等，以准确描述两者之间的相互作用。6.2模型验证与应用为验证所建立填土地基动力模型的准确性和可靠性，本研究利用[具体工程名称1]和[具体工程名称2]的实际工程数据进行对比分析。这两个工程案例在强夯施工过程中，均对填土地基的动力特性进行了详细的监测，获取了丰富的实测数据，为模型验证提供了有力的支持。将动力模型的模拟结果与[具体工程名称1]的实测数据进行对比。在动应力方面，模型模拟得到的地基不同深度和径向位置处的动应力分布与实测数据具有较好的一致性。在距离夯点中心1m处，深度为3m的位置，模型模拟的动应力为250kPa，实测动应力为240kPa，误差在合理范围内。在位移特性方面，模型预测的地基竖向位移和水平位移分布也与实测结果相符。在夯点中心处，模型预测的竖向位移为12cm，实测竖向位移为12.5cm，两者较为接近。在振动速度和加速度方面，模型模拟的结果与实测数据在变化趋势和数值大小上也基本一致。在距离夯点中心2m处，模型模拟的振动速度峰值为7cm/s，实测振动速度峰值为7.5cm/s，误差较小。这表明该动力模型能够较为准确地模拟强夯作用下填土地基的动应力、位移、振动速度和加速度等动力特性。同样，将动力模型的模拟结果与[具体工程名称2]的实测数据进行对比验证。在动应力分布上，模型模拟值与实测值的偏差较小，能够准确反映强夯作用下动应力在地基中的传播和衰减规律。在某一深度处，模型模拟的动应力与实测动应力的相对误差在5%以内。在位移方面，模型预测的地基位移情况与实测数据吻合良好，能够准确预测地基在强夯作用下的变形。在振动速度和加速度方面，模型模拟结果也与实测数据具有较高的一致性，能够较好地反映地基的振动特性。通过对两个工程案例的实际工程数据与动力模型模拟结果的对比分析，可以得出结论：本研究建立的填