宝钢污水处理工艺设计计算详细样本

一、各污水处理构筑物计算

1.集水井、格栅

(1)车间废水经管道流到污水处理站集火井，集水井后设置人工清除格栅,

拟选择回转式格栅除污机，因为处理水量教小，故选择设备宽度最小一型，即

HG-800回转式格栅除污机。集水井长度设为2.0m,宽度设为1.0m,深度4m。粗

格栅宽度为bl=80IIIIII,nl=12个；粗格栅宽度为b2=30iinn,n2=32个。

粗格栅栅槽宽度：

Bi=S(m-1)+bm

=0.01X(12-1)+0.08X12

=1.07m

中格栅栅槽宽度：

B2=S(n2-l)+bn2=0.01X(32-1)+0.03X32=1.27m

(2)经过格栅水头损失：设栅条断面为锐边矩形断面

①hi=B(s/b)4/3(v2/2g)sinak

=2.42(0.01/0.08)4/3(0.82/2X9.8)sin(45°X3)

=0.015m

②hz=B(s/b)"3(v2/2g)sinak

=2.42(0.01/0.03)4/3(0.82/2X9.8)sin(45°X3)

=0.039m

(3)格栅前水深取0.4m

粗格栅后槽总高：Hl=h+hl+h2

=0.4+0.015+0.3

=0.715m;

中格栅后槽总高:H2=h+hl+h2

=().4+0.039+0.3

=0.739m;

所以栅后槽总高取乩=0.739。

(4)栅后槽总K度：al取20°,B1取0.65。

粗格栅：

L=li+h+L0+0.5+Hi/tanal

=(B-Bi)/(2tana,)+(B-Bi)/(2tana1X2)+1.0+0.5+(h

+h2)/tana)

=(1.07-0.65)/(2tan20°)+(1.07-0.65)/(2tan20°X2)+

1.0十0.5十(0.4十0.3)/lau20o

=4.29mo

中格栅：

L=1I+12+1.0+0.5+H/tana।

=(B-Bi)/(2tana)+(B-Bi)/(2tana)X2)+1.0+0.5+(h

+h2)/tana1

=(1.27-0.65)/(2tan20°)+(1.27-0.65)/(2tan20°X2)+

1.0+0.5+(0.4+0.3)/tan20°

=4.70m。

(5)每日栅渣量：

W二(Q皿XMX86400)/(KzX1000)

=(0.015X0.004X86400)/(1.3X1000)

=0.040m3/do

2、调整池

(i)每日栅渣量调整池有效容积V：调整池时间间隔tnoh。

V=Qt=1000/24X10=417m3o

(2)调整池面积A:调整池有效水深H取5m,超高0.5m。

A=V/H=417/5+83.4m%

(3)调整池长度L:取调整池宽度为7m。

L=84/7

=12mo

3、池尺寸为：LXBXH=12mX7n】X5.5m。

4、初沉池

初沉池选择平流式沉淀池。

沉淀池沉淀时间t为1.Oh,表面负荷q'为2.0m3/(m2•h),沉淀池水平

流速v取1.5mm.公

(1)池总表面积A:

A-QX3600/q

=(1000X3600)/(24X60X60X2)

=20.8m2取21m)

(2)沉淀部分有效水深：去沉淀时间lh。

h2=qXt

=2X1

=2ii)o

(3)沉淀部分有效容积：

V.=AXh2

=21X2

=42m3o

(4)池长：

L=vtX3.6

=1.5X1X3.6

=5.4m0

(5)池子总宽度：

B=A/L

=21/5.4

=3.9mo取41no

(6)沉淀池污泥量：

W=Q(C-C2)X100T4-y4-(100-Po)

=1000(0.002-0.002X0.5)X100X(4/24)4-14-(100-99)

=12.52m\

式中：Q—处理水量，m3/do

（2）生物接触氧化池面积:

设反应器有效水深H=3m,则接触氧化池面积为

637.5

A=i=212.5/w2

3

因为池子有两座，所以池子尺寸为2XLXB=2XllmX10m。

（3）生物接触氧化池总高度HO:

%=”+%+h2+力3

式中：H——填料层高度，3m；

hl——接触氧化池超高,0.5m；

h2一一填料上部稳定水深，0.5m；

h3——填料层距池底高度，1.0m。

"0=3+0.5+0.5+1.0=5m

（4）停留时间：

,V63.75

=15.3/?

-Q-1000+24

（5）需氧量R:

R=QSraz+VXb'

式中：

a'——微生物氧化分解有机物过程中需氧量，（本文取

0.75kgO2/kgBOD5）；

b'——污泥本身氧化需氧量，（本文取0.12）；

Sr----有机基质降解量，kg/d；

X——MLSS,g/L（本文取4g/L）.

R=azQ（Sa-Se）+VXb'

=0.75X1000X（850-212.5）4-1000+0.12X4X637.5

=784.125kg/d

=32.67kg/ho

（6）供气量计算：

出口处绝对压力:

335

Pb=101.325X10+9.8X4.5X10=1.45xlOPa

氧转移效率（E）为30%,温度为20C时，氧化池中溶解氧饱

和度为9.17mg/l,3。℃时为7.63mg/lo

温度为20℃时，脱氧清水充氧量为：

R_____________R/C？（20）____________

（r20）

°-a［（3pCs^}-）X1.024-

____________32.67x9.17__________

-0.8x（0.9x1.0x7.63-2）x1.024<30-20）

=60.70kg/ho

式中：氧转移折算系数，（通常取0.8飞.85,取0.8）；

一氧溶解折算系数，（通常取0.9〜0.97,取0.9）；

一密度，l.Dkg/L；

废水中实际溶解氧浓度，mg/1（通常取2mg/l）；

R—需氧量。

供气量为：

（7）曝气器及空气管路计算：

本设计采取WZP中微孔曝气器，技术参数以下：

曝气量：4T2m3/个.h

服务面积：0.5T.2m2/个

氧利用率：在4米以上水深，标准状态下为30%〜50%

充氧能力:0.40-0.94kgO2/Kw.h

充氧动力效率：7.05-11.74kg02/Kw.h

本设计取服务面积为0.7m2/个，则此池共需要曝气器为400个。

每池设25根支管，管长11叫曝气头间距0.51m,每根支管设

16个曝气头，共400个。每根支管所需空气量：

3

quX=—=28.9/n//?

反应池充气管管径：

设空气干管流速％=15m/s,支管流速V2=10m/s,小支管流速\『5m/s

干管直径:

4x722.58

--二J—=0.13\m

心•乂[3600x3.14x15取DN150mni钢管

校核:

36003600x3.14x0.15

支管直径:

4%

=0.032m

3600x^.v,V3600x3.14x10

取DN50mm钢管

校核:

4%4x28.9

V=-----------------=---------------------------二

3600x万•13600x3.14x0.152

(8)污泥产量计算：

①由去除B0D产生污泥：

泥量：

AX=Y(Sa—Se)Q

=0.6(0.85-0.212)X1000

=382.8kg/d

污泥含水率为98%,当含水率＞95%时，取

污泥产量：

--------------=19.14，〃'Id

②由进水SS产生污泥量:

l(X)Q(Css〃—Css,)

l(XX)a(l()O_po)

100x1000x(700-210)

1000xlOOOx(100-98)

=24.5m3/d

式中：

Csso>Csse------进、出水SS浓度，mg/L；

Ps-----污水密度，t/；

Po-----污水含水率，%o

由①、②得：Ws=19.14+24.5=43.64in3/d

5.中沉池

采取一个辐流式沉淀池，沉淀池表面负荷取为1.0/(・h),沉淀时

间L5h,污泥停留时间1.5h,池底坡度取0.05,污泥区高度1.，污

泥斗高为2m,超高0.3m,缓冲层高度1m.

(1)沉淀部分水面面积：

F二Q/W

=1000/(24X1X1)

=41.7m2

(2)池子直径：

D二(4F4-n)1/2

=(4X41.7=3.14)1/2

=7.3m取8m

(3)沉淀部分有效水深：

hz二q'Xt

=1X1.5

=1.5m

(4)沉淀部分有效容积：

V'=Fh2

=41.7X2

=83.44

(5)污泥部分所需容积：

二沉池所承纳污泥量为接触氧化池所产生污泥量。

所以V=Ws=43.64m3/d

（6）污泥斗容积：

2

Vj=nh5-r3X（ri+rlr2+r2"）

=3.14X24-3X（22+2X1+12）

=14.65m3

h5一污泥斗高度，山；

rl一污泥斗上部半径，取2叱

r2一污泥斗下部半径，取

（7）污泥斗以上圆锥体部分污泥容积：

V2=nh.t4-3X（R'Rin+r：）

=3.14X1.14-3X（42+4X2+22）

=32.24in3

h4一圆锥体高度，m；

R一池子半径，mo

共可储存污泥体积为：V1+V2E4.65+32.24=46.89>43.64,足够。

（8）沉淀池总高度：

H=hi+hz+Fb+hi+hs

=0.3+1.5+1+1.1+2

=5.9m

（9）沉淀池周围处高度：

hi+h2+h3

=0.3+1.5+1.1

=2.9m

（10）径深比核实：

D/h2=8/l.5=6.5合格

6.曝气生物滤池

（1）曝气生物滤池尺寸确实定：

在进行抱起生物滤池计算时，首先需计算出滤池内滤料体积,然后再计算其它部

分尺寸滤料体积可依据BOD容积负荷率Nw按下式计算:

V=e^

1000%

式中v——滤料的总有效体积，

。--进入滤池的日平均污水量，

AS-一进出滤池的BOA差值，mgIL

Nw--8。2的容积负荷率，kgBODS/.d)

设计参数：Q=lOOOmVd；进水BOD=212.5mg/L,出水BOD=20mg/L

取BOD一容积负荷为4.0kgB0D/m3.d。

①曝气生物滤池滤料体积：

y二QXAS

-1OOONw

1000x(212.5-20)

―1000x4

=48.12m3

②滤池总面积：设滤层高H=3m

AV48.12

H3

=16.04m2

式中H——滤料层高度，mo

通常滤料层高度11为2.5-4.5m,但这要依据工程实际情况确定,

本文中取3.0m。高度过高则所需鼓风机风压较高，能耗较大：高度过低则所需鼓

风机风压较小，能耗也较低，但滤池总面积增大。

考虑到单座滤池总面积过大会增加反冲洗供水、供气量，同时不利

于布水、布气均匀，所以在滤池总面积过大时必需分格。通常来说，单格滤池截

面积越小则其布水布气越均匀，反冲洗时供水和供气量也越少，但单格滤池截面

积越小则会使整个滤池土建工程量增加，从而使土建工程投资增加。曝气生物滤

池结构通常可采取圆形、正方形或矩形能够采取公共壁，对于公共壁正方形或矩

形滤池，池形长宽比对造价也有影响，正方形周长比矩形要小，所以正方形滤池

所需建筑量最少，本文中建两个池体，单格滤池定为正方形池，则每个池体面积

为A'=8.02m2,取边长a=3.0m,则A=2X3X3=18（m2）。

③滤池总高度：

“0=〃十力［十〃2十力3十十力5

式中：H一滤料层高度，取3叱

hl—配水区高度，取1.2m；

h2一承托层厚度，取0.3m；

h3—清水区高度，取1.0m；

h4—曝气池超高，取0.5m；

h5一承拖板厚度，0.1m。

H0=H+%+h2+/?3+力4+〃5

=3+1.2+0.3+1.0+0.5+0.1

=6.1m

④停留时间

24AHe

式中：

e一—滤料层空隙率（通常取0.5）。

24x18x3x0.5

=0.648(A)

1000

（2）供气量计算：

生物膜花费溶解氧总量通常为l-3mg/l

经过滤料层后剩下溶解氧应保持在2-3mg/1

这么要求污水在进入滤料层前溶解氧为4-6mg/l左右

需氧量:

R=a'-Q-Sr+bfV-X

=0.8X1000X10-3X192.5+0.18X48.12X8

=223.29kg/d

=9.30kg/h

实际需氧量：

D___________M加<7__________

（r20）

-Q[BPC5（/）-C]xl.024-

式中：

a一氧水质转移系数（本文取a值为0.5）；

B一饱和溶解氧修正系数（本文B值为0.9）；

P一修正系数（本文P值为1）;

一最不利水温，℃（本文取3（）2；

一温（℃）时曝气装置在水下深度处至池液面平均溶解氧mg/L,取

9.17mg/L；

一在水温（℃）时清水中饱和溶解氧浓度,mg/L,取8.4mg/L；

一一滤池出水中剩水溶解氧浓度,mg/L,取3.0mg/L。

门9.30x9.17

-0.510.9xlx8.4-3.0Jx1.024吟。）

=29.5kg/h

供气量：

计算出曝气生物滤池实际需氧量Rs后，还需换算成实际所需空气量Gso

Gs和曝气装置和生物滤池总体氧利用率EA相关，按下式计算：

G二Rs二29.5

s-0.2阻一0.28x0.3

=351.18（m3/"）

=5.85。〃'/min）

=0.09750//0

在曝气生物滤池运行过程中，曝气穴仅提供微生物所需溶解氧，还起

到了强化滤料层紊动，处境微生物膜脱落和更新，预防滤料堵塞，有利于污水中

有机物和微生物代速产物扩散传输。同时对于上流生物流池来说，因为空气携带

作用，使进水中SS被带入滤床深处，对SS截流起了生物过滤作用。

（3）供气系统：

①曝气生物滤池曝气类型为鼓风曝气，鼓风曝气系统由鼓风机、空气扩散装

置（曝气器）和一系列连同管道组成。鼓风曝气是采取曝气器在水中引入气泡方

法，经过扩散装置使空气形成不一样尺寸气泡，气泡在扩散装置出口形成，尺寸

则取决于扩散装置形成，气泡经过上升和随水循环流动，最终在液面处破裂。鼓

风机将空气出送到安装在滤料层底部扩散装置，这一过程中产生氧向混合液中转

移。

本设计中采取专用单孔膜曝气器，每个滤池单孔曝气器供

气量为0.2—3m3/（个・h）,取曝气器供气量为0.25m3/（个・h）,则所需曝气

器数量n为：

Gs351.18

，1~025-0.25=1405（个）

②空气管道计兑和设计空气管道系统是指从鼓风机出口到空气扩散装置

空气管道，通常使用焊接钢管。小型废水处理站空气管道系统通常为枝状，而大、

中型污水处理厂则宜于连成环状，以确保安全供气。空气干管通常敷设在地面上,

接入曝气生物滤池空气管道应高出出水池水面0.5m以上，以免产生回水现象。空

气干管、支管内空气流速为10-15m/s,通向空气扩散装置竖管、小支管为4-5m/so

本设计中空气干管中空气流速vl取15m/s,空气支管中空气流速\，2取10m/s,小

支管中空气流速v3为4-5m/so

池体外干管管径，取DN100无缝碳钢钢管；

校核：

_4G$_4x00975

=12.42m/5<I5m/s

-3600x^-.D,2-3.14x0.152

池体内连接支管管径，取DN100无缝钢管;

校核：

4Gv4x0.0975

v,=----------=6.2bn/5<10m/s

2x3.14x0.12

池体内小支管管径，取DN50无缝钢管。

校核：

4Gs4x0.0975

匕=1.57m/s<5m/s

3600x7i.30x3.14x0.05

（4）配水系统和承托层：

曝气生物滤池配水系统通常采取小阻力配水系统，并依据反冲洗形式以采

取滤头式、格删式、平板孔式较多。

在本工程设计中，因为单格滤池面积不是很大，进入滤池废水比较轻易布得

均匀，所以配水系统和滤料承托板合建，采取铜制孔板形式。承托板采取100mm

厚钢板，钢制孔板开孔孔径d=10mm,孔中心间电30mln,均匀分布。

因为滤料层采取粒径较小陶粒做滤料、故不能直接装在钢制承托孔板上，所

以在滤料层下部设置承托层。承托层选择鹅卵石，并按一定级配部署，总高度为

0.3mo

（5）反冲洗系统计算：

反冲洗系统在曝气生物滤池运行中，生物膜逐步增厚。膜厚度通常应控制在

300-400um,此时生物膜新陈代谢能力强，出水水质好。当膜厚度超出这一范围时,

首先氧传输速率减小，造成溶解氧过低，影响微生物繁殖，生物膜活性变差，同

时又抑制丝状菌生长，结果使去除能力降低，出水水质变坏，其次使传质速度减

缓，有机物浓度过低，造成营养不足，生物膜难以形成。另外进水中颗粒物质被

截留在滤料深处填料空隙中，同时生长过量微生物也被聚集在滤料深处填料空隙

中，伴随处理过程连续运行，填料空隙减小，首先加大了滤池水头损失，其次加

大了对水流剪切应力。在达成或靠近滤池设计流量时，当总水头损失靠近经过曝

气生物滤池所必需水头损失或出现截留物质穿透滤层时，曝气生物滤池应停止运

行并进行反冲洗。

曝气生物滤池和通常滤池反冲洗方法大致相同，现阶段用于滤池反冲洗工

艺关键有单一水反冲洗和气-水联合反冲洗两种。本文中使用气-水联合反冲洗方

法。

反冲洗是确保曝气生物滤池正常运行关键，其目标是在较短反冲洗时间内

使滤料得到合适清洗，恢复其截污功效，但也不能对滤料进行过分冲刷，以免冲

洗掉滤池正常运行必需生物膜.反冲洗质量对出水水质、运行周期、运行情况影响

很大.采取气-水联合反冲洗次序通常为:先单独用气反冲洗，再气-水联合反冲洗,

最终用清水反冲洗.整个反冲洗过程由计算机程序控制，经过计算机自动开启或

关闭进出水管和空气管道上自动阀门来实现。

a.反冲洗空气量Q气

。气=Sq

式中：

S一需要冲洗滤池面积，m2［20m2,取略大于曝气生物滤池面积

(16.04m2)］；

——冲洗空气强度，L/(s-m2)。

b.空气反冲洗管管径DN滤池部署两根空气反冲洗管，每根空气进气管空

气量为1350m3/s,取气速vl为15m/so

则，选择DN=150无缝碳钢钢管。

c.反冲洗用水。水

33

Q、=Sq2=20x8x=576(/n//?)=9.6(/n/min)

式中：

q2一反冲洗水强度，L/(m2・s)［通常取5.0~10L/(m2・s),本文取8.0L/(m2・s)］。

d.反冲洗水管管径DN'滤池部署两根反冲洗水管，每根水管水量为288m3/h,

取水速v2为20m/s)。

则，选择DN=100无缝碳钢钢管。

e.反冲洗水头H反冲洗水使用曝气生物滤池正常工作时出水，

由水泵加压供给，反冲洗水头由下式计算：

H=%+:+h2+%+h4+h5

%)21

h

210a

h=0.022〃“％

h4=(P1/P-l)(l-w0)Hz,

式中:

H一反冲洗需要水头，m；

hO一冲洗排水槽和反冲洗排水池最低水位高程差，m（本文取

2.0m）；

hl—反冲洗池和滤池见冲洗管道沿程和局部水头损失之和，m

（本文取1.5m）；

h2一管式小阻力配水系统水头损失，山；

h3一承托层水头损失，m；

h4一过滤层在冲洗时水头损失，m；

h5一备用水头，m（通常取1.5〜2.0m,本文取2.0）；

Q—配置系统开孔比（25%）；

口一孔口流量系数（0.68）；

Ha—承托层高度，叱

”一滤料密度，陶粒滤料=1.2t/m3；

P—水密度，P=1.0t/m3；

m0—滤料膨胀前空隙率，陶粒m0=0.55；

Hb一滤料层膨胀前厚度，mo

贝心

（…8）2

/皿&经边邈_=］」3（帅

-2x9.8

久=0.022x0.3x8=0.0528（m）.

%=（1.2-1.0）（1.0-0.5）x2.0=0.2（6）。

所以：

依据反冲洗流量和反冲洗水头选择两台型号为350QW-12水泵（一用一备）。反冲

洗排水经搜集后，进入冲洗排水池，由潜水泵均匀地输送到预处理构筑物。

（6）污泥产量计算

污泥由两部分组成，一部分为，另一部分为消化而产生［14］。

a.由SS产生污泥量W1（含水率99%）

W=Q(Csso-Csse)X13

1―1(XX)xpx(l(X)-6)

1000(210-63)x100

-1000x1000x(100-99)

=14.7//4

b.消化BOD而产生VSS量W2

AX=y(S0—SlQ

=0.7(0.212-0.020)xl0C0

=134.4Ag/d

式中：

污泥含水率为98%,当含水率大于95%时取密度为1000kg/m3o

污泥产量：

134.4

必

1000x(l-98%)

=6.72m3Id

则:W=W1+W2=14.7+6.72=21.42m3/d

二、污泥处理系统

1.贮泥池设计计算

依据前面计算知，有以下构筑物排泥:

初沉池65〃”"含水率P=98%

中沉池（接触氧化系统）43.64〃"/"含水率「二99%

BAF生物曝气系统21.42"'/"含水率P=99%

则污水处理系统总排泥量为Q=65+43.64+21.42=130.06（疗〃）。

天天产生污泥体积Qw=130.06m3,贮泥池设计贮泥时间为1天，则贮泥池体积

应该大于Qw。设贮泥池为矩形，贮泥池尺寸为：LXBXH=8mX8mX2.5m,其

中超高为O5m,有效容积为150nl3>130.06m3,满足要求。

2.浓缩池设计计算

本设计采取间撒式重力浓缩池，因为浓缩池处理泥量较少，使得池子体积也

比较小，所以浓缩池能够不采取刮渣机。另外，上清液回流不用采取出水堰，能

够直接采取几根上清液回流管道进行回流。上清液最终回流至调整池。另外，污

泥浓缩池还设置了溢流管道，最终也是流入调整池中。因为二者全部流入调整池,

能够将两管道合并成一根。

设计参数

①入流污泥固体浓度：CO=2.0kg/m3；

污泥含水率:P】=98%；

②污泥总量(体积)为沉淀池和好氧池所产生全部污泥之和为130.06m7d；

③设计浓缩后含水率P2=97.0%；

④浓缩池污泥固体：取G=48kgSS/(m2.d)；

⑤污泥停留时间：T=16h；

⑥水力负荷取q=0.3kg/(m2•h)o

(1)浓缩池表面积：

①依据固体通量计算浓缩池表面积A:

A2co130.06x2.0-。2

A=M°=------=5.42/w

G48

式中：Qw--污泥量，m3/d；

CO一污泥固体浓度，g/L；

G—浓缩池污泥固体通量，kg/(m2•d)；

②依据水力负荷计算浓缩池表面积A，:

，仁2,二130.06

=18.06/

q0.3x24

因为A'>A,故浓缩池表面积应取18.06口2。

(3)浓缩池浓度污泥层高度为:

_TQw

s~24A

130.06x16

-24x18.06

=4.8/A?

(4)污泥浓缩后体积:

1(X)-P,

e：.=Q.

100-P?

100-98

x130.06

100-97

=86.71〃/

式中：Qw一污泥浓缩前体积，m3；

Qwz一污泥浓缩后体积，m3；

Pl一污泥浓缩前含水率，%

P2一污泥浓缩后含水率，％

（5）污泥浓缩池高度H1:

超高取0.5m,缓冲层高取0.3ni0底部直径Dl=0.6m,圆锥倾角为55°,池

底坡度造成深度为0.04m。

则圆锥高度为：t

号）xtan55°

h2=§-

4.800.6

()xtan55°

22

=3.00〃？

所以：I=4.8+0.5+0.3+O.CM+3.00=8.64(加)

（6）泥斗体积为:

V,二野（R?+Rr+产）

314x3、°

22

=-3、x（2.4+2.4x0.3+0.3）

=20.63/H3

式中：

R一池体半径，即D/2；

r一下底半径，即Dl/2；

圆柱体体积（不含超高部分）为：

3

V2=18.06x8.14=147.01m

则浓缩池总体积为

乂+匕

=20.63+147.01=167.64〃/

>130.06m3,符合要求。

]111T

垃液

1-----排泥

图2-5污泥浓缩池计算草图

5、污泥脱水系统

（1）污泥脱水前预处理:

预处理目标在于改善污泥脱水性能，提升脱水效果和脱水设备生产

能力，本设计采取化学调整法，投加(聚丙烯酰胺)调理污泥，投加量为5/10000,

配成2%溶液后投加。

(2)污泥机械脱水：

本设计中采取带式压滤法进行污泥脱水。

设计参数：

①设计处理泥量为：Q1理6.7U3/S；

②压滤前污泥含水率为97%；

③压滤后污泥含水率为70%；

④压滤时间取T=3h。

工艺步躲：

图2-6带式压滤脱水工艺步骤图

(3)设计计算:

污泥体积：

压滤后污泥含水率为70%,则压滤后污泥体积为：

v二以(10Q.)

100-7>

_86.71x(100-97)

100-70

=8.67“a/d

式中：一压滤前污泥体积，M3/D；

V3一压滤后污泥体积，M3/D；

P2一压滤前污泥含水率，%；

P3一压滤后污泥含水率，%；

（4）机型选择：

天天压滤机压滤时间为8h,则进泥量为8.67+8=1.08111711

则选择ZQWT-500型带式压滤机。

ZQWT—500型带式压滤机工作参数表

滤带宽度（mm）500处理量（m'/h）0.5-3

驱动电机功率（kw）0.75空压机功率（kw）1.5

进浆浓度（％）3〜8出浆浓度（％）30〜45

主观外形尺寸（mm）5260X1080X2360重量（kg）

带式压滤机采取一个班次（T=3H）连续运行，其它时间不运行，故采取扬程为9.4M,

流量为30M3/H50ZD型泥浆泵两台（一备一用）。

4.鼓风机房

（1）鼓风机选定和鼓风机房设计

鼓风曝气系统用鼓风机供给压缩空气，常见有罗茨鼓风机和离心式鼓风机两

种。罗茨鼓风机气量小但噪声大，通常见于中、小型污水处理级工业废水处理。

离心式鼓风机特点是气量大、噪声小、效率高、空气量轻易控制，只要调整出气

管上控制阀门即可，适适用于大、中型污水处理厂。现在在部分大、中型污水处

理厂常见带变频器变速率离心式鼓风机，可依据出水混合液中溶解氧浓度自动调

整风机开启台数和转速，节省能耗。

在同一供气系统中，应尽可能选择同一型号鼓风机，一边和备品备件采购。鼓风

机备用台数在工作鼓风机三3时，备用1台；在工作鼓风机芸4台时，备用2台。

在安装时，每台鼓风机应单设对应基础，基础间距应在1.5M以上。鼓风机应设双

电源，以确保安全供电，供电设备容量应按全部机组同时开启时负荷设计。

在进行鼓风机房设计时，应采取预防噪声方法，使其符合《工业企业厂界噪声标

准》和《城市区域环境噪声标准》。

（2）供气量

①据前计算，本处理步骤需提供空气处理构筑物及其供风量以下：

②接触氧化池：；

曝气生物滤池：；

曝气生物滤池反冲洗：。

则鼓风机供风量二30.11+5.85=35.96（m3/min）=2157.6（丁〃?）

反冲洗鼓风机供风量=18〃//min=1080/lh

（3）鼓风机选择

①反应供气系统

选择两台（一备一用）风量36,风压14.7罗茨鼓风机。则可选R此T50,

排气压力为9.8KPA,DN150MM,转速N=1500R/MIN罗茨鼓风机。

②反冲洗系统

选择两台（一备一用）风量18,风压9.8罗茨鼓风机。则可选RD-100,排

气压力为9.8KPA,DN100MM,转速N=1750R/MIN罗茨鼓风机。

（4）鼓风机房部署

本设计中共设置4台鼓风机，鼓风机房建为：平面尺寸12Mx5M,净高5比

5.加氯间及药剂仓库

（1）加氯间

本设计经过加氯消毒，加氯量为10MG/L,经过加氯机在进

水管道内进行自动投加，进行管道混合，设计接触时间为15MIN,池体为钢筋混

凝土结构；天天加氯量为：

lV=10e=10xl0-3xl000=10必，

接触池容积为:

八100015…c3

1V7=Qt=----x—=10.42〃，

2460

则接触池尺寸为：，其中保护高为0.3Mo

采取REGAL210加氯机，其加氯量为0-2KG/H,选择两台，一用一备。

因为加氯量为10KG/D,贮存量按15天计，需贮备氯量

为：

10x15=150（^）

（2）药剂仓库

药剂仓库和加药间合建,内设置絮凝剂PAC.PH值调整药剂（H2s04.NA0H）、硫酸亚

铁（FES04）、双氧水1H202）、P营养盐、PAM溶解及投加装置各1套（包含药剂溶

解、溶液制备、溶液搅拌和计量投加等设备组成），用于絮凝、厌氧反应水质调整

和污泥调质反应池投药等。

三、污水高程设计计算

各处理构筑物本身和构筑物之间水头损失计算。

（1）格栅损失：

本身损失:0.015+0.039=0.054M

（2）格栅至调整池损失：

沿程损失：H沿二LxlOXO.Ol=0.hi

局部损失：h=g=0.04m

管道进出口总损失：0.2M

累计：0.34M

（3）调整池损失：

跌落水头：0.05M

（4）调整池至初沉池损失：

沿程损失：H沿=Li=10X0.01=0.1M

局部损失：h=1=0.04m

管道进出口总损失：0.2M

累计：0.34M

（5）初沉池损失:

本身损失:0.2M

（6）初沉池至接触池损失：

沿程损失:H?ft=Ll=10X0.01=0.1M

局部损失：h=C=0.04m

管道进出口总损失：0.2M

累计：0.34M

（7）接触氧化池损失：

本身损失：0.25M

（8）接触氧化池至二沉池：

沿程损失:H®=Ll=20X0.01=0.2M

局部损失：h=g=0.04m

管道进出口总损失:0.2M

累计：0.44M

（9）二沉池水头损失：

本身损失：0.55M

（10）一沉池至曝气生物滤池损失:

沿程损失：11沿=口=20*0.01=0.2M

局部损失：h=g=0.04m

管道进出口总损失:0.2M

累计：0.44M

（11）曝气生物滤池损失：

本身损失:0.27M

（12）曝气生物滤池至出口损失：

沿程损失：H沿=Ll=5X0.01=0.05M

局部损失：h=&=0.03m

管道进出口总损失：0.2M

累计：0.28M

表管渠设计参数水头损失/M

2-

6:

污

水

高设计流

水面

程管渠及量

DIVL沿局构筑标局

水构筑物Q累计

(mm)(%)(m/s)(m)程部物(m)

力(L/s)

计

算

表

序

号

出水口

至曝气0.0.

111.572000.010.850.28

生物滤0503

池

曝气生94.0

22.72.7

物滤池5

曝气生

物滤池0.0.

311.572000.010.8200.44

至二沉204

池

4二沉池0.550.5595.0

4

二沉池

0.0.

5至接触11.572000.010.8200.44

204

氧化池

接触氧95.7

60.250.25

化池3

接触氧

0.0.

7化池至11.572000.010.8200.34

204

初沉池

96.2

8初沉池0.20.2

7

初沉池

0.0.

9至调整11.572000.010.8100.34

104

池

96.6

10调整池0.050.05

6

调整池0.0.

1111.572000.010.8100.34

至格栅104

0.050.0597.0

12格栅间

445

五、污水处理厂工程概算

(1)投资估算

投资估算总共分三个部分进行

计算：土建部分投资估算、设

备部分投资估算和其它费用估

算，其中每部分估算全部要依

据具体情况来确定。

表

2-7:

土建

部分

（万

元）

序号构筑物名称数量单价金额备注

1格栅间30m20.1/m*3.0砖混、半地下