【《白鹤滩水电站左岸坝施工期边坡变形规律分析案例》8900字】

IV白鹤滩水电站左岸坝施工期边坡变形规律分析案例目录TOC\o"1-3"\h\u6531白鹤滩水电站左岸坝施工期边坡变形规律分析案例 198841.1概述 168721.2监测仪器布置 2290491.2.1左岸坝肩边坡监测仪器布置 24541.2.2右岸坝肩边坡监测仪器布置 5188841.3左岸坝肩边坡监测资料分析 899331.1.1左岸坝肩上游侧边坡监测资料分析 8208871.1.2左岸坝肩下游侧边坡监测资料分析 11104251.4右岸边坡监测资料分析 2013491.4.1右岸坝肩980m高程以上边坡监测资料分析 20206041.4.2右岸坝肩980~834m高程边坡监测资料分析 21307751.4.3右岸坝肩834m高程以下边坡监测资料分析 2184661.6小结 221.1概述白鹤滩水电站左岸坝基坝肩边坡与2013年9月23日从高程834m开挖，坝肩边坡最低开挖至654m，左岸坝肩边坡开挖高度为180m，属于工程岩石高边坡。左岸坝肩边坡在开挖过程中出现断层、层间错动带和层内错动带等软弱结构面，开挖至720~740m高程出露层间错动带C3-1、C3，于2014年8月开挖至677m高程时出露断层F17，于2014年11月在断层F17下盘650m高程开挖出露层内错动带LS3319，至此左岸坝肩边坡主要结构面基本开挖出露。右岸坝肩边坡最大开挖高度为370m，右岸坝肩边坡坝顶以上为逆向坡，地层、错动带均在缓倾角边坡内，边坡主要发育断层F16、F18、F19、F29，另外玄武岩发育的裂隙也对边坡局部浅表的稳定性有一定影响。在早期的开挖监测过程中，于2014年12月25日发现左岸坝肩边坡断层F17出现裂缝，裂缝产状于断层产状一致，沿下游拱肩槽侧面坡705~682m高程延伸至距坝基建基面1m处，同时在断层下盘发现2~3条裂缝。另外，于2014年12月13日在巡查时发现坝基656m高程喷射混凝土沿LS3319方向出现开裂现象，在开裂处补衬砂浆条进行观测时，发现砂浆条开裂。从上述现象中可以看出，左右岸坝基在开挖施工过程中，断层F17、层间错动带LS3319等软弱结构面受到开挖或施工扰动和卸荷的影响，其活动相对活跃，是引起坝肩边坡不稳的主要因素。需要对边坡的关键位置进行安全监测，实时把握边坡应力和变形规律，监测各个对边坡稳定性不利的因素，为边坡的开挖支护提出合理的参考意见。本章通过分析施工期的监测资料，掌握施工期控制边坡变形的主要因素，发现施工期边坡的变形规律。1.2监测仪器布置在左、右岸坝肩边坡的安全监测中，针对边坡表面的应力和变形、边坡内部的应力和变形以及边坡支护应力应变等监测项目，主要布置有表面变形观测墩、四点式位移计、测斜孔、锚杆应力计和锚索测力计等监测仪器。1.2.1左岸坝肩边坡监测仪器布置根据坝肩边坡的地形地质条件，左岸坝肩边坡观测重点为坝肩下游边坡，主要监测项目包括边坡变形监测和锚索锚杆应力监测，论文主要分析的监测仪器为表面变形观测墩、多点变位计、测斜孔、锚杆应力计和锚索测力计。1.2.1.1左岸坝肩上游边坡监测仪器布置坝肩上游监测点分布如下图所示。图1.1左岸坝肩上游侧边坡测点位置分布图由于拱肩槽上游侧边坡为斜反向坡，对边坡不利的断层和层间错动带等软弱结构面发育较少，边坡稳定性较好，不作为监测重点。在上游侧边坡只布置锚杆应力计和锚索应力计监测支护设施的应力应变情况进行监测。（1）锚杆应力计左岸坝肩上游侧边坡布置单点式锚杆应力计3组，编号为RZSJC-1~RZSJC-3，分布在高程634~674m之间，具体位置如上图所示。（2）锚索应力计左岸坝肩上游侧边坡布置锚索测力计4套，编号为DPZSJC-1~DPZSJC-4，其中DPZSJC-1~DPZSJC-3为2000kN，DPZSJC-4因为施工困难降级调整为1000kN。4套锚索测力计分布在高程634~674m之间，具体位置如上图所示。1.2.1.2左岸坝肩下游边坡监测仪器布置左岸坝肩下游侧边坡规模较大，发育有F17、C3-1、C3、LS3319等结构面，组合成对边坡稳定性不利的块体，所以需要对下游侧边坡进行重点监测。其监测仪器布置如下图所示。图1.2左岸坝肩下游侧监测仪器布置示意图（1）变形监测=1\*GB3①表面监测左岸坝肩下游侧边坡设置表面变形测点14个，测点分布位置如图所示。=2\*GB3②多点变位计左岸坝肩下游设置四点式变位计四套，编号为MZBJ-1~MZBJ-4，四点式变位计的测点分布为0m、2m、12m、32m。具体布置位置如上图所示。=3\*GB3③测斜孔左岸坝肩下游边坡布置有测斜孔一个，编号为CX09，位于635高程拱肩槽侧面边坡和坝肩下游边坡的交汇处，主要观测层间错动带的变化情况。（2）应力应变监测=1\*GB3①锚杆应力计左岸坝肩下游侧边坡布置有两点式锚杆应力计8组，具体布置见图所示。=2\*GB3②锚索应力计左岸坝肩下游侧边坡布置有1000kN锚索测力计1套、2000kN锚索测力计9套、3000kN锚索测力计9套。1.2.2右岸坝肩边坡监测仪器布置右岸边坡开挖高度较高，监测时将边坡分为3个部位，分别是980m高程以上边坡、980~834m高程边坡、834m以下高程边坡。1.2.2.1右岸坝肩980m高程以上边坡监测仪器布置该范围边坡总共布置4个监测断面，布置表面观测变形点10个、多点变位计8套、测斜孔2个、锚杆应力计14组、锚索测力计22台，具体布置位置见下图所示。图1.3右岸坝肩边坡980m高程以上表面观测墩布置图图1.4右岸坝肩边坡980m高程以上内观（变形）监测仪器布置图图1.5右岸坝肩边坡980m高程以上内部（应力应变）监测仪器布置图1.2.2.2右岸坝肩980~834m高程边坡监测仪器布置右岸坝肩980~834m高程开挖形成顺向坡，各不利结构面有可能组合成为滑动块体。该部分边坡总共布置5个监测断面，监测项目包括变形监测、应力应变监测，布置有表面变形观测墩、四点式位移计、锚杆应力计、锚索测力计等监测仪器。其布置如下图所示。图1.6右岸坝肩980~834m高程边坡表面变形监测布置图图1.7右岸坝肩980~834m高程边坡内部应力应变监测布置图1.2.2.3右岸坝肩834m高程以下边坡监测仪器布置右岸坝肩834m高程以下边坡总共设置4个监测断面，布置表面变形监测点4个、四点式变位计4套、锚索测力计11台，具体布置如下图所示。图1.8右岸坝肩834m高程以下边坡表面变形观测点布置图图1.9右岸坝肩834m高程以下边坡内部观测仪器布置图1.3左岸坝肩边坡监测资料分析1.1.1左岸坝肩上游侧边坡监测资料分析左岸坝肩上游侧边坡位于拱肩槽侧面，为缓倾斜逆向坡，且软弱结构面不发育，边坡较为稳定。监测区域主要位于634~674m高程，布置锚杆应力计与锚索测力计各3套。由地质概化图2.3可以看出，在监测区域内，主要结构面有LS3319、LS2218、LS3320-1、LS331、F17。表1.1左岸上游侧坝肩边坡监测仪器及布置高程仪器编号高程（m）锚杆应力计RZSJC-1667.36RZSJC-2676.05RZSJC-3640.67锚索测力计DPZSJC-2642.91DPZSJC-3642.67DPZSJC-4650.00（1）锚杆应力计监测资料分析将锚杆应力计RZSJC-3的应力变化过程与开挖浇筑时序过程线对比发现，在边坡开挖至674m高程以下，锚杆应力在开挖初期增长速率较快，随着边坡开挖高程的降低，锚杆的应力增长趋于稳定。在混凝土双曲拱坝浇筑开始，随着筑坝高程的增加，锚杆应力的增长速率由快变慢，最终在300MPa时趋于稳定。监测资料表明，边坡开挖支护完成初期，由于开挖扰动使岩体的应力发生变化，开挖初期岩石卸荷回弹的幅度较大，锚杆的应力增长速率较快。随着开挖高程的降低与时间的增长，卸荷作用减弱，锚杆应力增长速率变缓，但是由于下部岩体开挖时应力的变化传递到上部岩体，同时开挖时LS331、LS3319等错动带发生小幅度的剪切错动，所以锚杆的应力在开挖过程中呈现逐步增加的趋势。在混凝土坝浇筑过程中，由于混凝土坝基部位的山体变形受到约束，导致山体内部发生应力重分布，LS331、LS3319等错动带受到较大的剪切应力，有错动变形的趋势，传递到表层锚杆上表现为锚杆应力的大幅增加。到2019年大坝浇筑到一定高程，这种影响逐渐趋于稳定，锚杆的应力增长速率也逐渐减小。其中，2020年11月27日2#~4#导流洞封堵蓄水，锚杆应力计RZSJC-3当月变化量有显著增加。从中可以看出蓄水后边坡地下水位的上升，对锚杆的应力增长有较大的影响。除RZSJC-3外其他锚杆应力计变化较小，无异常。RZSJC-3的变化曲线如下图所示。图1.10左岸坝肩上游边坡RZSJC-3锚杆测力计变化曲线（2）锚索测力计监测资料分析左岸坝肩上游边坡锚索测力计监测资料显示，在监测初期，锚索的锚固力有一定程度的损失，表现为锚索的锚固端应力松弛和锚固的岩石与软弱结构面的压缩。三台锚索测力计最终监测数据均显示为应力的增长，增长幅度在7.91%~11.08%，增长速率较大的时间点位于边坡开挖期，在一定程度上说明了边坡的开挖增大了临空面，形成以LS3319、LS3318等层内错动带为底滑面，以断层F17为后缘的不稳定块体，造成边坡局部沿层内错动带发生剪切错动变形的趋势。在边坡整体支护完成后和筑坝期间，由于边坡的整体性增加，变形趋于稳定。由于导流洞的下闸蓄水位于642.670m高程编号为DPZSJC-3的锚索受力发生小幅度的上升。其测点过程线如下图所示。表1.2锚索测力计监测数据仪器编号安装高程（m）荷载（kN）荷载损失率（%）锚索测力计DPZSJC-2642.912046.98-7.91DPZSJC-3642.672214.86-8.88DPZSJC-4650.001066.47-11.08图1.11左岸坝肩上游边坡锚索测力计DPZSJC-3时序过程线总的来说，左岸坝肩上游边坡各测点的变化已经趋于稳定，边坡稳定性较好。1.1.2左岸坝肩下游侧边坡监测资料分析左岸坝肩下游侧边坡为缓倾角顺层边坡，边坡的地质情况复杂，发育有断层F14、F16、F17；层间错动带C3、C3-1；层内错动带LS331、LS3319、LS3318等软弱结构面，边坡的稳定条件较差。根据边坡的地质情况，在分析边坡的监测资料时，将边坡按高程分为三个部分。第一部分高程692m以下边坡，该部分边坡位于断层F17开挖出露以下。第二部分为高程692~740m边坡，该部分边坡位于断层F17以上，C3平台以下。第三部分为高程740m以上边坡，该部分边坡位于C3平台以上。左岸坝肩下游边坡整体的变形监测数据如下列图表所示。图1.12左岸坝肩下游边坡主要表面变形监测点位移曲线图1.13左岸坝肩下游表变形位移矢量示意图图1.14左岸坝肩下游边坡四点式位移计数据图1.1.2.1740m高程以上边坡监测资料分析（1）变形监测资料分析=1\*GB3①表面变形分析如上述边坡表面变形监测数据表所示，740m高程以上的表面变形测墩有TPZBJ-11、TPZBJ-6、TPZBJ-1、TPZBJ-12-1、TPZBJ-7-1、TPZBJ-2-1、TPZBJ-8。测点横河向位移最大值为57.7mm，在观测点TPZBJ-1个，高程834m；横河向最小位移为2.7mm，位于观测点TPZBJ-2-1，高程834m；横河向平均位移大于30mm。表面位移分析结果表明，740m高程以上边坡位移较大，且表面位移随着高程的增加而增加，说明该部分边坡的变形由底部向顶部传递，变形的部位呈块体错动的趋势，不稳定块体主要以层间错动带C3、层内错动带LS422、LS412等为底滑面，以断层f146、f145、f110等为切割后缘相互组合而成，因为开挖爆破等施工期的扰动使块体有向横河方向滑移的趋势。另外，边坡顶部的岩体风化程度较大，开挖卸荷作用强烈，以上因素的综合作用导致边坡呈现该变形规律。由上图所示表面变形测点TPZBJ-11、TPZBJ-6、TPZBJ-1、TPZBJ-12-1、TPZBJ-7-1的累积位移时序过程线可以看出，740m高程以上边坡变形主要受开挖的影响，在开挖期变形增长快，涨幅大，在大坝浇筑期变形趋于稳定。说明边坡上部岩体由于岩性较差，风化作用强烈，软弱结构面发育，所以其变形的主要原因是边坡开挖时的爆破、卸荷等作用对岩体造成较大程度的扰动，同时增加了边坡的临空面，使各软弱结构面组合成为不稳定块体，有沿横河向从临空面滑动的趋势。表1.3表面变形监测数据表编号高程X（mm）Y（mm）合位移（mm）TPZBJ-11834.007.730.731.7TPZBJ-6834.00-5.354.754.9TPZBJ-1834.00-6.857.758.1TPZBJ-12-1790.006.511.615.1TPZBJ-7-1790.004.929.429.8TPZBJ-2-1790.000.42.72.7TPZBJ-8740.0010.838.439.8=2\*GB3②多点变位计分析位于740m高层以上的四点式位移计有两台，分别为MZBJ-1和MZBJ-4。其中，四点式变位计MZBJ-1布置于高程774.85m，四个测点分别在孔口、4.0m、12.0m、32.0m；MZBJ-4布置于高程748.71m，四个测点分别在孔口、2.0m、8.0m、22.0m。两台位移计位于32m和22m最深处的测点位移均在5mm左右，从四个测点的位移测值上看，两部位移计在离孔口深度为10m的测点位移增量较大，MZBJ-4更为明显，测点四点式位移计剖面图显示，以该深度刚好为层间错动带C3在该高程的位置，两台位移的测值可以表明，层间错动带C3在施工期间发生了横河向的剪切错动，位移在10~20mm。另外，边坡较大变形的深度为20m，在锚索锚固范围之内，所以当边坡进行锚索锚固后，边坡的变形趋于稳定。表1.4多点变位计监测数据表编号高程（m）测点1测点2测点3测点4MZBJ-4748.71孔口2m8m22m22.08mm20.67mm11.11mm5.91mmMZBJ-1744.85孔口4m12m32m1.89mm1.83mm4.57mm2.15mm图1.15四点式位移计剖面图（2）应力应变监测资料分析在740m高程以上，锚杆应力计RZC3P-1-1、RZC3P-1-2、RZC3P-1-3、RZC3P-1-4、RZC3P-1-5组成一个监测断面。锚杆的应力监测数据表显示，该监测断面6m处的锚杆应力监测点应力值均为负，锚杆在该深度受压；锚杆3m处的压应力减小，部分锚杆应力由负转正，即锚杆的应力由深到浅有从受压到受拉的应力变化情况。监测资料表明，坡深部岩体的变形相对于浅部岩体变形较大，使浅部岩体受压，所以锚杆6m处均呈现压应力。同时，在边坡浅表，由于开挖卸荷的作用，浅表岩体回弹变形，所以锚杆的应力由深部到浅表压应力逐渐变小，部分回弹较强的地方呈现拉应力。表1.5锚杆测力计监测数据表锚杆应力计高程（m）3m处应力（MPa）6m处应力（MPa）RZC3P-1-1828.43-11.25-11.59RZC3P-1-2817.335.64-7.04RZC3P-1-3801.7617.9-1.38RZC3P-1-4779.65-8.4-7.83RZC3P-1-5768.17-6.34-10.43在锚索测力计监测数据中，除了DPZBJ-3、DPZBJ-4因为C3置换洞开挖施工之外，锚索DPZBJ-1、DPZBJ-2、DPZBJMS12-5、DPZBJ-5锚索荷载损失率在-1.96%~-15.38%之间，锚索的荷载小幅度增加；DPZBJ-6、DPZBJ-7荷载损失率分别为4.45%和1.92%，荷载损失较小。监测资料表明，760m高程以上边坡由于开挖卸荷造成岩体的松动，同时LS414、LS514、f146等软弱结构面组成的不稳定块体有向临空面发生滑移的趋势，所以该部分锚索荷载增加。760~740m高程的锚索荷载减小是由于锚固初期的预应力损失较大，C3的错动变形抵消了一部分损失的荷载，最终呈现荷载损失也侧面说明了C3的变形对边坡的不利影响处于可控阶段。表1.6锚索测力计监测数据表锚索测力计设计预应力（kN）高程（m）荷载（kN）累计损失率（%）DPZBJ-11000825.91879.63-1.96DPZBJ-22000799.132424.12-8.31DPZBJMS12-53000797.402631.36-4.72DPZBJ-32000772.01741.9554.88DPZBJ-52000765.452127.21-15.38DPZBJ-42000765.32247.6385.32DPZBJ-63000750.252461.024.45DPZBJ-73000749.522692.271.921.1.2.2740~692m高程监测资料分析740~692m高程边坡地质条件较好，边坡整体稳定性较高，对边坡稳定性影响较大的软弱结构面主要有断层f109、f112；层间错动带C3-1；层内错动带LS342。（1）变形监测资料分析=1\*GB3①表面变形监测资料分析该部分边坡布置两个表面变形观测墩，其监测数据如下表所示。表1.7740~692m高程表面观测数据编号高程∑X∑Y合位移TPZBJ-3-2740.000.31.31.3TPZBJ-5’-1720.006.232.533监测数据表明，TPZBJ-3-2位于层间错动带C3下部，受C3的影响不大，所以横河向位移较小。TPZBJ-5’-1位于层间错动带C3-1的出露高程。由于开挖增加了临空面以及施工爆破和卸荷松动的影响，该部位边坡局部形成以C3-1为底滑面，以f109或f112为后缘的不稳定块体，块体有向河道里滑动的趋势，所以该部位表面变形监测数值较大。=2\*GB3②应力监测资料分析该部分边坡在718m高程布置锚杆应力计一台，编号为RZBJ-3，锚杆应力计在距孔口3m处受到71.95MPa的拉应力，在距孔口6m处受到20.45MPa的拉应力。根据锚杆应力计的时序过程线显示，锚杆总体呈现先受压再受拉的情况，锚杆的应力分布随锚杆的长度发生变化，总的来说层间错动带C3-1的错动变形对锚杆应力的影响较大。图1.16锚杆应力计RZBJ-3实测过程线图该部分边坡共布置4台锚索测力计，除DPZBJ-8因为故障失效，其他锚索测力计均为荷载损失，损失率小于5%，其监测数据如下表所示。在整个过程中锚索测力计无明显的波动。监测资料表明锚索测力计荷载损失大部分是因为锚固初期锚固段的松弛或锚固岩体的压缩，在之后的发展过程中，由于边坡的开挖，岩体回弹，结构面错动是锚索荷载有所增加，但是增加的幅度较小。上述情况从侧面反映了该部分边坡深部岩体的变形较小，边坡整体较为稳定。表1.8锚索测力计监测数据表锚索测力计设计预应力（kN）高程（m）荷载（kN）累计损失率（%）DPZBJ-102000736.051911.414.07DPZBJ-92000728.801846.11.34DPZBJ-82000722.06581.2469.43DPZBJ-112000710.131901.321.871.1.2.3692m高程以下监测资料分析左岸下游侧坝肩692m高程以下边坡地质条件最为复杂，该部分边坡发育断层F17、F16、F14，层内错动带LS331、LS3319、LS3319-1，第一类柱状节理玄武岩等对边坡稳定性不利的地质构造。其中断层F17横贯坝址左右岸，出露点位于高程692m；状节理玄武岩柱状节理和微裂隙发育，在676m高程开挖出露，LS331和LS3319位于边坡底部倾向河床，上述是影响692m高程以下边坡稳定性的主要因素。（1）变形监测资料分析=1\*GB3①表面变形监测资料分析692m高程以下边坡共布置3个表面观测墩，监测数据显示，该部位边坡横河向位移最小值为51.8mm，最大值为84.2mm，平均位移大于65mm。表面测点TPZBJ-5的时序过程线显示，该部位边坡在开挖过程中位移急剧上升，在大坝浇筑初期上升速度变缓，最后逐渐趋于稳定。通过分析监测数据表明，引起左岸坝肩下游侧692m高程以下边坡发生较大位移的因素主要有以下几点。第一，通过比较TPZBJ-6’和TPZBJ-10的监测数据可以发现，第一类柱状节理玄武岩由于开挖卸荷释放了地应力，岩体产生回弹变形，导致沿柱状节理的拉裂，使边坡浅表的横河向位移较大。第二，边坡岩体以LS331、LS3319等层内错动带为底滑面，断层F17、F16切割后缘形成不稳定的块体，块体在边坡施工期受到开挖、爆破等扰动，内部应力场发生改变，使块体有横河向滑动的趋势。其中，LS331受开挖的影响最为明显，而LS331位于边坡的最底部，其变形对上部边坡有着一定影响。第三，在大坝浇筑初期，由于坝基岩体受到约束，边坡的变形速度下降，但坝基两侧的岩体发生应力重分布，其应力主要集中在层内错动带等软弱结构面，边坡还是在发生缓慢变形，直到最终变形趋于稳定。表1.9表面观测点监测数据编号高程X（mm）Y（mm）合位移（mm）TPZBJ-6’676.00-1.565.765.8TPZBJ-10654.00-0.151.851.8TPZBJ-5634.00-7.981.884.2=2\*GB3②四点式位移计监测资料分析该部分边坡共布置两台四点式位移计，其监测数据如下图所示，监测资料表明，边坡最大变形发生在边坡5~25m范围内，变形在10mm左右，变形量较小。说明主要的变形发生在边坡的浅表，由于边坡开挖岩石的卸荷回弹，而边坡整体偏向于大范围块体横河向滑移的趋势。表1.10四点式位移计监测数据表编号高程（m）测点1测点2测点3测点4MZBJ-2678.89孔口2m12m32m9.81mm9.77mm11.56mm/MZBJ-3639.96孔口2m17m47m11.98mm11.86mm12.71mm0.31mm=3\*GB3③测斜孔监测资料分析坝肩下游侧边坡测斜孔CX09布置于高程635m，测斜孔深度超过50m主要观测层内错动带LS331、LS3319的错动变形情况。其A向为主滑方向，B向接近沿河向。表1.11左岸坝肩下游测斜孔CX09各深度区域位移监测成果表测点位置孔口0.5m处主滑方向LS3319错动（21m）LS3319下部21.5m主滑方向LS331错动（40.9m）45.5m处主滑方向位移量（mm）29.321.3421.2510.157.85测斜孔监测数据显示，从累积测值的角度分析，测值受层内错动带LS331的影响较大，层内错动带的错动位移达到1cm，错动位移向上传递，导致错动带上部位移较大，孔口在A向位移达到3cm。错动带LS3319横河向错动位移不明显，随着深度逐渐增加，岩石的横河向位移逐渐趋于稳定，说明深部岩石受上部岩石的影响不大。1.4右岸边坡监测资料分析右岸坝肩边坡为缓倾角逆向坡，边坡开挖高度达到500多米，边坡的整体稳定性良好。主要发育有断层F18、F19、F20，层间错动带与左岸一致，见右岸地质产状概化图2.4。对左岸边坡进行监测资料分析时，将边坡分为三部分，即980m高程以上边坡、980~834m高程边坡、834m高程以下边坡。1.4.1右岸坝肩980m高程以上边坡监测资料分析右岸坝肩980m高层总共布置4个监测断面，根据表面变形监测资料显示，高程较低的测点累积和位移较大，其中断面=3\*ROMANIII-=3\*ROMANIII下部测点位移最大。分析其原因，高程1070m以发育有层间错动带C10、C9、C8，以F19为主的断层切割者层间错动带形成不稳定块体，造成该部位变形较大。但是由于980m高程以上边坡为逆向坡，四点式位移计监测显示1100m高程以下测点靠近孔口的值较较大，部分位移计深部位移值变化不明显，表明边坡变形多为浅表岩体开挖之后的卸荷回弹，而深部岩体比较稳定。在布置的13台锚杆应力计中，有8台锚索测力计在4m或6m的位置应力值位负，表明该深度的锚杆受拉，说明边坡浅表的岩体变形比较深处的岩体变形大，应力的变化基本源自边坡的开挖卸荷。在22台锚索测力计监测数据中，绝大部分锚索的荷载损失率在-3%~7%之间，锚索的荷载增加和损失的幅度较小，说明边坡的变形较小。总的来说，在支护加固后，该部分边坡较为稳定。边坡四个断面表面变形测点累积位移如下表所示。表1.12右岸坝肩980m高程以上边坡表面变形测点累积位移测点编号高程（m）累积位移量（mm）水平合位移△LΣ△XΣ△Y位移(mm)TPbj1-11070-7.2-34.335TPbj2-11145-6.4-11.915.3TPbj2-21070-1.8-28.328.6TPbj3-11145-5.6-17.218.1TPbj3-21070-11.4-61.162.2TPbj4-11180-9.7-10.814.5TPbj4-21070-6.1-30.631.21.4.2右岸坝肩980~834m高程边坡监测资料分析右岸坝肩980~834m高程边坡地质条件较为复杂，该部分边坡为缓倾角逆向坡，发育有断层F19、F20，层间错动带C6、C7，层内错动带RS621、RS622等。由于开挖卸荷等作用导致断层一定程度上开裂，各个软弱结构面发生错动剪切，所以该部位边坡表面变形监测数据较大，最大横河向位移62.8mm，平均横河向位移45mm。四点式变位计的监测数据显示，岩体四个深度测点的位移均未超过3mm，但是深部岩体的变形程度比浅表岩体大，也说明岩体深部的岩体在开挖后产生微小的回弹。总的来说，该部位边坡的位移主要由表层岩体收到施工扰动引起。边坡在加固之后的整体变形正在趋于稳定。具体监测数据见下表X所示。表1.13右岸坝肩980~834m高程边坡表面变形测点累积位移测点编号高程（m）累积位移量（mm）水平合位移△LΣ△XΣ△Y位移(mm)TPrbj19201.3-42.242.2TPrbj1-1950-15.1-3941.8TPrbj1-2834-14.8-44.647TPrbj2-1894-11.4-52.651.8TPrbj2-2834-19-62.8