【《常州市W公司办公楼设计》6800字（论文）】

常州市W公司办公楼设计目录第一章设计资料 ⑨：[(5.4-0.45)×(3.3-0.55)×2.08]/4.95=5.7kN/m3.4.3女儿墙：55.8×1.2×3.6/55.8=4.3kN/m

第四章框架侧移刚度的计算4.1框架梁柱的线刚度计算公式：矩形截面:梁截面:（边框架梁）（中框架梁）梁线刚度:混凝土：柱截面:柱线刚度:表4.1横梁线刚度表4.2柱线刚度4.1.1梁柱相对线刚度的计算若令i余柱＝1.0,可以算出其余的各个杆件的相对线刚度如下所示：1、边框架：i边梁＝i中跨梁＝i底柱（A-D）＝中框架：i边梁＝i中跨梁＝i底柱（A～C）＝（550×550），=（500×500）i底柱（D）＝图4.1中轴框架梁柱的线刚度4.1.2框架侧移刚度计算一、中框架柱1.底层公式：梁柱线刚度比为：（1）A、D梁柱线刚度比为：（N/mm）（2）B,C梁柱的线刚度比为：（550×550）（N/mm）（500×500）（N/mm）2.标准层：公式：梁柱线刚度比为：1.A,D梁柱的线刚度比为：（N/mm）2.B,C梁柱的线刚度比为：（N/mm）二、边框架柱1.底层公式：梁柱线刚度比为：A,D梁柱线刚度比为：（N/mm）B,C梁柱的线刚度比为：（N/mm）2.标准层：公式：梁柱线刚度比为：A,D梁柱的线刚度比为：（N/mm）B,C梁柱的线刚度比为：（N/mm）4.2楼层侧移刚度计算故横向框架的侧移刚度计算见表4.3，4.4表4.3边框架D值（N/mm）构件名称D值（N/mm）数量D（N/mm）1层A柱139792279581层D柱139792279581层B柱214812429621层C柱214812429621层709201418402-5层A柱153932307862-5层D柱153932307862-5层B柱229582459162-5层C柱229582459162-5层76702153404表4.4中框架D值构件名称D值（N/mm）数量D（N/mm）1层A柱121358970801层B柱17734/130704/470936/522801层C柱17734/130706/2106404/261401层D柱1520281216161层628054744562-5层A柱1878481502722-5层D柱1878481502722-5层B柱2661082128802-5层C柱2661082128802-5层907887263041层=141840+474456=616296N/mm2-5层=153404+726304=879708N/mm：。

第五章横向风荷载作用下框架结构内力和侧移5.1风荷载标准值（基本风压=0.4kN/㎡）图5.1风荷载沿房屋高度的分布（单位：KN/m）图5.2等效节点集中荷载单位：(KN/m)各层的F的计算过程如下：表5.1沿房屋高度分布风荷载标准值5.2风荷载作用下的水平位移验算表5.2风荷载作用下的框架层间剪力及侧移计算层次hi/mm514.5614.56907880.1612.66933001/20496413.8228.38907880.3132.50833001/10543312.9341.31907880.4552.19533001/7252212.4453.75907880.5921.74033001/5574118.3572.10628051.1481.14849001/4268注：表中为轴框架第i层柱抗侧刚度和，见表4.2。由表5.2所示，风荷载作用下框架的为1/4268远小于1/550,满足规范要求！5.3风荷载作用下的框架结构的内力计算具体计算的过程结果见下表5.4及5.5所示。表5.4各层柱端弯矩及剪力计算注：表中的量纲为,的量纲为表5.5梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次AB跨BC跨柱轴力边柱中柱501.126.386.386.51.961.123.022.252.252.41.88-1.960.08401.1215.0415.046.54.631.123.025.655.652.44.71-6.59-0.94301.1223.2023.196.57.141.123.028.758.752.47.29-13.73-1.01201.1231.3431.346.59.641.123.0212.4412.442.410.37-23.37-2.60101.1242.9542.956.513.221.123.0219.1819.182.415.98-36.59-7.23通过上表可以得出，在作用下的弯矩图、图以及柱轴力见下图5.3，图5.4所示：图5.3风荷载作用下框架弯矩图图5.4风荷载作用下框架梁端剪力，柱轴力图第六章竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1计算单元若选取了②轴线的来进行计算，为7.2m，如下图所示，可以将给的用图中的阴影面积表示。图6.1横向框架计算单元6.2荷载计算6.2.1恒载计算==：=[3.6×1.8×0.5×2+(2.9+6.5)×1.8×0.5]×4.8+2.84×6.5/2+（3.5+4.3）×7.2=137.11kN=[3.6×1.8×0.5×2+(2.9+6.5)×1.8×0.5+(2.4+3.6)×1.2×0.5×2]×4.8+2.84×6.5/2+3.5×7.2=140.71kN：=137.11×(0.5-0.125)/2=25.71=140.71×(0.5-0.125)/2=26.39=3.5+6.5=10，=1.85=4.0×3.6=14.4，=4.0×2.4=9.6：==：=[3.6×1.8×0.5×2+(2.9+6.5)×1.8×0.5]×4.0+（2.84+5.5）×6.5/2+（3.5+6.5)×7.2=158.87=[3.6×1.8×0.5×2+(2.9+6.5)×1.8×0.5+(2.4+3.6)×1.2×0.5×2]×4.0+（2.84+5.5）×6.5/2+（3.5+5）×7.2=176.872~4层：=158.87×(0.5-0.125)/2=29.79=176.87×(0.5-0.125)/2=33.171层集中力矩：=158.87×(0.6-0.125)/2=37.74=176.87×(0.6-0.125)/2=42.016.2.2活载计算=2×3.6=7.2，=2×2.4=4.8：==：=[3.6×1.8×0.5×2+(2.9+6.5)×1.8×0.5]×2=29.88=[3.6×1.8×0.5×2+(2.9+6.5)×1.8×0.5+(2.4+3.6)×1.2×0.5×2]×2=44.28：=29.88×(0.5-0.125)/2=5.61=44.28×(0.5-0.125)/2=8.312~4层集中力矩：=27.8×(0.5-0.125)/2=5.22=47.9×(0.5-0.125)/2=8.991层：=27.8×(0.6-0.125)/2=6.7=47.9×(0.6-0.125)/2=11.4表6.1横向框架恒荷载汇总表层次q1q′1q2q′2P1P2M1M2顶层3.517.2818.451.8511.529.05137.11140.7125.7126.392～410.014.422.461.859.67.85158.87176.8729.7933.17110.014.422.461.859.67.85158.87176.8737.7442.01表6.2横向框架活荷载汇总表层次q2q′2P1P2M1M2顶层7.26.234.84.1529.8844.285.618.31顶层（雪荷载）1.261.090.840.735.238.000.991.52～47.26.2365.1927.847.95.228.9917.26.2365.1927.847.96.711.4图6.4恒载计算简图图6.5活荷载计算简图图6.6固端弯矩计算简图

固端弯矩的计算公式以及结果如下：恒载：==18.45×6.52/12=64.96,=-64.96=22.46×6.52/12=79.1,=-79.1=9.05×2.42/12=4.34,=-4.34=7.85×2.42/12=3.77,=-3.772.活载：==6.23×6.52/12=22,=-22=6.23×6.52/12=22,=-22=4.15×2.42/12=2,=-2=5.192/12=2.3,=-2.3节点6：节点3、4、5：节点2：节点12：节点9、10、11：节点8：上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁50.4770.5230.4940.4490.05725.71-64.9664.9626.39-4.3418.7220.53-42.99-39.07-4.687.96-21.4910.26-16.826.457.083.242.940.37总33.14-58.8535.48-52.94-8.9340.3230.3230.3540.340.310.310.0429.79-79.179.133.17-3.7715.9315.9317.46-36.89-33.64-33.64-4.349.367.96-18.458.73-19.53-16.820.360.360.49.398.568.561.10总25.6524.25-79.6960.33-44.61-41.89-7.0130.3230.3230.3540.340.310.310.0429.79-79.179.133.17-3.7715.9315.9317.46-36.89-33.64-33.64-4.347.967.96-18.458.73-16.82-16.820.810.810.898.477.727.721.00总24.7024.70-79.2059.41-42.73-42.73-7.1120.3230.3230.3540.340.310.310.0429.79-79.179.133.17-3.7715.9315.9317.46-36.89-33.64-33.64-4.347.975.81-18.458.73-16.82-4.501.511.511.654.283.903.900.50总25.4023.25-78.4455.22-46.55-34.23-7.6110.2810.4110.3080.2980.270.3970.03537.74-79.179.142.01-3.7711.6216.99912.74-34.97-31.68-46.58-4.117.96-4.966.37-16.820.00-0.84-1.23-0.923.112.824.150.37总18.7415.77-72.2578.65-22.99-9.08-4.577.894.54

表6.5活荷载作用下横向框架弯矩的二次分配法（）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁50.4770.5230.4940.4490.0575.61-22228.31-27.828.57-13.99-12.71-1.612.71-6.994.29-4.452.042.240.080.070.01总12.57-18.1812.38-17.09-3.6040.3230.3230.3540.340.310.310.045.22-22228.99-2.35.425.425.94-9.75-8.89-8.89-1.153.912.71-4.882.97-6.36-4.450.36-0.56-0.622.662.432.430.31总9.697.57-21.5517.88-12.82-10.91-3.1330.3230.3230.3540.340.310.310.045.22-22228.99-2.35.425.425.94-9.75-8.89-8.89-1.152.712.71-4.882.97-4.45-8.19-0.18-0.18-0.193.293.003.000.39总7.957.95-21.1318.50-10.34-14.09-3.0620.3230.3230.3540.340.310.310.045.22-22228.99-2.35.425.425.94-17.98-16.39-16.39-2.112.712.15-8.992.97-4.45-4.201.331.331.461.931.761.760.23总9.468.90-23.598.92-19.08-18.83-4.1910.2810.4110.3080.2980.270.3970.0356.7-222211.4-2.34.306.294.71-9.27-8.40-12.35-1.092.71-4.632.36-8.190.540.790.591.741.582.320.20总7.557.08-21.3316.83-15.02-10.03-3.183.545.02层次（kN）（kN）（kN）（kN)AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA=VqBVqB=VqCVmA=-VmBVmB=VmCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底567.5416.043.600.0071.1463.9416.04208.25229.70204.65226.10479.313.742.980.0082.2876.3213.74470.85492.30479.29500.74379.313.743.040.0082.3476.2613.74733.51754.96759.95780.58279.313.743.570.0082.8775.7313.74996.701018.151040.31060.9179.313.74-0.980.0078.3280.2813.741255.341280.691139.21168.7

表6.7竖向荷载作用下梁端剪力及轴力（活载）层次（）（）（）（)AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VAVBVB=VCN顶=N底N顶=N底520.254.980.890.0021.1419.364.9851.063.6420.256.230.560.0020.8119.696.2399.6132.3320.256.230.400.0020.6519.856.23148.05200.1220.256.232.300.0022.5517.956.23198.4266.0120.256.230.690.0020.9419.566.23247.1333.5注：表中5层梁端剪力和轴力包括屋面雪荷载（0.35）、其他层楼面作用活载（2）对应的内力。V以向上为正。

第七章横向框架内力组合由规范可以查出：计算梁端的剪力为：弯矩的最大截面处到梁端的距离为：跨间的最大弯矩值为：设计中可以近似取跨中截面处的弯矩进行计算。表7.2框架梁内力组合表注：表中为AB跨的跨间最大正弯矩。7.3框架柱内力组合一般可以取柱，每个截面上有M、N、V。由于柱是且，所以应该从上面表格中的内力组合中求出最：及相应的N、及相应的M、及相应的M。取每层和两个，见下表7.3～7.4。表7.3横向框架柱弯矩和轴力组合注：表7.4横向框架柱剪力组合（kN)注：表中V以绕柱端顺时针为正。截面设计实配钢筋为318（As=763mm2），，满足要求将下部的跨间钢筋318伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应受拉钢筋，即支座A上部：实配钢筋为318（As=763mm2）支座上部实配钢筋为318（As=763mm2）令，实配钢筋为420（）8.2柱截面设计8.2.1剪跨比及轴压比验算表8.1柱的剪压比和轴压比验算柱号层次b/mmh0/mmfc(N/mm2)Mc/kN·mVc/kNN/kNMc/(Vc*h0)N/(fcbh)A柱550046014.3051.2728.20370.113.95>20.104<0.9450046014.3053.1017.70783.356.520.219350046014.3063.3115.311199.858.990.336250046014.3059.346.481622.9819.910.454155051014.3074.0612.561863.9411.560.521B柱550046014.3083.1044.92379.934.020.106450046014.3086.1930.79830.846.090.232350046014.30113.2532.401286.257.600.360250046014.3085.2612.981741.7814.280.487155051014.3086.7524.771979.306.870.5548.2.2柱正截面承载力计算通过第二层柱的计算：根据上述的，选出其中来进行配筋计算，结果如下：1、取，=故先按小偏心受压来计算通过对称配筋：取近似公式来计算：所以按照构造配筋，取，每条边配备了416满足要求。再按及其相应的一组来计算。此时的，数值同上。2、取，=所以先按小偏心受压来计算通过对称配筋：通过对称配筋：按照近似公式来计算：所以按照构造配筋，取，每条边配备了416满足要求。然后按及相应的一组来计算。，节点的上、下柱端弯矩如下：=52.42此组的内力是，而且没有水平荷载效应，所以不必进行调整。，故取=20故弯矩设计值所以先按小偏心受压来计算。通过对称配筋：按照近似公式来计算：按照构造配筋，，实际的配筋为416，。满足规范要求。8.2.3柱斜截面受剪承载力计算以二层柱为例子5来进行计算，1.25为的的增大系数。1、上柱的柱端弯矩设计值因为三级抗震，所以柱底弯矩设计值而且框架柱剪力设计值（满足规范要求）（取）其中取较大的柱下端值，，不应考虑与对应的轴力为取可以取四肢箍，则。选用4肢8@100。由表8.1知，一层的n=0.454，通过查表插值可得出，则最小的体积配箍率可以取直径为8mm，，则。取加密区的箍筋为4肢8@100，加密区的位置及长度。，故箍筋取4根8@150。2、为对于，所以柱底而且框架柱的（满足规范要求）（取）其中要取较大的柱下端值与相应的轴为力取选用4肢10@100。由表8.1知一层的n=0.554通过查表插值可知，则最小的体积配箍率可以取直径为10mm，，则。取加密区的箍筋为4肢10@150，加密区的位置及长度。

第九章基础设计第一组：第二组：（标准值）第一组：Mbot=74.56＋0.6×12.56=82.1kNN=1863.94kN第二组：Mbot=34.4＋0.6×11.99=41.6kNN=1864kN2、估算基础底面尺寸取A=a×b=3.4×3.4=11.6故基底尺寸满足要求。9.2.3验算基础高度开始确定的基础高度时0.6m，选用的是锥形基础。由于上阶底落在冲切破坏锥内，基底落在冲切破坏锥外，所以需要在变阶处进行抗冲切验算。9.2.4抗冲切验算第一组：第二组：为受，，时，取800，故为锥体的上边长，当计算交接处受时，取柱宽。故为，取，基础宽度为3.0m,底边宽为故基础的高度为0.60m，满足规范要求。图9.1基础内力计算9.2.5基底配筋计算在第一组荷载作用以下，可得：以为基础选配的横向受力钢筋，实际配备的钢筋为14@180()在第二组荷载作用以下，可得：以为基础选配的横向受力钢筋，实际配备的钢筋为14@180()在第一组荷载作用以下，可得以为基础选配的横向受力钢筋，实际配备的钢筋为16@200()在第二组荷载作用以下，可得：以为基础选配的横向受力钢筋，实际配备的钢筋为14@180()

第十章楼梯计算本此毕业设计的建筑采用的时，平面布置如图10.1所示，剖面图如图10.2所示。楼梯的为150mm×270mm，楼梯采用的是和钢筋，楼梯的为图10.1底层平面布置图图10.2楼梯剖面图恒载：活载：恒载：活载：总荷载：（2）截面设计由建筑图可知，板的水平为：ln=2.7m，弯矩且板的为：h0=110-20=90mm通过计算可得可以选配钢筋8@100，实际As=503mm2且一根8@200图10.3TB1配筋图恒载：活载：恒载：活载：总荷载：（2）截面设计通过建筑图，可以得出板的为：ln=3.24m，且弯矩故板的通过计算可以得出则选配的钢筋为8@100，实际一根8@200同时满足。图10.4TB2配筋图：：恒载设计值：活载设计值：总荷载设计值：（2）：受力筋选用钢筋为8@200，实际为As=251mm210.4平台梁PTL设计总荷载为：p=1.3×14.07+1.5×7.88=27.92kN/m弯矩剪力（截面按倒L形计算）宽度为：=b+5=200+5×100=700mm选用的钢筋是218，As=509mm2截面校核为：可得截面尺寸是满足要求的：判别若配备了8@200箍筋，则为：故满足规范的要求。

第十一章雨篷所用材料混凝土为C30,钢筋HRB400，雨篷板宽5.4米，挑出长度1.2米,250mm×500mm，=100mm，板净厚=120mm，上翻板高=150mm，上翻板厚=60mm11.1雨篷正截面承载力计算11.1.1荷载计算沿板1m宽板20厚1：2kN/㎡120m