单侧支模施工方案

杭州明珠国际商务中心B6楼

地下室外墙单侧支模

专

项

施

工

方

案

浙江耀华建设集团有限企业

2023年3月

1一、编制根据

1、《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)；

2、《混凝土构造设计规范》(GB50010-2023)；

3、《钢构造设计规范》(GB500172023)

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ1302023)；

5、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2023)；

6、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2023)

7、建筑工程施工质量统一原则(GB50300-2023)

8、混凝土构造工程施工质量验收规范(GB502042023)

9、明珠国际商务中心地下室基坑围护设计方案

10、本工程地下室设计图纸及图纸会审、设计变更、设计交底、联络单

和其他文献

11、国家及浙江省日勺有关原则图集

12、国家及浙江省的有关规范、规程和原则

13、杭州市现行的有关文明施工和安全生产有关规定

14、高博恒睿安全计算软件

二、序言工程概况

（一）工程基本状况

杭政储出（2023）46号地块（暂名杭州明珠国际商务中心B6号楼）位于

杭州市钱江新城开发区，地块北面为五星路，西面为清江路，南临钱塘江，东接新建建

筑物。工程总用地面积4366m，，总建筑面积25422M2m2,包括1幢10层小高层

和两层（局部三层）地下室，地上建筑面积14595IB2M2,地下建筑面积10827m2

M2,建筑高度49米。由杭州金基房地产开发有限企业投资开发，杭州绿城建设管理

有限企业代建，浙江省建筑设计研究院设计，中国建筑西南勘察设计研究院有限企业

勘察，浙江中兴工程建设监理有限责任企业监理，浙江耀华建设集团工程有限企业总承

包。工程质量、安全由杭州市质量安全监督总站监督。

（二）、工程设计概况

本工程设计使用年限50年，建筑构造安全等级二级，建筑耐火等级一级，

构造体系采用框架-关键筒构造，建筑抗震重要性类别为丙类，抗震等级为剪力墙二级,

用地红鼓

用地红线

地下室剖面图

外墙厚

wir,Tti-7/1々日川八'、4、忌UJ

三、施工布署

1、施工难点分析

1.1地下室外墙厚度厚，层高较高，混凝土在浇筑过程中产生的侧压力较大，因此

模板支撑体系必须有足够H勺强度、刚度和稳定性；

1.2外墙距围护距离仅0.2M,无法满足双面支模空间规定，只能采用单面支模体

系；而外墙外侧防水层又不容许穿透，导致加固体系完全依赖于单面斜撑或对撑，不确

定原因较多；

1.3因地处钱塘江边高地下水位区域，地下室外墙抗渗规定较高，外墙水平施工缝

一般留置在距底（楼）板面300MM日勺高度，常规规定外墙宜与梁、板混凝土整体浇筑,

假如外墙模板体系失稳将导致梁，板模板休系FI勺坍塌。

1.4地下室施工工期紧张，而外墙总长度共245M,工程量较大，其施工方案的合

理与否直接关系到施工进度。

2、支模体系方案选择

2.1方案选择原则：

A、遵照经济、便于就地取材的原则；

B、遵照构造体系与临时围护体系分离的原则；

C、遵照形成独立受力体系与支撑体系的原则；

D、遵照便于施工与质量控制日勺原则；

2.2方案选择

构造竖向构件的模板体系加固一般依赖于穿透构件的螺杆和围合于构件外围口勺抱箍

来实现。由于本工程地下室外墙外侧距离很小，无法进行双面支模，只能单侧支模。按

照常规，单面模板加固可采用对拉螺杆与围护桩竖向钢筋焊接H勺措施，其效果与一般双

面支模体系中口勺对拉螺杆效果一致。但考虑围护桩与外墙间隔防水层，如凿出桩身钢筋

焊接对拉螺杆将破坏防水层，影响防水效果；并且这种对拉螺杆日勺型式将围护临时构造

与主体永久构造刚性连接，伴随主体构造的逐渐施工，构造荷载增长所形成的构造沉降,

以及围护因换撑导致口勺局部位移、变形等产生的巨大应力将通过对拉螺杆传递，有也许

导致外墙螺杆周围混凝土拉动破坏，导致构造安全隐患与渗水问题。将在围护构造换撑

过程中由于多种原因导致日勺围护变形直接导致外墙受力开裂，从而出现渗漏现象。

因此，总结以往施工经验并结合本工程实际，拟采用单面支模结合扣件式钢管支撑

体系的施工方案，即外墙内侧支设单面木模，设置单头螺杆、次楞、主楞，侧向压力通

过连接墙板主楞与地面地锚的钢管传递至底板或楼面。此方案日勺重要长处在于：

(1)、外墙构造与围护构造完全脱离，可防止由于相对变形导致构造破坏；

(2)、就地取材，所采用的材料均为目前建筑工程中常用的材料，其材料性能、使用

效果均有实践证明；

(3)、施工工艺简朴，对施工人员的技术规定一般，施工过程便于检查与验收；

3、扣件式钢管单侧支模体系

3.1系统构成与材料选择

扣件式钢管单侧支模体系由紧固部分、支撑部分与锚固部分构成。紧固部分包括面

板、次楞、主楞与单侧螺杆，支撑部分包括竖撑、斜撑与压杆，锚固部分包括地锚杆、

连杆、抗浮筋。

紧固部分：面板采用16-18MM厚釉面木模板，次楞选用小48X3.2钢管，竖向设置

@450MM,主楞为双钢管@450MM,横向设置，主楞固定采用单头螺杆，巾12Q235

钢筋I=15OMM@45OC

支撑部分：竖撑、斜撑与连杆均采用648x3.2钢管，纵向间距@600MM；竖撑为

双钢管，通长设置于横向主楞外侧；斜撑上口与竖撑相交处为丝口顶托，下口与地锚杆

连接撑于底板或楼板；负二层部分斜撑运用角撑作为支座，以用来分解作用在楼板上日勺

作用力。可以大大提高楼面的安全性。

锚固部分：底板采用@48X3.2=550MM（预埋350MM）钢管，楼面采用4）25钢

筋L=550MM（预埋350MM）,斜杆与地锚杆相交处通过纵向钢管用活动扣件扣紧，并

在地锚纵向连杆下部设置与斜撑反向的三角形木梯塞紧下部空隙，斜杆与地（楼）面相

交处预留凹槽，保证斜撑直顶在底板或楼板砂上.

4、施工方案与技术措施

4.1地下室外墙施工次序及工况

（1）地下三层位置外墙浇筑，墙厚为450nlm,浇筑高度4200师。

（2）地下二层楼面至自行车库楼板位置外墙浇筑，墙厚400mm,浇筑高度

3450mmo

（3）自行车库楼面至地下一层楼板（局部为地下室顶板）位置外墙浇筑，墙厚

400mm,浇筑高度1350mm。

（4）地下一层楼面以上外墙浇筑（局部为单侧支模），墙厚350nlm,浇筑高度

5500mm（单侧支模高度400mm）

4.2施工流程

施工准备一一预留预埋一一设置单头螺杆、面板拼装一一安装次楞、主楞一一

调整至设计尺寸一一安装竖撑、斜撑一一安装纵向稳定杆件并加固一一支模架搭设

——平板铺设一一梁板钢筋绑扎一一碎浇捣

4.3系统设置控制要点（地下三层）

根据地下室外墙单侧支模施工工况，地下三层的浇筑高度最大，为本工程最不利位

置。因此，选择地下三层地下室外墙为本工程样板，建立受力分析模型，其他位置均以

此为原则，参照实行。

（1）、预埋预留：地下室底板浇筑前，分别在距外墙2M、3M、45M处预埋长度

20.5M（锚固长度不不不小于305MM）H勺短钢管作为地锚支撑点。内转角处按45度

角设置预埋点。地锚纵向间距为600MM,底板上的预埋支撑点均采用纵横通长钢管连

成整体。外墙翻边内沿纵向预埋⑦14螺杆，间距同竖撑间距，距翻边0.2M处预埋①16

钢筋，作为抗浮拉结点备用。下部同步为保证斜撑稳定性，采用中48X3.2钢管预埋在

距外墙0.5M的底板（楼面）上作为斜拉钢管拉结点。并在底板（楼板）上泛泛边内预

埋中14螺杆。

（2）、单头螺杆安装：在外墙钢筋绑扎完毕并验收后，焊接单头螺杆；单头螺杆采

用"12Q235钢筋L=150MM@450双向，按照外墙位置线吊线焊接，螺杆外露尺寸

以满足主楞加固为宜；单头螺杆仅起固定主楞的作用，且不穿透外墙，故无需焊接止水

片。外墙翻边止水钢板上口斜向增长一根穿墙螺杆，分别与外墙内外主筋、止水钢板焊

接牢固，此螺杆与导墙内预埋的螺杆一起，直接作为竖撑口勺加固螺杆。

（3）、模板拼装与紧固：模板采用18MM釉面木模板，按照预排日勺螺杆间距在现场

弹线打孔，逐块拼装成整体后，放置竖向次楞，横向主楞，并将单头螺栓用“3”型调整

件暂紧固上。

（4）、支撑系统设置：在墙板模板整体拼装完毕并调校到位后立即进行竖撑与斜撑

设置。竖撑采用双钢管，尽量靠近次楞与主楞交叉点设置，下部与预埋在导墙内的螺杆

连接，作为底部侧压力重要受力点，根部与预埋日勺抗浮钢筋焊接，作为抗浮支点。斜撑

通过活动扣件与竖撑、地锚连接，斜撑与竖撑交点共6点，分别位于距地面900MM、

1SOOMM.2。23MM、25OOMM、31OOMM>3700MM处，其中自下而上第一、二、

道斜撑固定于第一排地铺，第三、四、道斜撑固定于第二排地锚，第五、六道斜撑固定

于第三排地锚。斜撑与竖撑、斜撑与地锚均采用双扣件连接，同步斜撑必须直撑到地面

预留凹槽处，以保证传力效果。地锚纵向连接钢管与斜撑支点下部必须用木塞塞紧，防

止由于地锚纵向连接钢管产生挠度导致墙板炸模。

(4)、支撑稳定杆设置将斜撑通过钢管扣件呈反三角连接，同步在连接结点处设

置纵横通长连杆，规定所有斜撑杆单段长度不不小于2米，以保证斜撑杆件稳定。

(5)支模架搭设：将外墙板加固完毕后，再进行支模架日勺搭设，支模架支撑系统采

用扣件式钢管模板支模架。立柱、纵横钢管、剪刀撑和扫地杆等材料均为e48x3.2直

缝电焊钢管。扣件由可锻铸铁制作，分为直角扣件、旋转扣件、对接扣件，在螺栓拧紧

扭力矩达65N・M时，不得发生破坏。梁、板侧模、底模选用900MMX1800MMX18MM

机制九夹板，模板下部龙骨支撑采用5OX1OOX2O23MM木方，梁底梁侧方木均垂直于

梁截面设置，大梁侧面加固内龙骨采用60x80木方，外龙骨采用巾48x3.0钢管，对拉

措施采用直径612Q235钢筋。立柱钢管纵横间距、龙骨间距、对拉螺栓间距均由计算

确定，扫地杆离地高度均为200MM,纵横水平钢管步距均为1.5米，立柱上端伸出顶部

水平杆件均为100MM,纵横剪刀撑及水平剪刀撑的设置间距等详见支模架搭设构造规

定。

4.4系统示意图

鞠麟翅港图

3

1I

地下室外墙转角位置斜撑支设平面图

四、系统受力计算

(一)计算根据

《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2023)；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》CJGJ130-2023)；

《混凝土构造设计规范》(GB50010-2023)：

《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)；

《钢构造设计规范》(GB50017-2023)；

(二)系统受力分析

侧向力传递路线：外墙侧向压力一面板一次楞一主楞一竖撑一斜撑一构造楼

(地)面。

（三）重要参数

剪力墙参数：厚度450MM；高度4200MM；

主楞材料：648X3.2H勺双钢管；主楞竖向间距分别为：

250.450.450.450.450.600.600.600MM；

次楞材料：648X3.2钢管；水平间距为450MM

穿墙螺栓：直径14MM;水平间距为450MM

（四）计算书

1、墙模板荷载原则值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计免，并

取其中的较小值：

F=o.22/cr仇仇后F=r（H

其中V-混凝土日勺重力密度，取24KN/M3；

T-新浇混凝土的初凝时间，取5H；

T-混凝土的入模温度，取20C；

V-混凝土啊浇筑速度，取0.5M/H：

H-模板计算高度，取3.95M；

P1-外加剂影响修正系数，取1.2；

P2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

分别计算得25.76KN/M2、94.8KN/M2,取较小值25.76KN/M2作为计

算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力原则值Q1=25.76KN/M2

根据(JGJ162-2023)规范考虑倾倒混凝土对垂直模板侧压力原则值：Q2=

2KN/M2

有效压头高度H=25.76/24=1.073M

2、墙模面板计算

(1)均布线荷载作用

根据(JGJ162-2023)规范规定，从下列组合值中取最不利值确定：

Q1=0.9X(1.2X25.76+1,4X2)X(4.2-0.25)=119.846KN/M

Q1=0.9X(1.35X25.76+1.4X0.7X2)X(4.2-0.25)=130.596KN/M

根据以上两者比较取Q=130.596KN/M作为设计值

130596KN/m130.596KN/m130596KN/m

A△-----

300/I300/I300

计算简图

1.1751.175

弯矩图(KN.M)

剪力图(KN)

计算得最大弯矩MMAX=1.175KN.M；最大剪力V=23.5O6KZ；最大变形

uMAX=O.13MM；最大支座力RMAX=43.095N

面板弹性模量E=8000N/MM2

净截面抵御矩W=395X1.82/6=213.3CM3

截面惯性矩1=395X1.83/12=191.97CM4

(2)强度验算

面板的最大应力计算值o=M/W=1.175X106/(213.3X103)

=5.509N/MM2

F-面板的抗弯强度设计值25N/MM2

面板的抗弯强度满足规定！

(3)抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

T=3V/(2BH)WFV

面板受剪应力T=3X23.506X103/(2X3950X18)=0.496N/MM2

面板抗剪强度设计值"v]=1.8N/MM2

面板抗剪验算满足规定！

(4)挠度验算

面板的最大挠度计算值:v=0.13MM；

面板最大容许挠度[v]=300/250=1.2MM

面板的挠度验算满足规定！

3、次楞计算

(1)荷载作用

次楞采用60MMX80MM/、J木方

截面惯性矩1和截面抵御矩W分别为：

W=6X82/6=64CM3

I=6X83/12=256CM4

根据(JGJ162-2023)规范规定，从下列组合值中取最不利值确定:

Q=0.9X(1.2X25.76+1,4X2)X0.3=9.102KN/M

Q=0.9X(1.35X25.76+1.4X0,7X2)X0.3=9.919KN/M

根据以上两者比较取Q=9.919N/M作为设计值

9.919KN/m9."9KN/m9.919K”m9.919KN/m9：919KN/m9.9!9KWm9.919KN邠919g9ii9KN/m

△△AA△△△A

450~/250/250/

450600600•150-150150

计算简图

弯矩图(KN.M)

剪力图(KN)

计算得最大弯矩M=O.628KN.M；最大剪力V=4.464KN；最大变形

u=0.05MM；最大支座力N=7.963KN

(2)强度验算

次楞最大应力o=0.628X106/640C0=9.813N/MM2

次楞的抗弯强度[F]=16.83N/MM2

次楞抗弯强度满足规定！

(3)抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

T=3V/(2BH)^FV

次楞受剪应力T=3X4.464X103/(2X60X80)=1.395N/MM2

次楞抗剪强度设计值"V]=1.6N/MM2

次楞抗剪验算满足规定！

(4)挠度验算

次楞的最大挠度计算值:v=0.05MM；

次楞最大容许挠度[v]=600/400=1.5MM

次楞口勺挠度验算满足规定！

4、主楞计算

(1)荷载作用

主楞承受次楞传递日勺集中力，取次楞最大支座力7.963KN,按照集中荷载作

用下口勺三跨持续梁计算

主楞采用巾48X3.2的双钢管

截面惯性矩1和截面抵御矩W分别为：

W=9.46CM3

l=22.702CM4

7.963KN7.963KN7.963KN

.।△I,।

&2SZ2k

/F-300/300/300-/

计算简图

5.755.75

3.<)823.<•82

2.i'892.789

b-a

2.7882.88

3.1813.$)81

5.745.74

剪力图(KN)

计算得最大弯矩M=0.418KN.M；最大剪力V=5.175KN；最大变形

u=0.04MM；最大支座力N=9.156KN

(2)强度验算

主楞最大应力。=0.418X106/946C=44.186N/MM2

主楞的抗弯强度[F]=205N/MM2

主楞抗弯强度满足规定！

(3)挠度验算

主楞的最大挠度计算值:v=0.04MM；

主楞最大容许挠度[v]=300/400=0.75MM

主楞的挠度验算满足规定！

4、穿墙螺栓计算

验算公式如下：

N<[N]=FXA

其中N-穿墙螺栓所受的拉力；

A-穿墙螺栓有效面积(MM2)

F-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取178N/MM2

穿墙螺栓型号：M14；查表得：

穿墙螺栓有效直径：11.55MM；穿墙螺栓有效面积:A=104.774MM2

穿墙螺栓所受的最大拉力：N=13.884KN

穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=178X104.774/1000=18.65KN；

穿墙螺栓受力满足规定！

5、竖撑计算

主楞采用648X3.2的双钢管，主楞承受次楞传递的集中力，按照集中荷载作

用下持续梁计算集中荷载P取次楞的最大支座力13.884KN

截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：

W=9.46CM3

l=22.702CM4

计算得最大弯矩M=3.562KN.M；最大剪力V=14.402KN；最大变形

u=0.11MM；最大支座力N=16.716KN

6、斜撑、压杆验算

（1）计算简图

,三上推力）

F1（反支撑内力）

；（支座反力;

——--------

（斜指轴加

R取最大支座力16.7KN,斜撑按照轴向受压计算。斜杆受到轴力自下而上依

次为:

N1=18.28KN

N2=20.91KN

N3=2O.14KN

N4=21.8KN

N5=21.49KN

最大轴力在第四道斜撑上，NMAX=24.75KN,L=3M,a=35,P=42,

F2MAX=21.8KN

(2)斜撑强度验算

F=N/(i)A

钢管648X32截面回转半径I=15.9MM；长细比入=L0/l=245.6

轴心受压立杆H勺稳定系数”根据入由(JGJ1622023)附录D采用，取值

0.357

钢管“48X32立杆的截面面积A=450MM2

N/d)A=21.49X1000/(0.357X450)=133.77N/MM2

钢材H勺抗压强度设计值F=205N/MM2

斜杆稳定性满足规定！

因斜撑所受轴力均超过11KN,因此斜撑与竖撑连接所有采用丝口顶托。

(3)压杆计算

压杆与竖撑通过双扣件连接，双扣件抗滑移摩擦阻力按14.01KN考虑，满足