深基坑拉森钢板桩支护专项施工设计方案

回填等施工作业中，严禁碰撞支撑，制止任意撤除支撑，制止在支撑上任意对钢板桩，一般有材质检验和外观检验，以便对不合要求的钢板桩进展矫①外观检验：包括外表缺陷、长度、宽度、厚度、高度、端部矩形比、平直予以割除；b〕割孔、断面缺损的应予以补强；c〕假设钢板桩有严重锈蚀，的化学成分分析，构件的拉伸、弯曲试验，锁口强度试验和延伸率试验等项内容。每一种规格的钢板桩至少进展一个拉伸、弯曲试验。每20-50t重的钢装卸钢板桩宜采用两点吊。吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应注意保护锁口免受损伤。吊运方式有成捆起吊和单根起吊。成捆起吊通常木间距一般为3-4米，且上、下层垫木应在同一垂直线板桩垂直度土2%(5〕密扣且保证开挖后入土不小于2米，保证钢板桩顺利合拢；特别是工作井的四个角要使用转角钢板桩，假设没有此类钢板桩，则用旧轮胎或烂布塞(6)打入桩后，及时进展桩体的闭水性检查，对漏水处进展焊接修补，每天⑵围囹制做安装：围囹及支撑根据不同的开挖深度按设计要求设置，根据设水泵排水法，排除基槽渗水，保持基坑内无积水，减小土侧压力对扣板桩影前提下，迅速为支撑施工创造工作面，支撑构造必须能较快地产生整体刚度或预紧力，两者配合就能较好地利用软土施工中的时空效应，有效地控制围护体系在受力后的变形。施工中切不可超挖和不及时施加支撑，土方施工要基槽回填压实后，尽早拔除钢板桩，加快扣板桩周转速度。拔桩后马上用本工程拔桩采用振动锤拔桩：利用振动锤产生的强迫振动，扰动土质，破①拔桩起点和顺序：对封闭式钢板桩墙，拔桩起点应离开根据沉桩时的情况确定拔桩起点，必要时也可用跳拔的方法。拔桩的顺序最②振打与振拔：拔桩时，可先用振动锤将板桩锁口振活以减小土的粘附，然后边振边拔。为及时回填拔桩后的土孔，当把板桩拔至比根底底板略高时暂5、建立平安保证体系，除企业已有的机构外，工地设立平安管理机构，工程工程设立平安小组、班组设平安员，形成一个健全的平安保证体系，工地的平安管理机构负责工地日常的平安工作，定期组织平安检查，对不符合要求的要及时发出整改通知，指导工程工程部和班组平安员的工作，对违章作业6、优化平安技术组织措施，包括以改善施工劳动条件，防止伤亡事故和职业7、机械操作人员必须持证上岗，各种作业人员应配带相应的平安防8、施工中所有机械、电器设备必须到达国家平安防护标准，自制设备、设施应通过平安检验，一切设备应经过工前性能检验合格前方可使用，并由专人安月检工作，工程工程部要实行周检，工程点要日检，施工中应抽检，及时锁，有危险标志。严格执行《施工现场临时用电平安技术标准》的规定，现设备及金属构架均应按规定设置可靠的接零及接地保护，施工现场所有用电护好自用设备的负荷、地线和开关箱，发现问题及时找电工解决，严禁非专17、多机作业用电必须分闸，严禁一闸多机和一闸多用，施工现场电缆范围，机体是否有异常振动及发出异响，出现问题应进展停电关机处理，不选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进展验算，作为最终支护标准。根据广东省公路勘察规划设计院提供的工程地土的容重rφ〔°〕000号ZK50：r=〔18.4×2.6＋15.9×0.4〕/3＝18.0KN/m3φ=〔23×2.6＋4.4×0.4〕/3＝20.52〔45°-φ/2〕=0.481ZK56：r=〔18.4×1.9＋15.9×1.1〕/3＝18.0KN/m3φ=〔23×1.9＋4.4×1.1〕/3＝16.18〔45°-φ/2〕=0.564ZK64：r=〔18.4×1.9＋20.3×1.1〕/3＝19.09KN/m3φ=〔23×1.9＋6.2×1.1〕/3＝16.84〔45°-φ/2〕=0.551ZK50：q=r×h×Ka＝25.974KN/mZK56：q=r×h×Ka＝30.456KN/mZK64：q=r×h×Ka＝31.556KN/mM≦Wx×[σw］M≦Wx×[σw］ZK50：r=〔18.4×2.6＋15.9×6.4〕/9＝16.22KN/m3φ=〔23×2.6＋4.4×6.4〕/9＝9.77Ka＝tga2〔45°-9.77/2〕=0.710Kp＝tga2〔45°+9.77/2〕=1.409ZK56：r=〔18.4×1.9＋15.9×1.3＋19.3×5.8〕/9=18.62KN/m3φ=〔23×1.9＋6.2×1.3＋4.4×5.8〕/9＝14.64Ka＝tga2〔45°-14.64/2〕=0.596Kp＝tga2〔45°+14.64/2〕=1.676ZK64：r=〔18.4×1.9＋20.3×1.6＋15.9×5.5〕/9=17.21KN/m3φ=〔23×1.9＋6.2×1.6＋4.4×5.5〕/9＝8.56Ka＝tga2〔45°-8.56/2〕=0.741Kp＝tga2〔45°+8.56/2〕=1.350根据Ka×r最大值选取最不利荷载ZK64土层参数作为计算依据ZK50：r=〔18.4×2.6＋15.9×9.4〕/12＝16.44KN/m3φ=〔23×2.6＋4.4×9.4〕/12＝8.43Ka＝tga2〔45°-8.43/2〕=0.550Kp＝tga2〔45°+8.43/2〕=1.344ZK56：r=〔18.4×1.9＋15.9×1.3＋19.3×8.8〕/12=18.79KN/m3φ=〔23×1.9＋6.2×1.3＋4.4×8.8〕/12＝14.53Ka＝tga2〔45°-14.53/2〕=0.599Kp＝tga2〔45°+14.53/2〕=1.670ZK64：r=〔18.4×1.9＋20.3×1.6＋15.9×5.5＋20.1×2.4＋19.3×0.6〕φ=〔23×1.9＋6.2×1.6＋4.4×5.5＋22.2×2.4＋14.2×0.6〕/9=11.62Ka＝tga2〔45°-11.62/2〕=0.664Kp＝tga2〔45°+11.62/2〕=1.504根据Ka×r最大值选取最不利荷载ZK64土层参数作为计算依据4.2.1、根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支端为自由支承。这种板桩相当于单跨简支梁，作用在桩后为主动土压力，作用在桩前为被动土压力，压力坑底以下的土重度不考虑浮力影响，计算简图F*1.5+EaHa－EpHp＝F*1.5+Ea*2/3*(H＋t)－Ep〔H+2/3r=17.21KN/m3,φ=8.56,Ka＝0.741,Kp＝1.350，H=4m将各参数分别代入弯矩平衡方程式得：t3＋6t2－37t－24.5＝0F*1.5+EaHa－EpHp＝F*1.5+Ea*2/3*(H＋t)－Ep〔H+2/3r=17.89KN/m3,φ=11.62,Ka＝0.664,Kp＝1.504，H=5m将各参数分别代入弯矩平衡方程式得：t3＋9t2－52t－196.3＝0=0r=17.89,φ=11.62,Ka＝0.664,Kp＝1.504，H=6.5m将各参数分别代入弯矩平衡方程式得：t3＋13t2－44t－65.8＝0HW400*400腰梁参数：Ix＝66900cm4Wx＝3340cm3[σw210[τ]=Wx×[σw3340*210/1000=701.4KN*m﹥Mmax故腰梁满足抗弯要求HW400*400腰梁参数：Ix＝66900cm4Wx＝3340cm3[σw210[τ]=Wx×[σw3340*210/1000=701.4KN*m﹥Mmax最大剪力Qmax＝0.6*ql＝0.6*196.1HW350*350腰梁参数：Ix＝40300cm4Wx＝2300cm3S＝173.9cm2HW400*400腰梁参数：Ix＝66900cm4Wx＝3340cm3S=219.5cm2[σw210MPa[τ]=120MPaWx×[σw2300*210/1000=483KN*m﹥MmaxWx×[σw3340*210/1000=701.4KN*m﹥MmaxHW350*350腰梁最大剪力Qmax＝0.6*ql＝0.6*126.7*4=304.1KNHW400*400腰梁最大剪力Qmax＝0.6*ql＝0.6*321.6*4=77φ=1.02－0.55〔λ+20〕2/10000=0.702容许压应力[σ]=140MPa钢管截面积Am=π/4*(D2－d2)＝3.14/4*(0.3332-0.3252)=0.0041m2N/Am＝1130/0.0041*1000=276MPa﹥φ*[σ]=140*0.702=98.3MPac=〔17.3*1.9+28*1.6+5.5*5.5+17.3*2.4+40.5*0.6〕/12N/Am＝128.8/0.0041*1000=31.4MPa﹤φ*[σ]=140*0.702=98.3MPac=〔17.3*1.9+28*1.6+5.5*5.5+17.3*2.4+40.5*0.6〕/12=395.1KNφ=1.02－0.55〔λ+20〕2/10000=0.702容许压应力[σ]=140MPa钢管截面积Am=π/4*(D2－d2)＝3.14/4*(0.3332-0.3252)=0.0041m2N/Am＝395.1/0.0041*1000=96.4MPa﹤φ*[σ]=140*0.702=98.3MPac=〔17.3*1.9+28*1.6+5.5*5.5+17.3*2.4+40.5*0.6〕/12Ep=0.5*17.89*5.52*1.504=407.0KNF1=90.5KN,