CN118147520B 具有高延性的抗冰载荷蚀损超高强海工钢及其制造方法 （鞍钢股份有限公司）

JP2005220394A,2005具有高延性的抗冰载荷蚀损超高强海工钢本发明提供了一种具有高延性的抗冰载荷Si:0.25～0.35Mn:1.00～1.30Cr:1.30~0.12Nb:0.03～0.05V:0.03～0.04Ti:0.005～0.025Ca:0.0060.009P:≤生产的海工钢钢板的拉伸断后延伸率≥29屈20.0050.025Ca0.0060.009P:≤0.01S:≤0.001Al0.05其余为Fe和不可避免的杂质；所述海工钢钢板的拉伸断后延伸率≥29屈服强度二次轧制：开轧温度为820～850℃,平均单道次压下率达到1520终轧温度770二次冷却：钢板弛豫待温至730～760℃进入平均冷速10～15℃/s的快速层流冷却系频率将冷却后的钢板表面高频感应加热至960～1000℃后水淬至室温，随后对表面淬火钢板加热至150～200℃进行0.5～1.0h的低温回火。％～总面积比例范围在2030所述回火马氏体板条平均长度＜20μm；其中铁素体相为针3Ca的复合夹杂物的数量达到2000～2所述一次冷却后中间坯显微组织为细小的马氏4[0003]上述冰载荷的作用方式就对映了冰区海洋工程结构和装备在服役过程中可能遭目前，美国ABS船级社已经将延展性能指标纳入相关规范“Materialrequirementsfor50.07N≤0.004P≤0.005S≤0.002其余为Fe及不[0011]本发明的目的在于克服上述问题和不足而提供一种综合性能可达到海洋工程设60.03～0.05V:0.03～0.04Ti:0.005～0.025Ca:0.006～0.009P:≤≤0.001Als:0.020.05其余为Fe和不可避免的杂质。[0016]钢板表层回火马氏体淬硬层厚度为2～3mm；钢板表层向基体内部3mm区含C含量％～占总面积比例范围在2030所述回火马氏体板条平均长度＜20μm；其中铁素体相为在本发明的钢板基体部分C的作用主要体现为两点：一是通过固溶强化的形式贡献钢板基足本发明强度设计要求的前提下，从本发明钢的高延展性角度又需要尽可能的控制基体C％～7％～％～(OH)3产物；另一方面，Cr可以促进锈层中α_FeOOH的形成，一部分还会掺杂在α_FeOOH和％～％～％～％～％～8效率是V的3倍，因此实际对于诱发针状铁素体的促进作用较好。本发明的Nb含量控制在％～和氮化物与铁素体基体有最小的错配度，V的碳化物和氮化物与铁素体基体的共格关系可％～％～％～[0036]本发明的成分设计思路是钢板基体采用低C含量设计保证最终组织的高铁素体相9比例以实现钢板的高延展性，钢板表层通过渗碳技术提高表层C含量来保证马氏体形成能[0037]本发明技术方案之二是提供一种具有高延性的抗冰载荷蚀损超高强海工钢制造[0041]c)将精炼后的钢水进行RH处理，RH处理时间≥30min在连铸拉坯前往结晶器中的状态分布，大量弥散分布的细小CaO夹杂作为异质形核核心在后续控冷过程可促进针状[0043](3)一次加热工艺：将步骤(2)所得铸坯加热温度1160～1200℃,本发明钢合金含中提供大量的再结晶形核点，可得到细化的奥氏体面渗碳可在不提高钢板整体C含量的条件下，增加钢板表层的含C量(由表面向内3mm的C含[0047](7)二次轧制工艺：二次开轧温度为820～850℃,平均单道次压下率达到15%~[0049](9)二次冷却工艺：钢板矫直后弛豫待温至730～760℃进入平均冷速10～15℃/s晶粒内部为细小的针状铁素体，所占铁素体相面积分数70～80贝氏体相占总面积比例将冷却后的钢板表面高频感应加热至960～1000℃后水淬至室温，随后对表面淬火钢板加层中以弥散碳氮化物的形式提高钢的耐磨性，通过各元素之间的协同作用结合工艺控制，[0053](2)创新性的采用了二次加热轧制、表面渗碳、控制冷却和高频感应表面淬火方温冲击韧性(_60℃夏比冲击功≥180J，零塑性转变温度(NDTT)≤_70℃)，表面硬度HBW≥的针状铁素体，所占铁素体相的面积分数70～80贝氏体相占总面积比例范围在20~[0064]二次轧制：开轧温度为820～850℃,平均单道次压下率达到15～20终轧温度电流频率将冷却后的钢板表面高频感应加热至960～1000℃后水淬至室温，随后对表面淬火钢板加热至150～200℃进行0.5～1.0h的低温回火。