湖泊水环境综合治理工程工程设计方案

湖泊水环境综合治理工程工程设计方案

1.1设计标准和依据

1.1.1采用的主要规范、规程

采用的国家现行有关规程、规范、标准：

1)《防洪标准》(GB50201-94)

2)《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252-2000)

3)《城市防洪工程设计规范》(CJJ50-92)

4)《堤防工程设计规范》(GB50286-98)

5)《堤防工程管理设计规范》(SL171-96)

6)《灌溉与排水工程设计规范》(GB50288—99)

7)《疏浚工程施工技术规范》(SL17-90)

8)《水工混凝土结构设计规范》(SL191-2008)

9)《水闸设计规范》(SL265-2001)

10)《水工挡土墙设计规范》(SL379-2007)

11)《水利水电工程边坡设计规范》(SL386-2007)

12)《水利水电工程初步设计报告编制规程》

(DL5021-2007)

13)其它有关规程、规范、标准等

1J.2工程等级及洪水标准

工程位于C市东部城区PP湖与QX河之间，依据《防洪

标准》(GB50201-94).《灌溉与排水工程设计规范》(GB

50288—99)相关规定，并根据排水流量规模，确定本河道

治理工程及防洪主要建筑物级别为4级，次要建筑物为5级。

1.1.3地震设防烈度

根据《中国地震动参数区划图》GB183062001)的规定，

工程区地震动峰值加速度为0.05g,相应地震基本烈度为VI

度，本工程按地震烈度6度设防。

1.1.4规划设计成果

TT湖与QX河河道防洪工程运行条件具体见表1.l-lo

表连通河道设计水位表

设计河底高程

断面位置正常蓄水位(m)备注

(m)

0+000-1+2301.67.6QX河〜TT

1+230〜5+0081.6-1.97.6湖〜QX河,

5+008~6+4501.97.6总长6.45km

1.2河道连通工程

1.2.1设计基本资料

(1)地形资料

1：1000地形图(2012年3月实测)；

2012年3月实测河道1/1000带状地形图及河道断面图。

(2)主要工程地质资料

引河开挖处、TT湖区、堤(岸)在本次勘察深度范围内

地层分布如下：

①1层耕植土(Q1)：灰褐、灰色，分布于水稻田中呈

软塑〜流塑粘性土状，分布于旱地上呈松散状，稍湿〜湿、

⑤1层中〜重粉质壤土(Q4al)：黄灰、灰黄、褐黄色,

硬塑，含铁镒氧化物，夹轻粉质壤土。主要分布于TT湖西

北侧场地，即引河处。层厚3.8—9.3m,层底高程0.9—4.Imo

⑤2层中粉质壤土(Q4al)；黄褐、灰黄色，可塑，含

铁镒氧化物，夹轻粉质壤土、重粉质壤土。主要分布于TT

湖西北侧场地，即引河处。层厚1.3〜3.9m,层底高程T.3〜

2.3m。

@1层砾砂(Q4pl)：黄褐、黄色，中密，饱和，上部

为薄层细砂,局部为中砂、粗砂,含少量圆砾。细粒含量1.1~

13.2%,为含细粒土砂。主要分布于QX河附近，即引河处场

地。层厚0.3〜L5m,层底高程0.2〜2.4m。

@2层级配不良圆砾(Q4pl)：杂色，以黄灰为主，中

密，饱和，磨圆度中等，主要成分为花岗岩、石灰岩、砂岩

等岩屑，充填粗砂、砾砂。主要分布于QX河附近，即引河

处场地。层厚2.0~2.8m,局部未揭穿，层底高程-2.6~

-1.5m。

⑦层中粉质壤土（Q3el）：褐黄、红褐色，硬塑，局部

坚硬，含铁镒氧化物，夹粉质粘土、重粉质壤土。主要分布

于湖东侧、TT湖南侧场地。层厚0.4-12.4m,层底高程-3.5〜

6.9mo

⑧层全风化〜强风化花岗岩（丫53（2））：褐红、褐

黄、肉红色，见残余结构、构造，细、中粒结构，块状构造,

大部分风化呈砂状，扰动呈细砂、中砂状，风化不均匀，夹

裂隙发育的强风化岩，钻进呈碎石状。此层在ZK26钻孔钻

深至21.0m,均为全风化，钻进扰动呈砂土状，无完整岩芯;

在ZK15.ZK18钻孔处，钻入此层1m左右即遇强度较高岩石,

钻进较慢，但无完整岩芯，呈砂状、碎石状。总之，风化不

均匀。本次勘察未揭穿，揭露最大厚度13.6m,层顶高程

-3.5〜9.2mo

⑨层微风化石灰岩（P）：深灰、灰色，中、厚层状，

裂隙较发育，小溶洞、溶隙较多，大部分溶隙中充填粘性土,

岩石为较软〜较硬岩，含较多方解石脉。主要分布于TT湖

区西北侧，即引河处。本次勘察未揭穿，揭露最大厚度2.4m,

层顶IWJ程-2.6~T.5m。

⑩层强〜中风化砂岩（S）：黄褐、深灰色，中、薄层

状，粉砂、细砂结构。强风化层厚L5〜2.3m左右，风化呈

粘性土状，手扮易碎；中风化层呈碎石状，裂隙发育，含黄

红褐色铁质氧化物浸染，岩芯多呈碎石状，少量短柱状，致

密，较软，锤击易碎，手扮难碎。与花岗岩接触带呈浅变质

状。主要分布于TT湖区西南侧，即引河处。本次勘察未揭

穿，揭露最大厚度1.4m,层顶高程0.5〜1.7m。

各土层物理力学参数建议值见表1.2-E

表1.2-1各岩土层力学性指标建议值表

摩

抗剪断

地基Es擦

直剪抗剪强度强度碎

承载或系

土层序号及与岩石

力fkEO数

名称

(kPa(MP快剪固快C

)a)4)(C6(Cf(MPf,

度）(kP度）(kPa)

a)a)

①1耕植土

3.50.2

①2人工填土90

00

②中粉质壤3.730.10.34.0.2

908.0

±80700

③淤泥、中粉3.013.27.0.2

807.48.7

质壤土0*700

④中粉质壤4.021.31.0.2

907.88.7

±0090

⑤1中重粉质13.12.64.16.76.0.3

250

壤土7596335

⑤2中粉质壤9.512.54.13.57.0.3

180

±087090

16.33.0.5

⑥1砾砂2600

0*00

18.34.0.5

⑥2圆砾3000

O00

⑦中粉质壤12.13.58.14.84.0.4

280

±9378530

⑧全强风化14.32.0.4

3000

花-44-冈l_U石U-I0*05

⑨层微风化0.8

20001.0

石灰岩5

⑩层强中风

5000.70.8

化砂岩

3)安全系数

河道工程：根据《水利水电工程边坡设计规范》

(SL386-2007)＞《堤防工程设计规范》(GB50286-98)规

定，4级、5级建筑物边坡的允许安全系数见表1.2-2。

表1.2-2建筑物边坡稳定安全系数

4级堤防5级堤防

项目工况抗滑稳定安全系数抗滑稳定安全系数

岩基土基岩基土基

正常运用条

防洪/1.15/1,10

件

河道边

非常运用条

坡/1.10/1.05

件

1.2.2工程总体布置

(-)连通河道线路

连通河道路线要以“便捷、自然、经济”为主要原则，

新开挖的河道尽量避免穿越高岗地，同时应尽可能利用原有

的河道，以减少工程的投资。根据工程地形地貌现状，并结

合城区土地利用总体规划，本次开挖的TT湖进出口连通河

道线路具体确定如下。

TT湖进口段河道自QX河QX街道碧岩村河口处起向东，

依次经里山街道象山村、QX街道QX村、里山街道新华村，

垂直跨TT湖西路，并经里山街道里山村、QX街道永明社区

入TT湖。之间地势较为平坦，TT湖西路西段长约800川均为

耕作良田，东段长约430m沟渠、鱼塘等水网密布，两端河

道进行适当疏挖，即可与人工渠道连通。按此线路，需新开

挖的河道长约1.23kmo

TT湖出口段河道自TT湖5+008断面自东向西，依次穿

过东段TT湖边排水沟渠，垂直跨越规划经七路、经六路、

经四路入QX河。沿线地势较为平坦，高程一般在9.3m~11.5m

之间，大多地段分布为耕作良田，东段宽约76nl的沟渠、藕

塘，高程6.5m〜8.6m,与QX河河道连通交角约50°。按此线

路，需新开挖的河道长约L44km。

上述两段新挖河道线性比较顺直，需新开挖的河道长度

相对较短，方便连通河道两侧地块商业开发，同时有利道路

桥梁等交叉建筑物的布局。

（二）河道平面形态设计

城市河流平面形态设计应考虑以下原则：安全性、自然

性要求，满足城市防洪安全的前提下，体现河流的自然形态;

满足植物、生物的生存需要的同时'尽可能多地提供人们休

闲、游憩的要求。另外，从城市的整体出发，打造滨水区与

建成区的有机结合体。

本次设计以体现自然，保留湖体，恢复生态，反映人水

和谐的设计理念为指导，根据C市总体规划的要求，连通河

道底宽不得小于30m,河口宽度（即两侧岸坡顶宽）控制在

60〜70m之间，湖体周边可结合现状地形适当预留一定宽度,

满足后期驳岸建设的同时，疏拓湖内行洪通道。

因此，本设计推荐线路是：新开挖TT湖上下两段连通

河道，路线长分别为L442km、1.23km,另3.778km是利用

现有的湖体周边进行适当的疏浚拓宽。拟定连通

河道从TT湖至QX河长约6.45km。

连通河道平面形态设计具体见图1.2-1o

图1.27连通河道平面形态控制图

（三）河道纵断面设计

为满足QX河的洪水泄流要求,规划新开挖排洪连通渠2

条，根据QX河设计水位，参照起迄点地面高程，规划新挖

连通沟底平坡，湖内沟底纵降为8/100000,新开挖连通沟设

计沟底高程为L6m〜1.9m,高差为0.3m。

1.2.3河道护岸工程设计

（一）岸坡结构设计

新挖连通河道位于C市ZQ区，为使水工建筑物与水环

境相协调，营造一个良好的休闲环境，并考虑植被及节约占

地和便于运行管理，经方案比选，开挖断面拟采用一级平台

加斜坡的梯形断面型式，中间一级平台宽3.0m,平台上/下

边坡坡比分别为1：2.5/1：3o平台高出正常水位0.2m。平

台以下边坡采用混凝土预制块防护结构，平台以上坡面及沟

顶结合远期规划用地另行实施草皮绿化。主要结构设计叙述

如下：

连通河道DZTT湖西接QX河，沟底高程为1.6~1.9m,

河底平坡，底宽30m,河岸分两级，正常蓄水位7.6m以下为

连锁式混凝土预制块护岸，护岸顶底分别设置混凝土压顶和

基脚，连锁式混凝土预制块厚0.10m,下铺设一层150g/n?

土工布和厚度为0.15m的瓜子片反滤层，有利于坡面排水；

蓄水位以上0.2m处设置一级平台，平台高程7.80m,宽3.0m。

为确保了活动人群的安全，后续工程规划中，一级平台临水

侧应设置护栏，并沿坡面间隔一定距离设置人行踏步。

（-）岸坡稳定分析

河岸稳定计算包括渗流稳定和抗滑稳定计算两部分。

连通河道设计洪水位7.60m,低于两岸现状地面高程，

因此河道两侧岸坡渗流破坏性小，故仅对河道常水位条件下

岸坡稳定进行计算分析。

（1）渗流稳定分析

1）计算断面及参数的选取：计算断面应选取具有代表

性的、岸坡高度相对较高，堤基土质较差的堤身断面。根据

上述原则，本工程选取桩号为0+810、5+390断面进行岸坡

渗流稳定分析计算；计算断面各土层渗透系数依照地质报告

提供的试验值和建议值取用各土层的抗渗性能指标见表

1.2-2o

表1.2-2渗流计算参数表

土层岩土名称渗透系数(cm/s)

⑤1中〜重粉质壤土2.60X105

⑤2重粉质壤土1.03X10-5

@1砾砂

1.09X102

@2级配不良圆砾2.42)<10-2

⑨微风化石灰岩

2.26X102

⑩砂岩

2)计算工况：根据《水利水电工程边坡设计规范》

(SL386-2007)＞《水闸设计规范》(SL265-2001),河道

岸坡的渗流计算选用最不利工况为临水侧无水，同时考虑背

水侧地下水渗流作用。渗流计算选择工况及相应的水位组合

见表1.2-3o

表1.2-3计算断面渗流计算水位表

计算桩号上游水位(m)卜游水位(m)

0+8108.3无水

5+39010.2无水

3）计算方法及计算程序：工程岸坡渗流计算采用二维

稳定渗流有限元法，计算分析软件采用河海大学土木工程学

院开发的“AutoBank一水工结构有限元分析系统”。

4）计算成果及分析：各断面在各工况下渗流计算成果

见表L2-4,渗流等势线图见图1.2-2、图1.2-3。

表1.2-4岸坡渗流计算主要成果表

断面桩号出逸点高程（m）坡面渗透比降允许渗透比降

0+8106.110.2430.30

5+3906.850.2670.30

图1.2-2桩号0+810断面渗流等势线

图1.2-3桩号5+390断面渗流等势线图

由以上计算成果可以看出，岸坡出逸坡降小于允许最大

出逸比降。因此，岸坡渗透稳定性满足规范要求。

（2）岸坡抗滑稳定分析

1）计算断面选取

连通河道开挖堤岸主要为自然边坡和酢护坡两种，拟对

临水侧一级平台上下斜坡式岸坡进行稳定分析；新开挖河

道，地质报告揭示，河道出露的土层主要为⑤1层中〜重粉

质壤土及⑦层中粉质壤土

新开挖河道迎水侧边坡高度、地质条件相差不大，选取

桩号01810、5+390为典型断面进行计算。

2）计算工况确定

岸坡稳定按施工期、正常蓄水位的抗滑稳定性验算。

表1.2-5计算断面抗滑稳定计算水位表

临水侧水位

名称部位断面桩号计算工况

（m）

岸坡正常蓄水位7.6

下段河道0+810

迎水侧施工（完建）期无水

岸坡正常蓄水位7.6

上段河道5+390

迎水侧施工（完建）期无水

3）计算方法及计算成果

抗滑稳定分析采用河海大学土木工程学院开发的

“Slope—土石坝稳定分析系统”进行计算，计算方法按《堤

防设计规范》(GB50286-98)规定确定。考虑岸坡边竖向

堆土影响，计算成果见表1.2-6,计算结果见图1.2-3〜4。

表1.2-6抗滑稳定计算成果表

抗滑稳定系数

部位桩号施工(完建)期正常蓄水位临

临水坡水坡

下段河道岸坡0+8102.3812.163

上段河道岸坡5+3901.8711.740

4)计算成果分析

根据《水利水电工程边坡设计规范》(SL386-2007)、

《堤防工程设计规范》(GB50286-98))规定，4级建筑物正

常运用条件下［Kc］=l.15,非正常运用条件下［Kc］二1.10。计

算成果表明，河道岸坡开挖抗滑稳定安全系数均大于规范允

许最小稳定安全系数，抗滑稳定满足设计要求。

图1.2-3桩号0+810断面岸坡抗滑稳定计算成果图

图1.2-4桩号5+390断面岸坡抗滑稳定计算成果图

工程河道开挖主要工程量见表1.2-1、表1.2-2,TT湖

沿岸疏浚工程量见表1.2-3o

经统计，共开挖土方101.19万m3,硅预制块护坡0.36

万m3o

表1.2-7TT湖连通河道(下段0+000〜1+230)开挖工程

量成果表

桩号间距(m)开挖面积(m2)开挖土方(m3)

0+000256.57691.0

0+09090246.27476.3

0+18090221.06762.3

0+27090213.46341.9

0+36090168.95206.2

0+45090160.74954.7

0+54090164.05028.0

0+63090161.64871.6

0+72090176.55391.6

0+81090130.74471.9

0+90090127.63331.7

0+99090126.03658.5

1+08090121.33611.2

1+17090121.53622.7

1+23060186.54701.9

合计1230225458

表1.2-8TT湖连通河道（上段5+008〜6+450）开挖工程

量成果表

桩号间距（ID）开挖面积（m2）开挖土方（m：’）

5+0473961.42541.8

8632.

5+190143172.6

0

8010.

5+290100190.3

8

13282

5+390100281.9

.8

12681

5+490100241.8

.3

10827

5+590100201.0

.8

9221.

5+690100178.3

8

5+790100216.310580

.8

10900

5+890100221.2

,5

12243

5+990100258.6

.5

13679

6+090100271.9

,0

11588

6+190100213.4

.3

8389.

6+290100161.5

5

11736

6+390100227.2

.0

4770.

6+4708099.7

5

合计1462320893

表1.2-9TT湖连通河道(湖区段1+230〜5+008)清淤工

程量成果表

桩号间距(m)开挖面积(m2)开挖土方(k)

1+26030104.24360.5

1+35090104.83862.8

1+460110114.44632.6

1+55090124.33828.5

1+64090114.73354.6

1+73090112.63299.0

1+82090108.23278.0

1+91090207.24727.9

2+00090221.55046.0

2+09090118.53523.1

2+18090101.83267.9

2+280100103.03387.3

2+37090107.63274.4

2+46090117.03446.9

2+674114198.27672.3

2+779105113.64812.6

2+90012198.15200.8

2+99090101.67441.7

3+090100172.76871.3

3+190100103.05227.0

3+28999201.97951.0

3+36071248.97117.7

3+460100102.15141.0

3+56010081.85313.5

3+64080100.93006.2

3+74010097.64876.5

3+840100131.85641.0

3+940100233.411182.0

4+0309091.93866.2

4+160130144.74611.6

4+260100109.25990.6

4+385125117.24962.4

4+4759099.95580.2

4+5608589.23871.8

4+65090102.35376.6

4+77012091.24581.8

4+88011097.54324.7

5+00812868.93482.0

合计3778505544

1.3TT湖沿岸及湖体疏浚工程

工程建设范围内TT湖沿岸清淤长度约3.778km,即河道

下段入湖口（桩号1+230）〜上段出湖口（桩号5+008）,

湖体疏浚面积约1.0km2o

1.3.1纵断面设计

现状TT湖段水面分隔，淤积严重，长久以来未经综合治

理，岸线不明。同时，湖水进出不畅，蓄滞洪水功能不足。

适时地对湖体周边进行清淤疏浚，可有效地提供过水断面，

保证洪水畅泄。因此，本次设计对湖体周边进行清淤，设计

湖底高程为1.6〜1.9m。

1.3.2横断面设计

河道疏浚断面为梯形断面，湖内正常蓄水位7.6m,疏浚

底宽根据湖体周边现状条件和行洪需要，确定设计底宽控制

在60.0m,疏浚边坡为1：3,河底高程为1.6m~l.9m,两侧

与原状地面或湖底自然相接，其典型断面设计见附图及图

1.3-lo

图1.3-1河道清淤典型断面设计图

1.3.3湖体疏浚

现状TT湖主要由零散的鱼塘、水面及湿地组成，水面、

岸线不明确，与TT湖地区的建设规划不符，工程规划对整

个湖区进行疏浚，湖体高程控制在6.0m左右，正常蓄水水

深在L5ni左右，疏浚后的TT湖水面面积约LOknA湖体四

周岸坡设计坡比

1：2.5~1：3,并对岸坡进行护砌，常水位以下可采用木

桩或垒石护砌，常水位以

上采用草坡护坡。在1：1000地形图上量算，湖体疏浚土方

约300万m3o

1.4QX河疏浚工程

TT湖区域内的QX河总长2.98km,为城区各泵站的排水

通道，此段QX河一直未经治理，河道内杂草丛生，排水不

畅，本次设计拟对河道进行清淤疏浚，结合水环境治理，对

河道两侧岸坡进行护砌，并对河道两岸进行绿地建设。将此

段QX河打造成TT湖地区的绿色廊道。

1.4.1岸线选择

疏浚后的河道岸线应根据地形、地质条件，河流变迁，结

合现有建筑物位置、施工条件、工程现状以及征地拆迁等因

素综合分析确定G具体布置应遵循以下原则：①河道走向顺

直，避免急弯；②避开现有重要建筑物及保护设施；③开挖

的河道尽可能选择好的地质条件区域。

本次治理的QX河段现状走向较为顺直，仅有数个小弯，

本次设计维持现有河岸线走向，不再另选河岸线。

1.4.2河道清淤拓宽工程

(1)河道底宽确定

QX河现状河底高程1.5m〜6.0m,按照排涝过流要求计算

河道底宽为50m,因此本次设计拓宽后的河道底宽按50m控

制。

(2)河道清淤拓宽设计

QX河清淤拓宽后的河道底宽按不小于50m控制，河底高

程由1.5m。河底以上3nl采用挡墙护砌，护砌以上以1：3的

边坡连至附近地面。

1.4.3护岸及护坡设计

(1)护岸设计原则

本工程河道护岸总体设计及结构型式的选择主要依据下

列原则进行:

①因地制宜，就地取材，节省工程量，降低单位工程造价。

②根据岸线布置方案、河段所在的地理位置、重要程度、

地质、施工条件、运用和管理要求，以及生态环境等因素，

经技术经济比较后，综合确定。

③护岸型式选择，除满足自身防洪要求外，与沿河交通道

路、公共绿地建设适当结

合，提高旅游景区品味。

④与市政建设相结合，在确保防洪安全的前提下，兼顾使

用单位和有关部门的要求，开拓建设用地，注意节约土地，

提高投资效益。

⑤体现生态、人水和谐的现代河道治理理念。

(2)型式比较

考虑到河道清淤拓宽尽量少占用地，同时和现有的护岸建

筑相协调，本次设计河道护岸型式均采用直立式。对采用的

直立岸坡式挡墙型式的主要防洪墙型式进行比选如下：本次

河道治理沿河修建或改建护岸高度一般为2.0~3.0m,据类

似工程经验，选择斜式、直立式浆砌石挡墙、自嵌式碎砌块

挡墙护岸三种型式进行比较。三种挡墙的结构见图1.4-1,

每米长度主要工程量比较见表1.4-1o

由比较表可以看出，方案一开挖、回填量相对较小、投资

最省，其他两种方案投资均比较大。考虑到TT湖地区的规

划发展及生态要求，另外QX河是城市的排水通道，过流量

不大，流速也较小，设计采用方案三中自嵌式佐砌块护岸。

表1.47三种直立式挡墙方案主要工程量和投资比较表

（每延米）

单价

项目单位方案一方案二方案三

（元）

土石方开挖m34.4

10.314.310.5

3

土石方回填m6.6

6.59.87.7

3

浆砌块石m200

2.522.962.4

3

混凝土m330

1.3251.5750.2

自嵌式碎砌块挡墙m2180

3

直接投资元1029.51239.41183.0

可比投资83.06%100%91.45%

图1.47三种方案护岸结构图

（3）结构设计

自嵌式碎砌块挡墙基础采用浆砌石基础，埋深1.5m,厚

1.2m,宽2mo浆砌石基础顶设C25碎基座，厚0.3m,宽0.6m,

间距约20m分缝一道。挡墙墙背与填土之间设厚300mm砂石

反滤层，墙体通过土工格栅与墙背填土紧密连接。土工隔栅

必须采用玻璃纤维，双向抗拉强度不应小于50KN/m,土工格

栅压入挡墙块体内，并与锁块套牢，格栅必须覆土厚150mm

以上方能碾压，格栅孔径为150X150mni,反滤层与填土间设

土工布（200g/m2）一层,土工布超出反滤层宽500mmo碎挡

墙后利用清淤砂石土加培堤岸，以保护两岸低洼的农用，满足

堤岸稳定要求。

（4）稳定计算

稳定计算内容主要包括抗滑稳定、抗倾稳定、基底应力及

不均匀系数。选取最大墙高3nl的断面进行翼墙稳定计算完建

期和最高洪水位期两种工况。

①抗滑稳定计算

抗滑稳定安全系数按下式计算：

式中：L一沿挡墙基底面的抗滑稳定安全系数；

/一挡墙基底面与地基之间的摩擦系数，取f=0.5；

£G一作用在挡墙基底面上的全部竖向荷载（包括基

础底面上的扬压力在内），kN；

EH一作用在挡墙基底面上的全部水平向荷载，kN；

②抗倾覆稳定计算

抗倾覆稳定安全系数按下式计算：

式中：K0一挡墙抗倾覆稳定安全系数；

EW一对挡墙前趾的抗倾覆力矩（kN.m）；

EM”一对挡墙前趾的倾覆力矩（kN.m）o

③基础底面应力采用按下式计算：

式中：Pmax、min一挡墙基础底面应力的最大值或最小

值，kPa；

EMx、EMy一作用于建筑物基础底面以上的全部

水平向和竖向荷载对于基础底面形心轴x、y的力矩，kN・m；

Wx,Wy一基础底面对于该底面形心轴X、y的截

面矩，m3；

A一基础底面面积，m%

挡墙稳定计算成果见表1.4-2。计算成果表明，挡墙抗

滑、抗倾覆稳定安全系数以、基底应力及不均匀系数均满足

要求。

表1.4-2挡墙护岸稳定计算成果表

基底压力抗滑

水位组合不均抗倾稳

计算(kPa)稳定

匀定安全

工况安全

H上H下°max°min系数系数

系数

80.2

完建期无水无水50.351.591.422.89

6

最高水平墙平墙66.0

42.341.561.292.37

位期顶顶8

(5)护坡设计

QX河两岸地面高程IL0m左右，距直立式挡墙墙顶仍有

2.5m左右的高差，两岸边坡1：3,设计对边坡进行防护。

护坡的型式一般有以下几种：

①碎护坡：该方案施工较快，质量容易保证，防渗及抗

冲刷效果好，但和周围环境不协调且造价高。

②草皮护坡：该方案造价低，施工快，抗冲刷能力差，

但较为美观。

③块石护坡：一般能就地取材，可充分利用当地资源，

石块表面不平整，能够起到很好的消浪作用，且本身抗冲刷

能力强，维修方便，造价较低，并且能很好地适应地基变形,

但容易遭到破坏。

④浆砌（鹅卵）石框格护坡：可以利用清淤出的河道鹅

卵石为材料，做成纵横向交错的框格构架，起稳定边坡的作

用，上覆耕植土，铺草皮。

考虑护坡型式应和周围生态环境相符，兼顾工程投资，

本次设计均采用草皮护坡。

1.5桥梁工