河南某服装厂生产车间建筑设计说明

建筑设计说明

一、概况

本工程是生产车间，总建筑面积为1656m2,主厂房3层，建筑总高度12.6m,本

着适用、安全、经济、美观的原则要求，尽量满足其使用功能要求，建筑总体布局采用

L形的平面布置形式，简洁、大方、更宜满足其采光、通风以及防火等的要求。建筑采

用两跨框架作为生产车司，并根据需要布置原料、裁剪、熨整和成品等不同的功能分区，

另一端不同方向布置辅助办公用房，使得生产和办公互不干扰。主要楼梯和电梯正对门

庭，另一个楼梯设在端部，卫生间布置在主要出入口处。一到三层均设置6X7.5m柱网

大空间生产车间，一端设置3.6X5.4m办公室。立面设计中，为保持立面整洁，柱子不

外露。

二、标高

设计标高±0.000相当于绝对标高76.100mo

三、设计级别

本工程耐火等级2级，抗震设防烈度7度，抗震等级为m级。

四、墙体

本工程内隔墙与外墙都采用多孔砖墙体材料均240mm厚，部分部位如门窗洞口、

烟道、通气道、女儿墙等采用粘土砖。

五、表面作法

楼面、地面以及卫生间均铺地板砖，外墙表面水刷石，内墙采用涂料粉刷。

六、表示单位

标高以m为单位，其余以mm为单位。

七、门窗做法

各生产车间、办公室、楼梯间均采用木门，主要出入口采用大玻璃弹簧门，各处窗

均采用铝合金推拉窗。

八、防潮层做法

防潮层采用2()厚1：2水泥砂浆加3%防水剂，设墙身-0.060m处。

结构设计说明

一、结构方案选择

本结构采用框架结构体系作为承重结构体系。其具有大空间便于布置。屋盖体系采

用全部现浇混凝土结构以提高抗震性和整体性。

二、框架部分

主柱网6X7.5m,附柱网3.6X5.4m,附走廊2.1m柱距。柱采用相同截面400X

500mm,框架主梁采用统一截面550X250mm,次梁采用200义500mm。框架梁柱都选

用C30混凝土，受力钢筋采用II级钢，箍筋采用I级钢，板采用C20级混凝土，受力筋

I级钢筋，板厚100mm。

三、基础

基础采用柱下阶梯型全现浇独立基础。基础埋深2.3m,边柱基础底板宽2.3m长

2.3m,中柱基础底板3X3m。基顶标高距离室外标高0.5m,持力层选在第三层粉土上。

底层埋深6m,地基承戮力180kpa,不考虑地卜.水的影响。基础采用C25级混凝土，受

力钢筋采用H级钢筋，箍筋采用I级钢筋。基础垫层采用CH)素混凝土，厚l()()mm°

四、楼梯

楼梯选用全现浇式板式楼梯，楼梯间宽3.9m,长7.5m,采用C20级混凝土，踏步

板底层厚140mm,标准层板厚130mm,其配筋以及平台板配筋见结构施工图。

五、雨蓬

雨蓬按悬臂构件计算，采用C20级混凝土，板受力钢筋采用I级钢筋。

结构计算书

一、结构方案选择：

本建筑为厂房建筑，要求较大的柱距和宽敞的平面空间，故选用框架结构。承重方

案采用横向承重方案，这时房屋结构刚度大整体性强，适用于该7度地震区。同时为施

工方便起见，本结构框架施工采用全现浇方案，可保证框架整体性能。框架节点方案为

纵、横向节点均为刚性节点，形成纵、横双向框架，保证两个方向均有可靠的抗震能力。

二、结构平面布置

1、柱网布置见图io

三、框架计算

1、选取计算单元：见图2。

唠2

o

o

m

一

一

o

o

i_n

-------[)-------

30003000

⑤

图2框架计算单元

选择轴线⑤所在的一槁框架为计算单元，两边各取柱距的一半即l/2X6=3m作为

该根框架承力范围。

2、计算简图的确定

确定基础顶面标高一0.50()m,底层标高取基础顶面到一层屋盖顶面之间的距离，对

于其他层H取上下两层屋盖顶面之间的距离H=3.9m,由于室内外高差为450mm,所

图3框架轴线尺寸图

3、初选截面尺寸

(1)梁截面尺寸:/=6000mm,hb=(1/8-1/12)/=(750〜500)mm

取/??,=550mm

bb=(1/2〜1/3)加=(275〜183)mm取历,=250mm

框架梁的截面尺寸为250X550mm,采用C”级混凝土。

次梁：/=7500m,h=(1/12-1/16)/=(469〜625)mm,

取〃=500mm

b=(1/2〜1/3)〃=(250~166)mm,取b=200mm。采用C.级混凝土。

(2)柱截面尺寸：柱也采用C25级混凝土，/-=12.5N/mm2

・・,建筑高度H〈35m,・,.该框架结构的抗震等级为IH级。

•・•轴压比限值[川=0.9,・"=N//；A=W[n]=0.9,所以取心=500mm,"=400mm,

带入上式〃=0.82<[〃]=0.9。满足要求。

(3)板的尺寸：采用C25级混凝土。儿=(1/45〜1/50)3000

取〃$=100mm。

4、梁柱线刚度

梁截面惯性矩/=—=0.25X0.5X0.5X0.5/12=2.6X103/«4,

12

柱截面惯性矩I=—=0.4X().5X().5X().5/12=4.2X103/n4，

12

37

边梁ih=EI/l=2.6X10E/7500=3.3X10-E

37

2〜3层柱ic=EI/H=4.2X10-E/3900=10.77XIOE

底层柱)=臼〃7=4.2X10-3E/4850=8.6XIO7E

梁柱线刚度比见图4。其中取边梁的惯性矩为1。

11

333333

11

333333

11

2.62.62.6

75007500

15000

；a

QD%

图4梁、柱相对刚度图

5、荷载以及内力计算

(1)荷载的传递

荷载的传递路径如图5示，单向板从中间分两边各一半到纵向框架梁上，双向板

则分成三角形与梯形荷载向框架梁上传递，靠近框架梁梁侧的梯形荷载以线荷载的形式

作用于框架梁，远离框架梁的梯形荷载传到次梁，由次梁传到纵向框架梁上一个集中力,

而后该力与三角形荷载又作用于框架柱上一个集中力。

(2)恒载以及内力计算

屋面荷载：屋面做法选用98ZJ001屋3,面荷载为2.75KN/H12

屋面板重0.1X25=2.5KN/n?

主梁自重0.25X().55X25=3.44KN/m

，作用于AC梁上的均布荷载为3.44KN/m,

梯形荷载g人心人=5.25><3=15.75KN/m

女儿墙(240厚粘土砖单面粉刷一面面砖)

(4.9+0.5)X0.9X7.5=36.45KN

双向板内梯形面积(3+7.5)X3/2X1/2=7.88m?

双向板内三角形面积3X3/2X1/2=2.25n?

次梁自重0.2义0.5X25X7.5/2=9.38KN

梯形板重7.88/2X5.25X2=41.37KN

三角形板重2.25X5.25X2=23.63KN

框架梁重3.44X7.5=25.8KN

，作用于A柱上的集中力为PA3k=141KN

由于墙体处于柱的外边缘：在A处Pk引起的偏心矩为

M=0.08X140.6=11.25KN•m

次梁自重0.2X0.5X25X7.5/2=9.38KN

梯形板自重7.88X5.25X2=82.74KN

三角形板自重2.25X5.25X2=23.63KN

框架梁自重3.44X7.5=25.8KN

・・・作用于框架C柱顶的集中力Pc3k=142KN该处无偏心，故M=0

由于结构对称布置，荷载也是对称的，E柱的荷载大小与A柱相等。

楼面荷载：楼面做法选用98ZJ001楼10,面荷载为0.7KN/m2

楼面板重feX25=0.1X25=2.5KN/m2

主梁自重0.25X0.55义25=3.44KN/m

次梁自重0.2X0.5X25=2.5KN/m

・•・作用于AC跨的均布荷载gAa=3.44X3=10.32KN/m

梯形线荷载gAC=3.2X3=9.6KN/m

三角形板重3.2X2.25X2=14.4KN

梯形板重3.2X7.88/2X2=25.22KN

次梁梁重2.5X7.5X2/4=9.38KN

框架梁重3.44X7.5=25.8KN

外墙自重（单面粉刷一面面彼，扣除门窗洞口重）

5.4X0.24X（7.5X3.9-1.5X2.1X2）=26.99KN

以上共计：101.79KN，在柱端产生的偏心矩M=10L79X0.08=8.14KN-m

・・・作用于A点处的集中力大小为

PAK=IOI.79+0.4X0.5X25X3.9（加柱自重）=121KN

三角形板重3.2X2.25X2=14.4KN

梯形板重3.2X7.88X2=50.44KN

次梁自重2.5X7.5X2/4=9.38KN

框架梁重3.44X7.5=25.8KN

框架柱重（含侧面抹灰）

0.4X0.5X25X3.9+0.2X（0.410.5X2）X3.9=20.59KN

，作用于C柱上的集中力大小为P<k=121KN

恒载作用下框架的受荷简图如图6所示。

图6恒载作用下框架受荷图

恒载内力计算

框架结构在竖向荷载作用下的内力计算按分层法计算，即各层独立承担竖向荷载,

结点处转化为固定端。分层计算得到的梁的弯矩即是最后弯矩，柱因同时属于上、下两

层，所以每一柱的弯矩由上、下两层计算所得弯剧叠加得到，分层计算结果，刚结点上

的弯矩不平衡，误差较大时，对不平衡弯矩再进行一次分配。

考虑除底层柱外，其他各层在分层计算时上、下柱的远端都存在一定的转角，这与

计算简图上、下柱的远端固定端有一定的误差，为了改善这一点可将上层各柱的线刚度

乘以折减系数0.9,传递系数由1/2改为1/3。

分层法假定忽略侧移变形的影响，用力矩分配法进行计算，忽略每层梁的竖向荷载

对其他层的影响。

下图7为梁柱相对刚度调整后的图。

图8中梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，求固端弯矩时可直接根据图示荷载

计算，也可根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载化为等效均布荷载，等效均布

荷载的计算公式为：

a=l.5/7.5=0.24=（1—2优+"）P=0.93P

A3c3=0.93XI5.75=14.65KN/m

q八c=0.93X10.32=9.60KN/m

图7竖向荷载下梁柱线刚度调整值

IIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIIII

图8分层法计算简图

顶层内力计算（采用弯矩分配）：

结点A?处：SA3c3=4i=4X1=4SA3A2=4i=4X2.97=11.88£Si=15.88

分配系数：//A3C3=4/15.««=0.252//A3A2=IL88/15.8S=0.748

A3处固端弯矩卜晟3=一必一=一同657.5=-68.67KN•m

1212

A3处集中力偶为11.25KN-m

结点C3处：ScA3=4i=4X1=4Sc3E3=4i=4义1=4

ScM2=4i=4X2.97=11.88ESi=19.88

分配系数：/•/C3A3=0.201RC3E3=0.201"C3C2=0.o98

z//21465*752

G处固端弯矩：—一="==68.67KN-m

1212

2

al1i465*75

Md--=-=-68.67KN-m

1212

标准层内力计算：

结点A?处：SA2c2=4i=4X1=4SA2Al=4i=4X2.97=11.88

SA2A3=4i=4X2.97=11.88LS-27.76

分配系数：//A2C2=0.1442Al=0.428"A2A3=0.428

A2处固端弯矩M2c2=——=—=-45KN•m

1212

A2处集中力偶8.14KN-m

结点C2处：Sc2A2=4i=4X1=4Sc2E2=4i=4X1=4

Sc2«=4i=4X2.97=11.88Sf2C1=4i=4X2.97=11.88

ESi=31.76

分配系数：/LlC2A2=0«126jLlC2£2=0.126

〃C2C3=O.3747/ezo=0.374

96*752

C3处固端弯矩：MC"2=—=-...:—=45KN•m

1212

“9.6*7.52(“r

Mc%=---=-...............=-45KN•m

1212

底层内力计算：

=

结点A1处：SAici=4i—4X1—4SAM24i—4X2.97—11.88

S,u/,o=4i=4X2.34=9.36£S,=25.24

分配系数：f-LA1CI=O.158jLlA1A2=O.471JLlAlA0=0.371

A】处固端弯矩小=一*=一2答=T5K”m

A处集中力偶&14KN・m

结点G处：SCIAI=4i=4X1=4Senn=4i=4X1=4

Sclc2=4i=4X2.97=11.88SclCx)=4i=4X2.34=9.36

ESi=29.24

==

分配系数：＜：IAI0.137jnCIEI0.137

4cle2=0.406〃cia)=0.320

o6*752

G处固端弯也-=^=F-=45KN・m

图9恒载作用下框架弯矩图（单位：KN）

根据平衡条件可将该框架在恒载作用下的剪力求得：

对A点求矩可得QCAQc+gl+g（1+1/2）/2二QAB

柱子所受剪力Q=-（M顶+M底）/I1-—柱高

恒载下框架剪力如图1。所示。

恒载作用下柱轴力计算：

每根柱子承受两端梁剪力之和，该处集中力及上层传来的轴力。恒载作用下框架的

轴力图如图11所示。

图11恒载作用下框架轴力图（单位：KN）

（3）活载以及内力计算

2

查《荷载规范》楼面活载Pk=4KN/m

22

走廊活载Pk=l.5KN/m上人屋面活载Pk=l.5KN/m

屋面荷载AC跨梁承受的线荷载to=1.5X3.75=5.63KN/m

CE跨与AC跨相同。

三隹形板活载2.25X1.5X2=6.75KN

梯形板活载7.88/2XI.5X2=11.82KN

・•・作用于A柱上的集中力为PA3k=6.75+11.82=18.57KN

在A处产生的偏心矩为18.57X0.08=1.5KN-m

.••作用于C柱处的集中力为6.75X2+11.82X2=37.14KN

CE跨承受的荷载与AC跨相同。

图12活荷作用下框架受荷图

楼面荷载：AC跨承受的线荷载4X3=12KN/m

A处集中力4X(2.25+7.88)X2=81.04KN

偏心矩M=81.04X0.08=6.48KN・m

三角形板上活载标准值4X2.25X2=18KN

梯形板上活载标准值4X7.88X2=63.04KN

・•・作用于C处的集中力为PCk=18+63.04=81KN

CE跨与AC跨受荷相同。

，活荷载作用下框架的受荷简图如图12所示。

活载内力计算

活载内力计算同样采用分层法，用分层法得到各层框架的内力，然后叠加，不平衡

弯矩再进行分配，梁柱线刚度比仍采用图11竖向荷载作用下的梁柱相对线刚度调整值。

活载作用在梁上时，在AC跨是梯形荷载，在CE跨同样，故当AC、CE跨全部作用

有活载时就为最不利活载布置，所以活载内力计算只考虑该种最不利布置活载下框架的

内力。

作用在AC、CE跨二的梯形线荷载qk=5.63KN/nb采用与恒载时同样的等效处理，

将转化为均布荷载，q\=O.93X5.63=5.24KN/m,qk=0.93X12=11.16KN/DI0

顶层内力计算：

结点A3处：SA3C3=4i=4X1=4SA3A2=4i=4X2.97=11.88ESi=15.88

分配系数：4A3c3=4/15.88=0.252〃A3A2=11.88/15.88=0.748

〃产524*7千

A?处固端弯矩M=——=——........:—=—24.56KN•m

A3C31212

A3处集中力偶为1.49KN・m

结点C,处：Sc3A3=4i=4X1=4SC3E3=4i=4X1=4

SC3c2=4i=4X2.97=11.88£Si=19.88

分配系数：c3A3=0.201JUC3E3=0.201JUC3C2=0.598

C,处固端弯矩：M=%=F-=24.56KN・m

al2524*752

Mc3i-=--=----------—=-24.56KN•in

31212

标准层内力计算：

结点A?处：SA2c2=4i=4X1=4SA2Ai=4i=4*2.97=1L88

SA2A3=4i=4X2.97=11.88ES.=27.76

分配系数：//A2C2—0.144//A2A1—0.428//A2A3=0.428

A处固端弯矩M2c2=一《=一=-52.3IKN・m

1212

A2处集中力偶6.48KN-m

结点G处：S⑵2=4i=4Xl=4Sc2E2=4i=4X1=4

Sc2C3=4i=4X2.97=11.88S<2ci=4i=4X2.97=11.88

ESi=31.76

分配系数：//C2A2=0.126（J,C2E2=0.126

〃c2c3=0.374//c2ci=0.374

C3处固端弯矩：-=犯-="」675=52.31KN・m

1212

MC2F,2=---=---------------------=-52.31KN•m

1212

底层内力计算：

结点A1处：S.g=4i=4Xl=4SA1A2=4i=4X2.97=11.88

S,u/,o=4i=4X2.34=9.36£Si=25.24

=

分配系数：//AICI0.158//.\IA2=0.471//AIAO=O.371

A.处固端弯矩MAlci=-"=一=-52.31KN-m

1212

A1处集中力偶6.48KN-m

结点G处：SciA1=4i=4X1=4S（：iEi=4i=4X1=4

SclC2=4i=4X2.97=11.88Sc@=4i=4X2.34=9.36

£Si=29.24

=

分配系数："<UAI=0.137//CIEI0.137

/J（：ic2=0.406fj.cico=0.320

2ii16*752

G处固端弯矩：向用="=°=52.31KN-m

1212

12

HqlH.16*7.5"

MCIEI=---=----------------------=-52.31KN•m

1212

将各层的弯矩进行叠加，然后将叠加后各结点处不平衡的弯矩再按分配系数分配一

次，得到活载作用下框架的弯矩图如图13所示。

梁上剪力与柱上剪力的计算方法和恒载作用下时的计算方法相同。活载作用下框架

的剪力图、轴力图如图14、15所示。

图15活载作用下框架的轴力图

(3)地震作用以及内力计算

(a)重力荷载代表值

取结构荷构配件自重标准值荷各可变荷载组合值之和。取上下楼层各半得重力荷

载。

顶层：恒载楼板自重0.1X25X6X15=225KN

屋面做法重2.75X6X15=247.5KN

主梁自重〔扣除100厚板高)

(0.55-0.1)X25X0.25X(18-0.4X2)=48.38KN

次梁0.2X0.5X25X7.5X2=37.5KN

框架柱(包括侧面抹灰)

0.4X0.5X25X3.9X3+0.2X(0.4+0.5X2)X3.9X3=61.77KN

墙(上半层)：外墙(窗占整个墙的面积最大，应将洞口重量扣除，以窗的重量

代替)

5.4X0.24X[7.5X(1.95-0.55)-1.5X2.1X2]+0.35X2.4X1.15X2=6.87KN

以上共计：627.02KN

女儿墙重（240厚粘土砖）5.4X0.9X6X0.24=6.7KN

包含女儿堵时重力荷载之和：g3=627.02+6.7=633.72KN

顶层根据气象资料基本雪压S。=0.25KN/〃/

屋面雪载S=S0X7.5X15=0.25X112.5=28.13/T/V

・

••顶层的重力荷载代表值GS=^8+0.5S=633.72+0.5X28.13=647.78KN

标准层：楼板重0.1X25X6X15=225KN

楼面做法重0.7X6X15=63KN

主梁自重（0.55—0.1）X25X0.25X（15-0.55X2）=39.09KN

次梁0.2X0.5X25X6=15KN

框架柱61.77KN

墙：外墙（同样扣除洞口重）：

5.4X0.24X[7.5X（1.95-0.55）-1.5X2.1X2]+0.35X2.4X1.15X2=6.87KN

共计：410.73KN

楼面活载：4X6X15=360KN

，标准层的重力荷载代表值5=恒+0.5活=410.73+0.5X360=590.73KN

底层：恒载：楼板重、楼面做法重同标准层：288KN

主梁自重同标准层：39.09KN

次梁重同标准层I5KN

柱自重：61.77/3.9X4.85=76.82KN

墙：外墙：6.87/3.9X4.85=8.54KN

共计：427.45KN

楼面活我同标准层：4X6X15=360KN

，底层的重力荷载代表值：Q=恒+0.5g=427.45+0.5X360=607.45KN

（b）各层D值计算:

框架梁刚度计算

惯性矩

截面跨度

梁

（m）（m）/=史面）

12

屋顶梁0.25X0.5563.47X10-3

楼层梁0.25X0.5563.47X103

其中梁采用。25级混凝土E=2.8X]07KN/m

框架柱计算（边栏）

惯性矩线刚度生值层）

截面层高提（一般层）

12二搭

层号(mX(mK=a=D

3生（一般层）K+0.5//口、22

,bh.EI-----（底层）HH

m))/=-----le=

12~H2b2+K

2~30.4X0.53.94.17X10”2.99X10'0.3030.1320.7893103.64

底层0.4X0.54.854.17X1032.41X10'0.3850.3710.5104562.15

框架中柱计算

惯性矩线刚度区值层）

截面层高为一般层）

12

层号(mX(mK=

叁（一般层）K+05,~曰、万2

,而.E1底层）H

m))1=------""万2+J

1221r

2~30.4X0.53.94.17X1032.99X1010.6060.2320.7895485.57

底层0.4X0.54.854.17X10'32.41X10'0.7690.4580.5105634.48

楼层侧移总刚度

D

层号

边柱中柱ED

2〜33103.645485.578589.21

底层4562.155634.4810196.63

框架刚度的计算采用D值法，。为节点转动影响系数。

（c）基本周期的计算

采用能量法计算基本周期，用各质点重力荷载代表值水平作用载相应质点上所产

生的位移为第一振型，这种假定的振型曲线满足体系的约束条件，并大致接近基本振型,

则所得的基本周期是足够精确的。

约束基本周期采用公式7=2%.々——

恪GA

WT一考虑非承重墙体影响的折减系数，框架结构取0.6o

各楼层假想侧移计算见下表：

楼层假想位移

楼层荷载楼层剪力层间位移楼层位移

层号楼层刚度

(KN)(KN)(m)(m)

3647.78647.788589.210.07540.4006

2590.731238.518589.210.14420.3252

1607.451845.9610196.630.18100.1810

匕''……647.78*0.40062+590.73*0.32522+607.45*0.18102

T=2I//-------=2义0.6X.---------------------------------------------------------------------

TV力G△V647.78*0.4006+590.73*0.3252+607.45*0.1810

=0.83

(d)水平地震作用的计算

由于木框架结构高度不超过40m,以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均

匀，所以水平地震作用标准值的计算采用底部剪力法。假定：地震反应以基本振型为主，

基本振型为倒三角形的直线分布。木地区抗震设防烈度7度，查得地震影响系数%出=

0.08

场地类别按H类考虑，近震情况下得特征周期7；=0.3s

•・・T>T・・・a=(二产q皿=(―)09X0.08=0.032

gTnux0.83

・・・7；=0.63>1.4[

顶部附加地震作用系数：=0.087；+0.01=0.08X0.63+0.01=0.604

Gq=g取〃=0.85

・•・等效总重力荷载G“,=0.85X(647.78+590.73+607.45)

Gq=1569.066KN

，结构总水平地震作用标准值FEK=a&q=0.032X1569.066=50.21KN

顶部附加地震作用=5"外K=0.604X50.21=30.33KN

•・•顶部女儿墙的地震作用效应扩大3・・・计算时将女儿墙分离开计算

咫此=6.7X13.55+627.02X12.65+410.73X8.75+607.45X4.85

=14562.608KN

=50.21X(1-0.604)=19.88KN

根据底部剪力法的基本公式耳=钾」七屋1-心)得各层水平地震作用标准值：

ZG"

回

心档=6.7X13.55/14562.608X19.88=0.12KN

丹=627.02X12.65/14562.608X19.884-AFn=41.16KN

F2=410.73X8.75/14562.608X19.88=4.91KN

F,=607.45X4.85/14562.608X19.88=4.02KN

女儿墙的地震作用效应扩大3倍，即九=七儿墙*3=0.12*3=().36但扩大部分的地震

作用效应不往下传递，则楼层地震剪力标准值见图I6o

30J5螂

蚂

图16楼层剪力标准值及水平地震作用标准值

(e)侧移计算(多遇地震作用下的变形验算)

结构变形考虑为总体剪切变形，方法采用D值法。

层间侧移△勺=2%总侧移〃=5；A勺

//=1

层间弹性位移角

楼层剪力标准值层间位移

层号楼层刚度△u/H

(KN)△u

335.68589.210.00411/951

240.518589.210.00471/830

144.5310196.630.00441/1102

框架结构砌体填充墙[△u/H]=l/450,由上表可JL均满足要求。

u/H=Eu,/H=O.0132/12.65=1/958<1/550

・•・水平地震作用下的侧移满足要求。

地震力计算

地震作用仍是水平作用，其内力计算采用D值法。D值法即修正了的或者说改进了的反

弯点法，基本假定是：a、将水平荷载化为节点荷载，b、认为在各柱的剪力分配时，按

各柱的刚度进行分配。二者的不同之处是D值法将柱子的刚度进行了修正乘以了考虑结

构转动影响系数2，与反弯点法只适用于梁的线刚度远大于柱的线刚度的情况相比，适

用范围更广，结果相应更合理，同时D值法还考虑了反弯点的修正，反弯点法认为除底

层外，各层柱受力后的上下端将产生相同转角，反弯点在柱的中点，底层柱的反弯点在

柱高2/3处。D值法考虑了反弯点的高度受柱上梁和下梁刚度影响外，还受上、下层高

度变化，这种影响通过大同的系数，对反弯点进行修正，即5=+为+')〃，义一一

标准的反弯点高度比，对于风荷载较小，将按均布水平荷载作用下查表求得小。对于地

震荷载将按倒三角形荷载下各层柱查表得y”y”丫2,丫3则通过各层的k与四，a2,四

查表得到。/=&+，%+/底层不考虑/即w的修正。%=%

考虑高度变化的修正。力最高层不考虑修正，y,最下层不考虑修正

计算步骤：①将各层柱剪力按柱刚度分配到各柱上修=/上

②确定反弯点高度

③求柱端弯矩M：=%(/?”一亍)此=匕3

④梁端弯矩：边跨

中跨M左左+公

各楼层地震作用标准值单位：KN

层号321

V35.9640.5144.53

各层地震剪力在各柱上的分配

层号剪力（KN）柱子编号

V,=35.96AAC3c2E3E2ED

3

D值KN/m3103.645485.573103.6411692.85

层0.2650.4700.265

ED

%=铝

9.5316.909.53

V2=40.51A,AC2cl我2居ED

2D值KN/m3103.645485.573103.6411692.85

层0.2650.4700.265

%=且匕10.7419.0310.74

yED3

=44.53A4GGERID

1D值KN/m4562.155634.484562.1514758.78

Dj

层0.3090.3820.309

ED

匕=旦匕13.7617.0113.76

yZD

边柱计算表

匕下

层高M“上

层y

(mK先%)?i%必%%h-y

号(KN(KN-in

)(m)(KN・m)

))

2.92

33.99.530.3030.251000100.975

5

23.910.740.3030.4510101.50-0.051.562.34

14.8513.760.3850.5100.66-0.05002.182.67

中柱计算表

叫M上

层层高匕y

K>0«为%*h-y

号(01)2(KN-m(KN・m

(KN)(m)

))

33.916.900.6060.251000100.9752.925

23.919.030.6060.4510101.50-0.051.562.34

14.8517.010.7690.5100.66-0.05002.182.67

(4)风荷载计算

2

根据本工程的气象资料，wo=O.4KN/m,本工程3层，不属于高层建筑，基本风压

2

不用扩大，此二0.4KN/mo

经查阅《荷载规范》，本建筑从=0.8+0.5=1.3

本工程位于郑州市西郊，确定地面粗糙程度类别C类。

・•・风压高度变化系数上经查表得：

离地

面高4.88.411.815.619.222.826.431.2

度z

0.540.660.760.850.920.991.051.13

将女儿墙归入最高层计算。

本工程从室外地坪至檐口高度H=12.6m,H/B<1.5,可按多层框架取民=1.(),根据

则有如=1.0X1.3X0.54X0.4=0.28KN/m2

%=1.0X1.3X0.64X0.4=0.33KN/m2

%=1.0X1.3X0.76X0.4=0.40KN/m2

每层风压分别乘以计算单兀宽度得风载作用在建筑上的线荷载纵=7.5X稣

层号123

稣0.280.330.40

2.12.483.0

风荷载作用下得框架受荷图如图18所示。

图18风荷载作用下框架受荷图

将线形分布的风荷载转化为水平集中力作用于楼层标高处。

&*=3.0乂(0.9+3.9/2)=8.55KN

F32k=3.0X1.95+2.48X1.95=10.69KN

F(M=2.48X1.95+2.1X2.43=9.94KN