人货电梯卸料平台专项方案

暨阳欧雅城二期2#楼

人货电梯卸料平台

专

项

施

X

方

素

编制人：职务：编制时间：年月

3

审核人：职务:审核时间:年月

0

审批人：职务：审批时间：年月曰

编制单位：江西昌厦建设工程集团企业

施工方案报审表

工程名称暨阳欧雅城二期2#楼

致：江西省赣州市昌顺建设监理企业（监理单位）

我方已根据施工协议日勺有关规定完毕了暨阳欧雅城二期2#楼人货电梯

卸料平台专题施工方案日勺编制，并经我单位上级技术负责人审查同意，请

予以审查。

附《人货电梯卸料平台专题施工方案》全文

承包单位（S）江西昌厦建设工程集团企业

项目经理________________________

日期________________________

专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师________________________

0期________________________

总监理工程师审核意见：

项目监理机构江西昌厦建设工程集团企业

总监理工程师_________________________

日期_________________________

8.1目的8

8.2应急领导小组8

8.3应急领导小组职责......................................8

8.4应急反应预案..........................................9

8.5应急培训和演习10

9、卸料平台计算书10

10、附图一：欧雅城二期2#楼卸料平台平面图、立面图

23

附图二：欧雅城二期2#楼卸料平台节点大样图24

欧雅城二期2#楼

人货电梯卸料平台专题施工方案

一、编制根据

1.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)

2.《建筑施工安全检查原则》(JGJ59-99)

3.《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

4.《简要施工计算手册》(第三版)

5.《钢构造设计规范》(GB50017-2023)

6.《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)

7、《钢管脚手架扣件》(GB15831)

8、欧雅城二期2#楼工程施工图纸

二、工程概况

欧雅城二期2#楼位于中山路以西、科环路以南，总建筑面积22933肝，构

造体系为框剪构造，构造设计使用年限为50年，地下1层，地上31层,

地下室层高4m,1-3层高4.5叫4-5层高3.3m,6-31层高2.9m,总高度

97.6m。本工程由暨阳房地产开发有限企业投资建设，九江市建筑设计院

设计，江西省赣州市昌顺建设监理企业，江西昌厦建设工程集团企业施

工。

根据施工组织设计的计划拟设计一部人货电梯作为垂直运送材料的施工

机具。在与拟建工程间搭设钢管卸料平台，作为人货进出通道及此后外墙

装修架。卸料平台自成体系，不得与外架立杆相连。现对2#楼人货电梯卸

料平台编制搭设施工方案及设计计算。

三、总体布署和搭设规定

1.设计思绪

根据本工程的实际状况，2#楼12层如下卸料平台采用落地式单立杆钢

管搭设，12层以上采用分段悬挑搭设（7层一挑），落地式钢管卸料平台

日勺搭设高度为40.6m,悬挑式钢管卸料平台搭设高度为20.3m。卸料平台

平面尺寸为4200mmXI200nlm,立杆三跨纵距分别为1.8m、0.6m、1.8m,三

跨横距均为0.6m,各层日勺步距为1.9m和1m；卸料平台纵向中间设置立杆,

采用斜杆将每层平台荷载直接传递给两端的立杆；各层楼面的平台板采用

80mniX80nmi松木杨作平台而龙骨，按间距0.2m横向布置，而钉一层50厚

松木板，整个平台板应平顺及稳固，悬挑钢梁总长3米，悬挑1.5米，受

力钢丝绳每根钢梁采用1根6X19+1（4）24.5mm）钢丝绳斜拉于上层混凝

土主梁上，保险钢丝绳采用1根624.5mm钢丝绳斜拉于上层混凝土主梁上

（详见附图二）；平台面两侧设挡脚板及防护栏杆，挡脚板高180nlm,材料

为25厚松木板，用铁线绑扎在两侧立杆上；防护栏杆用@48X3.2钢管,

在0.6米和1.2米高处用直角扣件固定地立柱上；立杆离墙面及立杆离人

货电梯的距离均为0.2m；卸料平台与建筑物的拉结采用刚性连接，在各层

楼面浇筑舲时，在边梁相对应位置上预埋“48X3.2钢管将预埋铁管与内

立柱用直角扣件扣牢；详细详见计算书和施工图。

2.卸料平台材料规定

钢管采用648X3.2,用于卸料平台底部及四面架体。钢管质量规定：

口钢管表面应无裂缝，两端面平整，严禁打孔；口钢管日勺外观及力学性能应

合我国现行的有关规范规定。扣件应使用与钢管管径相配合的可锻铸铁制作

日勺扣件，其材质应符合国家现行原则《钢管脚手架扣件》(GB15831)日勺规定;

扣件应保证与钢管扣紧时接触良好；当扣件紧夹钢管时，开口处日勺最小距离

应不不小于5mm；在螺栓拧紧为矩到达65N・m时，扣件不得发生破坏，脚手

板采用50mm厚松木板，横向采用80mmX杨木作承重构件。

3.构造规定

(1)必须设置纵向、横向水平杆和立杆，三杆交汇处用直角及旋转扣

件互相紧靠连接。

(2)卸料平台与建筑物之间，必须按设计计算或规范规定设置连墙杆。

(3)卸料平台立杆底座采用150X150X8厚钢板，搭设时应将木垫板

铺平，放好底座，再将立杆放入底座内，防止不均匀或过大的沉降。

(4)平台左右立柱必须从下至上设置相连不间断的横向斜撑，增强卸料平

台的整体刚度。

(5)立杆接头除顶层顶部外，其他各层各步接头必须采用对接扣件对接连

接，立杆与大横杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两相邻立杆接头应

错位不不不小于500m,且不在同一步内，各接头中心距主节点的距离不不

小于步距日勺1/30

四、卸料平台的搭设安装

1.准备工作

(1)按照卸料平台搭设专题施工方案中有关规定，向架设和使用人进

行技术交底。

(2)对钢管、扣件、平面板等材料进行检查验收，不合格产品不得使

用。

(3)将检查合格的构配件按品种、规格分类，堆放整洁、平稳，堆放

场地不得有积水。

(4)清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。

2.卸料平台搭设施工工艺

2.1落地式卸料平台搭设施工工艺

(1)搭设次序

落地式卸料平台的搭设次序为：确定立杆位置一设置立杆垫块一逐根

树立立杆一安装大横杆一安装小横杆一安装松木一安装斜杆一设备连墙件

一铺木脚手板一架平台防护栏杆。

(2)施工工艺

口立杆：立杆选用648X3.2钢管，竖立杆应先竖里排两端头日勺立杆,

再竖中间立杆，外排立杆照里排立杆依次进行。立杆竖好后，应纵向成线,

横向成方，杆身垂直。

口大横杆：648X3.2钢管,每层六条，每条三跨。总长4.5m；小横杆:

648X3.2钢管，每层十六条，每条二跨，总长为1.5m,小横杆不直接受力

只作为整体连接构件。

□杨木：80X80板木0.2m设置

□平台板：平台板用一层50mm厚松木板。

口连墙件：连墙件的设置应与架体搭设同步。连墙件宜呈水平方向垂直

建筑物墙面，搭设连墙件的应注意控制架体向里倾斜不不小于1%,严禁向

外倾斜。

2.2悬挑式卸料平台搭设施工工艺

（1）搭设次序

落地式卸料平台的搭设次序为：安装水增悬挑钢梁一逐根树立立杆一

安装大横杆一安装小横杆一安装松木一安装斜杆一设置连墙杆一铺木脚手

板一架平台防护栏杆。

（2）施工工艺

在施工开始悬挑脚手架日勺楼层构造时留设地锚，地锚为。20光圆钢筋,

每根悬挑钢梁设置2个地锚。地锚每端锚固于校内长度不不不小于35do

口水平悬挑钢梁：16#工字钢总长3m,伸出墙面1.5m,锚固建筑物内

1.5m,设置在每排立杆底部支撑墙体，工字钢用地锚固定，空隙用木楔顶

紧。钢丝绳每根钢梁采用花蓝螺栓（OO型3.0#）,每根钢丝绳用3只钢丝

夹具。受力钢丝绳每根钢梁采用1根6X19+1（624.5mm）钢丝绳斜拉于上

层混凝土主梁；保险钢丝绳采用1根624.5mm钢丝绳斜拉于上层混凝土主梁

上（详见附图二）。

②其他工序同落地式卸料平台搭设

3.卸料平台的拆除施工工艺

3.1拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆挡脚板、平台面板、

防护栏杆、横向斜撑，而后拆从纵横水平杆、立杆等（一般的拆除次序为：

挡脚板及平台面板f防护栏杆f横向斜撑f纵横水平杆一连墙杆一立杆）。

3.2不准在上下两步同步进行拆架，做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要

先抱住立杆再拆开最终两个扣。拆除水平杆时，应先拆中间扣件，然后托住

中间，再解端头扣。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙

杆整层或数层拆除后再拆脚手架。

五、卸料平台的使用规定及维护

1.卸料平台搭设完毕后，必须通过项目负责人、专职安全员检查验收合

格方可投入使用，任何人未经同意不能拆除平台时任一构配件。

2.卸料平台上料时，须轻放堆载物，并应使堆载物均匀置在平台上,

以保证其受力均衡。

3.卸料平台容许堆载为It,不得随意超负荷使用。

4.卸料平台在使用过程中，要常常检查，保证安全可靠。六级及六级以

上大风和雨于应停止卸料平台作业，雨后作业时，应把平台上日勺积水清除

掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。

5.施工人员应严格执行《建筑安装工人安全技术操作规程》。

6.工人在平台上作时，应注意自我保护和他人的安全，防止发生碰撞、

闪失和落物。严禁在平台上嘻闹和坐在栏杆上休息。

7.每班工人上平台作业时，应先检查有无影响安全作业日勺问题存在，在排

除和处理后方可开始作业。在作业中发既有不安全的状况和迹象时，应立即

停止作业进行检查，处理后来才能恢复正常作业。

8.应注意随时清理落到平台上的材料，不得超载堆放物料，不得让物料在

平台上放置停留超过2小时。

六、卸料平台施工管理

1.各负责人职责

（1）项目负责人：负责安全生产的全面工作。

（2）外架工长：负责卸料平台搭设的所有工作，保证施工按方案执行,

并及时理解施工过程中方案的实效性。

（3）项目技术负责人：负责安全技术交底方面工作。

（4）安全员：负责安全管理方面的工作，及时纠正施工过程中存在日勺

安全隐患。

2.管理措施

为了使卸料平台指标到达预期的目的，努力减少噪音，控制多种危险

源带来的危害，到达“安全第一，防止为主”日勺目的，因此，在材料转运过

程中，控制措施如下：

（1）环境原因控制

在施工前，组织全体作业人员进行现场教育，增强全体人员防噪音扰

民的自觉意识。由班组长及工长进行监督，钢管、扳手等轻拿轻放，严禁随

手乱扔，以免导致钢管互相碰撞引起噪声。拆除后运至地面的构配件，材料

员督促班组人员及时进行检查、整修与保养，并按品种、规格堆放整洁。

(2)危险源控制

卸料平台台在材料转运中，全有诸多危险原因，针对危险涛的产生原因及

也许产生后果，项目技术负责人根据构造规模、特点进行对管理人员进行技

术交底，各管理人员再对班组作业人员进行详细的交底，并严格按照方案

监督执行；在工序施工的过程中，项目技术负责人还应联合项目负责人、安

全员进行检查，发现不符合的，由安全员下达书面的整改意见书，限期整

改。如拒不整改者，责令停工整顿。

七、卸料平台的安全措施

1.卸料平台日勺安装与拆卸必须由专业人员进行操作，必须通过三级教

育，并持证上岗。

2.卸料平台安装及拆除过程中，需有专人指挥，专人安装，其下方要

设置警戒区域，防止外人进入。作业应按规定的次序来进行，不准上下同步

作业。

3.拆下的平台板、钢管、扣件等材料，应用绳吊下，严禁往下投扔。

4.卸料平台应有载重取额牌及醒目日勺安全警示标志。

八、应急预案

(1)目日勺

为了贯彻实行“安全第一，防止为主”日勺安全方针，应根据现场环境及

施工措施等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采用对应日勺防止措施及

救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，保证发生意外事故时

能有序地应急指挥，有效地保护员工日勺生命、企业财产的安全、保护生太环

境和资源，把事故减少到最小程序，特制定本预案。

（2）应把领导小组

此危险性较大模板工程施工前应成立专门的应急领导小组且，来保证发

生意外事故时能有序地应急指挥。

明确应急领导小组由组长：邓文斌，副组长：范仲余，组员：邓定斌、

秦宪红、饶万全等构成。

（3）应急领导小组职责

1）领导各单位应急小组的培训和演习二作，提高其应变能力。

2）当施工现场发生突发事故时，负贡救险的人员、器材、车辆、通信

联络和组织指挥协调。

3）负责配置好多种应急物资和消防器材、救生设备和其他应急设备。

4）发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和持续发生,

并迅速向上级机构汇报。

5）负责组织抢险、疏散、救济及通信联络。

6）组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性大日勺施工项目应与当地

医院获得联络，做好救护准备。

（4）应急反应预案

1）事故汇报程序

事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导

应及时逐层上报，并联络报警，组织急救。

2）事故汇报

事故发生后应逐层上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安

全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产扣

失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24h内向上级主管部门作

出书面汇报。

3）现场事故应急处理

危险性较大的悬挑式卸料钢平台在安拆及作业过程中也许发生的事故

重要有：高温中暑、商空坠落、落物伤人等事故。

（A）高温中暑的应急处理

□应迅速将中暑人员移至阴凉日勺地方。解开衣服，让其平卧，头部不

要垫高。

□降温：用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以增

进散热。降温过程中必须加强护理，亲密观测体温、血压和心脏状况。当肛

温降到38。,左右时，应立即停止降温，防止虚脱。

口及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝走凉水或其他饮

料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占二分之一。

⑷及时处理呼吸循环衰竭。

□转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行急救。

（B）人身伤害事故处理

当发生如高空坠落、被高空坠物击中等而导致人身伤害时：

①向项目部汇报

口应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。

③积极进行伤员急救

口做好死亡者的善后工作，对其家眷进行抚恤。

(5)应急培训和演习

口应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进

行应急培训。

口组长按照有关预案进行分项演习，对演习效果时行评价，根据评价成

果进行完善。

□在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图,

搜集证据，保留物证。

□经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。

⑤单位领导将应急状况向现场项目部汇报组织事故的调查处理。

口在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全

管理部门。

(6)应急通信联络

碰到紧急状况要首先向项目部汇报。项目部运用或向上级部门汇

报并采用对应救援措施。

九、卸料平台的计算书

平台的水平荷载重要为人拉斗车时的水平反力，平台处在人货电梯和外

脚手架的围护中，加之自身为敞开体系，故风荷载作用影响非常小。而卸料

平台与建筑物之间设置的连墙件，及平台支撑系统中所设置日勺八字厚和剪

刀撑，足以抵御水平荷载，故本设计计算仅考虑由构造自重、运送时材料和

人员活载等垂直作用的影响。(平台日勺平面图如图1所示)

2002002002M200200?00200200200200200200200200200200200200200200

图1卸料平台日勺立面图

L平台板的计算

平台板的尺寸厚50nlm,宽200mm；按三跨持续梁计算，计算图如图2所

不O

板自重原则值：匚

均而活荷载原则值：口

静荷载设计值：匚

活荷载设计值：匚

总荷载设计值：

图2平台板的计算简图

(1)板日勺抗弯强度验算

跨中最大弯矩：

Mnax=008/〃+0.101以〃=0.08X0.072x0.22+0.101x1.4x0.22=0.006AMm

支座最大弯矩：

Mu=0-10/〃_0.177%/2=o]0X0.072x0.22-0.177x1.4x0.22=-O.OMMm

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

62

o-=Minax/VV=0.01xlO/83333=0A2xN/nun满足规定

(2)板的抗剪强度验算

Vmax=-0.60^11-0.617421=-0.60x0.072x0.2-0.617xl.4x0.2=-0.18122

T=1.5Vinax/Z>/i=1.5x0.181*103/(50*200)=0.027Mpa<[/]=14MM满足规定

(3)板的挠度验算

验算按下式验算：

卬=0.677qJ4/100E/+0.990%£4/100E/

式中：E、I分别为材料弹性模量和截面惯性矩

T=0.677x0.072x2004/(100x9000x200x503/12)+0.990xl.4x2004/(100x

9000x200x503/12)=1.0x1mm<L/250=0.80〃?加满足要求

2.木坊承载力验算

木坊按照均布荷载作用下的两跨持续梁计算，其计算简图如图3所示。

(1)荷载计算

板自重：口

木坊自重：口

施工活荷载：

总荷载:□

图3木坊计算简图

(2)木材承载力验算

查表可知；两跨持续梁的最大弯矩在跨中支座处，其最大值为：

22

A/Inax=-0.125xl.2x(0.06+0.032x0.6-0.125x1.4x1x0.6=0.068kN.m

62

b=Mmax/VV=0.068x10/(80X80/6)=6.797N，nun?<[f]=13N/，丽:满足要求

抗剪强度验算

查表可知，两跨持续梁的最大剪力在跨中支座处，其最大值为：

匕lllclA=-0.625xl.2x、(0.06+0.3，2)x0.6+0.625xL4xlxO.6=0.57左N

cr=1.5Vinax//?/7=1.5x0.57x103/(80x80)=0.13的Q<[/]=14%〃满足要求

3,纵向钢管承载力验算(采用中间的纵向钢管计算)

钢管与两边日勺立杆及中间日勺八字撑采用扣件连接，其计算可按三跨持续

梁计算，其计算简衅如下图4所示。

(1)荷载计算

纵向钢管日勺自重原则值：口

板自重原则值：口

施工活荷载：口

静载设计值：口

活载设计值：口

总荷载:

图4纵向钢管计算简图

(2)钢管日勺抗弯强度验算

经查表比较后可知，对于三跨持续梁其跨中支座日勺弯矩为最大值,

其值为：

查表可得：钢管的截面惯性矩W=5.08cm3,故有

cr=Mnax/W=。灯xIO6/(5.08x103)=54.53N/满足要求

(3)钢管日勺挠度险算

验算按下式验算：

W=0.6771L4/100E/+0.%。夕?L4/100E/

式中：E、I分别为钢管材料弹性模量和钢管截面惯性矩，查表可得：

E=2.06xlO57V/mnr7=12190Own2

卬=0.677x0.258x6004/(100x2.06x105x121900)+0.990x4.2x6004/(100x2.06)

xl(yxl21900)=0.224mm<L/150=4〃?“满足要求

4.钢管主愣与立柱及八字撑扣件抗滑承载力计算：

由规范可知，直角扣件、旋转扣件的抗滑承载力Q=8.OkN

Vmix=-0.601/—0.617%/=-0.60x0.258x0.6-0.617x4.2xO.6=-l.648W<[Q]=8kN

满足规定

P=2.675kN

5.平台原则层斜杆的受压稳定性验算

垂直荷载：口

斜杆：(A48x3.2):cos40。=0.858

N、=P/cos4(r=2.675/0.858=3.118ZN

N?=N1sin40°=3.118x0.5145=\.(MkN<[Q]=^kn图5斜杆日勺计算简图

满足安全规定

斜杆计算长度：

2=/,//=(2.02x1000)/15.8=127.848查表*=0.412

b=N(幽=3.118x1000/(0.412x489)=15.476<"]=205N/mm2

满足安全规定。

6.立杆的稳定性计算

由于卸料平台的构造已满足抗风的构造规定，故不需考虑风荷载及平面

外的稳定。

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式：

(pA

(1)荷载计算

钢管自重原则值：0.0347KN/m

每个对接扣件自重原则值：0.0132KN/个

每个对接扣件自重原则值：0.0184KN/个

每个旋转扣件自重原则值：0.0146KN/个

中间立杆在一种杆距范围内每米高高钢管脚手架需要7个直角扣件、3

个旋转扣件、1个对接扣件、钢管长度12.28m,合计0.58kN/m。

以平台两端日勺立杆中居中日勺立杆受力范围来计算：

架体构造自重原则值:0.58X(2/7)=0.166kN/m

板的自重原则值：0.05X0.6X1.2X0.6=0.216Kn/层

施工活荷载：5.0X0.6X1.2=3.6kN/M

施工活荷载只考虑同步作业层数为一层

(2)底层立杆稳定性验算

作用于底层立杆的轴心压力设计值：

N=L2X(0.166X40.6+0.216X14)+1.4X3.6X1=16.756kN

L=knh=l.155XI.5X1.9=3.292m

2=/o/i=(3.292x1030)/15.9=207.044杳表。=0.169

b=N/(例)=16b756x1000/(0.169x489)=202.76N/？<[/]=205N//加？

满足规定。

7、卸料平台立杆地基承载力计算

由构造施工图可知，卸料平台底部立杆落在地下室250厚顶板上，顶板

承载力原则值fgk=200kN/rtf,其承载力调整系数Kc=1.0；

展很X电=1X200=200kN/m2

底层立杆设150X150钢板作底座，底座下用500X500X50松木垫

板支承立杆。

A=0.5X0.5=0.25m2

P=N/A=16.756/0.25=67.024kN/m2^fg=200kN/m2满足规定

8、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架日勺水平钢梁按照带悬臂有持续梁计算。

悬壁部分受脚手架内、中、外三排立杆集口荷载P内、P中、P外的作用，

里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，卸料平台立杆排距为Ib：0.6m,内排立杆距离墙体0.2m,支

拉斜杆(绳)在悬挑梁上的支(吊)点与墙体距离为第1支撑到墙的距离为

1.5m,水平支撑梁的截面惯性矩30cll14,截面抵御矩W=14梁m3,截面积

A=26.1cm2

里外排立杆在一种杆距范围内每米高钢管脚手架需要7个直角扣件、3

个旋转扣件、1个对接扣件、钢管长度10.73m,合计0.53Kn/m。

以平台里外排的立杆中居中的立杆受力范围来计算：

架体构造自重原贝！值：0.53X(2/7)=0.151kN/m

板的自重原则值:0.05X0.6X1.2X0.3=0.10SkN/层

施工活荷载：5.0X0.3X1.2=1.8kN/层

施工活荷载只考虑同步作业层数为一层，

N里二P产L2X(0.151X20.30+0.108X7)+1.4X1.8X1=7.llkN

由立杆稳定性验算过程可知：

N产11.2X(0.166X20.3+0.216X7)+1.4X3.6X1=10.90Kn

水平钢梁自重荷载q=1.2X0.2=0.24kN/m；

悬挑卸料平台示意图

悬挑脚手架计算简图

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

15.33

工a

悬挑脚手架支撑梁剪刀图(kN)

支座反力RT1=26.04kN；

左边悬挑部分的最大支座反力Lx=26.04kN；

最右边B点支座反力RMG=26.04kN；

最大弯矩NLX=6.IkN.m；

公式：a=M/(1.05XW)+N/A；

最大应力计算式：。=6125005.1/(1.05X141000)+26041.35/26100=42.37N/im2

水平支撑梁的最大应力计算值42.37N/mm2不不小于水平支撑梁的抗压强度

设计值215N/mm2,满足规定。

9、悬挑梁的整体稳定性计算：

水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下

公式：。=Mx(eXWx)

其中4)b为均匀弯曲日勺受弯构件整体稳定系数，查《钢构造设计规范》

(GB50017-2023)附录B日勺表B.2得6b=2；

由于6b不小于0.6,查《钢构造设计规范》(GB50017-2023)附录B,得

到。b应根据如下公式进行计算替代：

公式：6b@b

计算式：4)b^0.93；

通过计算得到最大应力。=Mx/(6bXW*)=6125005.1/(0.93X141000)

=46.76N/mm2

水平钢梁日勺稳定性计算。=46.76不不小于［打二215.OOON/mml满足规定。

10、拉绳的受力计算

受拉钢绳日勺轴力Rai按照下面计算:

公式：院=R"sinq

计算式：口

按照以上公式计算得到由左至支杆轴力RUI(kN)

右各钢绳拉力分别为：

序号(从左到右)

第1点30.07

1L拉绳的最小直径选择

斜拉钢丝拉绳日勺轴力RU均取最大值进行计算，为RU=30.07kN

斜拉钢丝绳日勺破断拉力总和Pg按如下公式计算：

公式：Pg=KXRUXa

Pg一钢丝绳日勺破断拉力总和(kN)；

a一钢丝绳的破断力换算系数，根据钢丝绳构造类型查《重要用途钢丝

绳GB/T8918-2023》规范中附录A的表A1为：L214；

K一钢丝绳使用安全系数，本工程取：8o

计算式：Pg=8X30.07X1.214^292.04kN；

根据钢丝绳日勺破断拉力总和Pg查《重要用途钢丝绳GB/T8918-2023》规范

中的表923得钢丝绳直径为:24mm；

结论：经计算，钢丝绳最小直径必须不小于或等于24!皿才能满足规定。

12.钢丝绳拉绳的拉环最小直径及焊缝计算

(1)钢丝拉绳的拉环最小直径计算

钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉款的拉力N,为：

N=Ru=30.07Kn

环的最小直径计算公式：D=[NX2/(nXf)]0.5

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土构造设计规范》条[f]取

50N/mm2；

计算式:D=[30.07X103X2/(3.142X50)]0.5=19.57mm；

结论:经计算，拉环最小直径必须不小于或等于19.57mm才能满足规定。

(2)钢丝拉绳的拉环固定焊缝长度计算

钢丝拉绳日勺轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为：

N二R尸30.07Kn

角焊缝承受得竖直拉力N竖(作用力垂直于焊缝长度方向)按如下公式

计算：

公式：N竖二NX口

计算式：N竖=30.07Xsin60°-26.04kN；

角焊缝受得水平拉力N平(作用力平行于焊缝长度方向)按如下公式计

算:

公式：N平二NX口

计算式：N平=30.07X口;

角焊缝长度按如下公式计算:

公式：1W=[N竖2+N平2]/(fw2Xhc2)0.5

fw一为角焊缝的强度设计值Q235钢材取KON/mm?；

he一为角焊缝计算厚度，取拉环圆钢半径日勺0.7倍；

计算式：Iw=[(26041.352+15034.982)/(1602X6.852)]0.5^27.44mm；

结论：经计算，拉环角焊缝最小长度必须不小于或等于27.44mm才能满足规

定。

13.锚固段与楼板连接的计算：

水平钢梁与楼板压点的钢筋拉环强度计算：

水平钢梁与楼板压点日勺拉环受力R=RMG=0.28Kn；

水平钢梁与楼板压点日勺拉环强度计算公式：。=N/AW[f]

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土构造设计规范》条[f]取

50N/mm2；

根据拉环强度公式，推得最拉小直径计算公式：D=[RX2/(nXf)]0.5

计算式：D=[0.28X103X2/(3.142X50)]0.5=1.88mm；

结论：经计算，拉环最小直径必须不小于L881nm才能满足规定。

水平钢梁与楼板区点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证

两侧30cm以上搭接长度(由于锚固钢筋已经与楼板钢筋搭接，故不必计算

钢筋在楼板混凝土内日勺锚固长度)。

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