【《公铁两用大跨度斜拉桥不同主梁型式斜拉桥动力分析案例》10000字】

公铁两用大跨度斜拉桥不同主梁型式斜拉桥动力分析案例目录TOC\o"1-3"\h\u15299公铁两用大跨度斜拉桥不同主梁型式斜拉桥动力分析案例 图442所示，在罕遇地震组合下，方案三主梁跨中最大轴力位于上弦杆处为−8.16×104kN（受压）；墩顶最大轴力位于下弦杆处为−2.81×104kN。塔底最大轴力为−1.82×105kN，塔底最大剪力为6.50×104kN，塔底最大弯矩为（4）地震作用下不同设计方案内力分析不同设计方案罕遇地震作用下关键位置内力最大值如表4-13所示。表4-13罕遇地震作用下不同方案关键位置内力最大值方案关键位置轴力剪力弯矩（kN）（kN）（kN·m）方案一中跨跨中1.53E+046.84E+036.08E+04桥塔处梁1.99E+041.42E+047.90E+05塔底2.17E+051.09E+055.08E+06方案二中跨跨中7.31E+047.60E+036.48E+05桥塔处梁6.79E+045.81E+048.32E+05塔底2.74E+059.01E+044.51E+06方案三中跨跨中9.05E+03//桥塔处梁8.70E+03//塔底1.82E+056.50E+043.49E+06方案一（单层宽箱梁结构）构造相对简洁，地震作用下主梁剪力和弯矩较大，塔底剪力和弯矩最大；错层箱梁结构传力复杂，在地震作用下主梁响应内力在局部集中，公路梁截面较小而轴力较大，并且铁路梁所承担弯矩过大。如表4-13所示，地震作用下，方案三（桁架结构）主梁截面轴力由上下弦杆和纵梁共同分配，故单根弦杆轴力相对较小；方案一主梁最大轴力、剪力和弯矩皆小于方案二（错层箱梁结构）；三种设计方案中，方案三塔底剪力和弯矩最小。设置阻尼器后不同主梁方案结构响应减震率（1）粘滞阻尼器减震率阻尼器根据试算进行选择，方案一和方案二（箱型梁结构）阻尼系数C=5000kN，速度指数δ=0.4；方案三（桁架梁结构）阻尼系数C=4000kN，速度指数δ=0.4。无阻尼器结构塔底纵向位移和内力如图4-14所示，粘滞阻尼器减震率如图4-43所示。表4-14地震作用下无阻尼器结构塔底纵向位移和内力地震设计方案塔顶位移塔底剪力塔底弯矩（m）（kN）（kN·m）设计地震方案一0.612.42E+042.34E+06方案二0.622.38E+042.08E+06方案三0.802.16E+042.05E+06罕遇地震方案一2.055.71E+044.30E+06方案二1.894.77E+043.58E+06方案三2.314.53E+042.95E+06图443设计地震作用下粘滞阻尼器减震率图444罕遇地震作用下粘滞阻尼器减震率（2）横向阻尼器减震率在工程设计中除采用纵向减隔震装置外，还常常采用如E型钢阻尼器、摩擦摆支座等横向减隔震装置。为分析减隔震装置在不同方案中的作用，三种设计方案均采用E型钢阻尼器，设置于主梁与边墩或辅助墩交接位置。正常情况下E型钢阻尼支座可作为常规支座使用，在地震作用下E型钢阻尼器发挥滞回耗能的作用[115]。E型钢阻尼器在MidasCivil中进行模拟时，可以采用一般连接中的滞后系统进行模拟；通过调整非线性特性中的E型钢的初始弹性刚度k与屈服强度Fy的数值，即可得到不同参数下的E型钢减震结果。弹塑性阻尼器的恢复力模型采用图2-10所示的双线性模型模拟。图4-45E型钢阻尼器阻尼器的恢复力模型相关研究表明，E型钢阻尼器的减隔震效果与其弹性刚度k和屈服力Fy有关，两者参数根据试算结果进行取值。方案一k取值为6×104kN/m，Fy取值为3×103kN；方案二k取值为1×105kN/m，Fy取值为5×103表4-15罕遇地震作用下结构墩顶纵向相对位移和墩底内力墩梁固定E型钢阻尼器方案相对位移(cm)剪力(103弯矩(104kN·相对位移(cm)剪力(103弯矩(104kN·方案一011.2338.378.406.6123.35方案二08.8629.2815.995.8317.65方案三010.3133.9112.356.5121.76表4-15为P2墩（北岸二号墩）墩顶纵向相对位移和墩底内力，E型钢阻尼器对不同设计方案具有不同的减隔震效果。图446罕遇地震作用下横向阻尼器减震率如图4-46所示