某职业学校教学楼设计

摘要本工程为RC结构体系。构架是一种承载体系，它包括梁和柱，它们之间的刚度或关节，既能承受竖向荷载，又能承受横向荷载。依照有关规则，该课程将在所学习的基础上，依据如下原理，创造出一套行之有效的次级建设方案：1、房屋设计：根据中学所规定的施工要求，结合有关的建筑标准，结合房屋建设的基本常识，绘制平面图、视觉概念图、剖面图、房屋设计图等。2、施工选择及施工组织：应根据相关项目及施工规范，根据施工计划，对梁柱进行施工。3、设计：编制施工概算及PKPM概算，并对项目概算成果进行验证。它对先进的设计进行了全面的展现，为游戏功能提供了一个完善的结构，达到了协同和效率，更好地求解了结构过程，并用设计理念来评价计算机设计的合理性。关键词：钢筋混凝土结构；框架结构；建筑设计；结构设计目录TOC\o"1-3"\h\u78701.绪论 I绪论《井冈山大学实验教学项目批准函》（赣教函[2017]29号）和井冈山大学生命科学实验，由省议会设立的井冈山大学实验项目评估中心。井冈山大学实验教学用地、建设项目及教学用房等方面均有较大的改善，能够适应学校经营与发展的需求。在最初的建筑设计中，建筑师并没有对它的特定构造进行细致的构思，而是只关注它的自然空间组成。建筑基座的纵向与横向承载力对建筑的整体结构有很大影响。因为一个大楼是由很多大型和笨重的构件构成，所以这个构造一定要能把它的体重传递给地面。建筑工程的首要任务就是要理解所选择的体系的向下作用力和地基的承载力。为此，在方案设计时，必须对主体结构进行确定，并对主体结构进行合理布置。通过项目实施，设计人员对项目建设及运行中存在的问题有了全面的认识，并对其提出了相应的对策及计划，并将其以图纸及文档的方式加以阐述。施工部门与不同的生产及施工公司一起工作，以提供物料的基本资料。我们认为，该工程应该在合理的投入范围之内，根据预先确定的规划，稳步推进。并保证完工后的大楼能满足各种客户的需要，也能满足将来的商业需要。建筑能够按照外界的需求来发挥其结构的作用，它能够充分地反映出先进的设计，它能够为人们提供一个全面的结构功能的博弈环境，从而达到经济的和谐，使结构得到更好的发展，并能够用设计理念来评价其合理性。主要内容该项目的结构形式是钢筋混凝土框架结构。框架结构是由梁和柱组成的负载系统，这些梁和柱通过刚性或铰接接头连接以支撑垂直和水平负载。按照相关规定的要求，本次研究生项目主要利用所学知识，根据以下原则创建一个有效的二级建筑项目：1、建筑平面图：平面图、视觉概念、横截面和建筑平面图是按照高中提出的操作要求和相关建筑规范，以及住宅建筑的知识进行的。2、施工选择与组织：梁柱的施工必须按照有关工程和施工标准，按照施工方案进行。3、设计：通过建设预算和PKPM预算完成设计，并确认工程预算结果。它充分展示了先进的设计，提供了游戏功能的完整结构，实现了协调和高效，更好地解决了结构过程，并用设计理念来评估计算机设计的合理性。设计任务1、新建重点高中教学楼位于某学校院内，该学校东西长200米，南北宽120米，北邻大街，车辆人流干扰较大，北墙距大街中心不得少于50米。2、新建大楼主要是教室，层数以5—6层为宜.3、地形图如下：4、房间配置明细表如下：名称每室面积数量合计标准教室大阶梯教室电花教室语音教室微机室电教辅助室广播室图书室阅览室教学资料室物理实验室化学实验室生物实验室教研室小会议室大会议室厕所收发室电话总机室学校办公室书记室校长室教务处总务处工会办公室团委办公室学生会50～60m2150m2150m270m270m270m220～30m260m2150m260m290m290m290m230m230m2150m220m220m220m230m230m230m260m260m230m220～30m220～30m224221111111221121110～1211111111111200～1440m2300m2300m270m270m270m230m260m2150m260m2180m2180m290m2360m230m2150m2200～240m220m220m230m230m230m260m260m230m230m230m2荷载计算结构选型及结构布置结构选择：（1）基本施工设计：本大楼以23.7米为主体，地面4.5米，标高3.6米，室外-0.3米。这幢大楼一共有六楼。主要构件为浇注式骨架。(2).构造的选取：屋顶构造：以钢筋砼楼面为支座，屋顶按其承载力选用。地面构造：以钢筋砼地板为主，隔间120毫米，走道100毫米。阶梯：因为阶梯伸出的高度超过了3米，所以采用了加强的混凝土横梁。排水：更换为缠绕式外部导管。围栏：门窗的边沿使用了加强的水泥横梁和纵梁。地基横梁：采用水泥地基横梁.地基：因地基的承载力和荷载较大，故在RC柱子下需使用特种地基。结构布置屋顶和标准层的结构外观见施工图。框架主要部分的尺寸选择KJ-4轴作为计帧单位，如图3.1所图3.1框架计算单元确定框架的计算简图构筑物的横梁应与地基的上半部分相结合，构筑物的横梁与立柱的联接应牢固。在每一层柱的断面大小相同的情况下，梁间距为每一层柱的中心轴间距。基桩的高度由地基的顶点起至2。地基上的地基是负0.9米，第二层是4.5米，所以底部是5.4米高的立柱。第二层到第五层的立柱，按照每一层（也就是每一层的长度）来算，都是3.6米。为了便于运算，选取4个坐标系作为运算对象，可以得到如下的坐标系运算图，如下图3.2所示：图3.2框架计算简图框架梁柱尺寸确定及线刚度计算因为每个楼层的构架均为非固定不停车的非固定结构，所以要确定构架中梁柱的断面大小，以及构架所采用的材质，从而得到构架中各个杆件的线性刚性以及它们之间的线性刚性。混凝土强度等级：使用梁C25（Ec=28.0*103N/mm2）立柱接收C30(Ec=30.0*103N/mm2)纵横向框架梁：h===0.56m,取h=600mm；B=(~)h=(~)*600mm=200mm~300mm,取b=300mm次梁：h===0.45m,取h=500mm；b=(~)h=(~)*500mm=167mm~250mm,取b=200mm中柱：A≥==231785mm构造要求：b===0.45m,取b=500mm,建筑物位于地震要塞区域方柱较为合适。框架梁柱线刚度计算按照设计要求，将混凝土楼盖对梁的不工作时间进行了分析。（不考虑接地翼缘影响的是梁横截面的惯性矩）。横向框架梁：边跨梁：中跨梁：底层柱：其余各层柱：令此时，其他部件的相对线性刚度如下框架梁柱的相对线刚度如下图2-3所示，作为计算框架杆各端弯矩分布系数的依据。图3.3梁柱相对线刚度框架竖向荷载作用下的计算恒活载标准值计算(1)顶上保护层：20水泥砂浆0.02m厚*20kN/m3=0.40kN/m2防水涂料：SBS改性沥青0.35kN/m2保温层：60厚干涂膨胀蛭石（2%坡度）0.06m*2kN/m3=0.12kN/m3找平台：20水泥砂浆0.02米厚度*20kN/m3=0.40kN/m2施工层：120厚浇注混凝土板0.12m*25kN/m3=3.00kN/m3石灰层：10层混合砂浆厚度0.01m*17kN/m3=0.17kN/m3标准净荷值：4.44kN/m3(2)每层楼：露台下：121：2厚抛光水泥石普通水泥浆一次性粘结层18tl。1：3压平水泥砂浆水泥浆中的一次性粘结层0.65kN/m3施工层数：100厚浇注混凝土板0.10m*25kN/m3=2.5kN/m3石灰台：10厚。混合砂浆0.010m*17kN/m3=0.17kN/m2总计：3.32kN/m2（3）标准层楼面：水磨石地面：0.65kN/m2120厚钢筋混凝土板0.12m*25kN/m3=3.00kN/m210厚混合砂浆天棚抹灰0.01m*17kN/m3=0.17kN/m2恒载标准值：3.82kN/m2(4)框架梁净重：b*h=300mm*600mm横梁重量：0.3m*(0.6m-0.12m)*25kN/m3=36,kN/m石灰层：10毫米厚的混合砂浆0.01m*(0.6m-0.12m+0.3m)*2*17kN/m3=0.27kN/m总计：3.87kN/mb*h=200毫米*500毫米横梁重量：0.20m*(0.50m-0.12m)*25kN/m3=1.75kN/m石灰层：10毫米厚的混合砂浆0.01m*(0.5m-0.12m+0.20m)*2*17kN/m3=0.18kN/m总计：1.93kN/m主梁：b*h=300毫米*600毫米横梁重量：0.30m*0.6m*25kN/m3=4.5kN/m(5)框架柱净重：0.30m*0.6m*25kN/m3=4.5kN/m立柱重量：0.50m*0.50m*25kN/m3=6.25kN/m石灰涂层：混合砂浆10mm厚度0.01m*0.50m*4*17kN/m3=0.34kN/m总计：6.59kN/m(6)纵向外壁自重标准楼层：铝合金窗（顶）：（1.8m*1.2m+0.6m*0.6m）*2=5.04m25.04平方米*0.35千牛/平方米=1764千牛墙高（面积）：3.0m*6.1-5.04=13.26m218*2.4*13.26=57.28千牛岩水外壁：13.26*0.50=6.63kN内墙石膏混合物：0.34*13.26=4.50kN(1,746+57.82+6.63+4.5)/6.6=10.63kN/m总计：10.63kN/m；底表：铝窗：1,764kN墙高（面积）：（4.8-0.6-0.6）*6.1-5.04m2=16.92m20.24*18kN/m3*16.92m2=73.01kN外砌石墙：6.63kN内墙混合灰泥：4.50kN(1.764+73.01+6.63+4.50)/6.6=13.02千牛/米总计：13.02kN/m(7)纵向内壁净重：标准楼层：铝合金窗（上）：木门（面积）：墙（面积）：抹灰：合计：底层：铝合金窗：木门：抹灰：墙：合计：（8）内隔墙自重：标准层：墙：抹灰：合计：14.44底层：墙：抹灰：合计：20.04活荷载标准值计算(1)屋面和楼面荷载标准量：按《结构荷载原则》（GB50009-2010）[4]：不上人屋面：；楼面：房间内：；走廊：；（2）雪荷载：；（如果屋顶工作量和雪荷载不同，请考虑更高的量。）竖向荷载作用下框架受荷总图(1)车架轴A-B(C-D)：梯形和三角形载荷对应于板被框架梁移动时均匀分布的载荷。负载转移示意图如图2-4所示：图3.4板传荷载示意图屋顶板的负荷移动：恒载：；活载：；楼面板传荷载：恒载：；活载：；梁自重：；A～B（C～D）间框架梁均布荷载的标准值为：屋顶梁：荷载=梁重量+板传递荷载；活载＝楼面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载；活载；（1）B～C轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传活载：恒载：活载：梁自重：（2）B～C轴间框架梁均布荷载标准值为：屋面梁自重：梁自重+板载有效载荷：板转移载荷地板梁荷载：梁自重+板载活载：板传荷载(3)A轴立柱纵向集中荷载计算：顶层柱荷载：天沟自重（现浇天沟）：上柱自重=天沟自重+梁自重+楼板载荷顶层柱活载＝板传活载楼板柱标准自重=自重+梁自重+楼板载荷标准层柱活载＝板传活载基础上表面自重=基础梁自重+下外厚墙自重（4）B柱纵向集中荷载计算：上柱自重=梁自重+楼板载荷＝上柱载荷=板转移载荷楼板柱标准自重=梁自重+楼板自重+墙体自重标准层柱荷载=板传递荷载基础上表面自重=底层内纵墙自重+基础梁自重内力计算风荷载作用下的位移验算与内力计算集中风荷载标准值计算根据设计手册，我们知道了与风荷载有关的参数，并根据《建筑物从结构受力原理》GB5009-2009[5]移动屋顶梁和地板梁的集中风荷载标准值：式中，基本风压W＝0.3kN/m；--风压高度变化系数；--风荷载形状系数，根据建筑物的形状得到μ＝1.3--风振系数取1.0；--下层柱高；--上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍；B—迎风面的宽度，B＝7.2m。表4.1集中风荷载标准值0.871.01.30.33.63.67.170.811.01.30.33.63.610.010.741.01.30.33.63.69.140.741.01.30.33.63.69.140.741.01.30.33.63.69.140.741.01.30.34.54.89.71风荷载作用下的位移验算（1）横向框架的侧移刚度D计算：梁和柱的线刚度横向位移刚度见下表：风荷载作用下框架横向位移计算：框架在水平荷载作用下的夹层位移为式中V第j层的总剪力; 第j层所有柱的抗侧刚度之和;表4.2横向2-6层D值的计算构件名称＝C轴柱0.309D轴柱0.655E轴柱0.655F轴柱0.309=表4.3横向底层D值的计算构件名称C轴柱0.53011998D轴柱0.78712668E轴柱0.78712668F轴柱0.53011998＝（2）框架在风荷载作用下的横向位移计算：框架在水平荷载作用下的夹层位移如下：式中第j层的总剪力; 第j层所有柱的侧向刚度之和; 第j层的层间侧移。求出首层楼层间的横向位移值后，即可计算出各楼层横向位移峰值。点变化是所有层的层间横向移动的总和。j层侧移u＝顶层侧移u＝表4.4风荷载作用下框架侧移计算表层次/h67.177.170.000090.000025510.0117.180.000220.0000649.1426.320.000340.0000939.1435.460.000460.0001329.1444.60.000580.0001619.7154.310.001100.00023u＝=0.00279m侧滑检查：层间最大侧滑：0.00023<0.001818（满意）风荷载作用下的内力计算图表内阻采用D值法计算，步骤如下：(1)求各柱反转点处的剪力大小(2)确定每根柱子的折弯点长度(3)求柱各部分末端弯矩和梁末端弯矩。(4)求各柱的轴力和剪力是分布在第i层和第i柱中的剪力，框架柱反弯点位置，，求解过程见下面的表格。表4.5A轴框架柱反弯点位置层号63.60.8940.350000.351.2653.60.8940.400000.401.4443.60.8940.450000.451.6233.60.8940.450000.451.6223.60.8940.5000-0.03330.471.6914.81.1900.650-0.035600.612.93表4.6B轴框架柱反弯点位置层号63.63.7970.450000.451.6253.63.7970.500000.501.843.63.7970.500000.501.833.63.7970.500000.501.823.63.7970.500000.501.814.85.0550.550000.552.64C轴框架的支柱与B轴框架的支柱相同，D轴框架的支柱与A轴框架的支柱相同。风荷载作用下的内力计算(1)空载下各柱的剪力和弯矩计算：柱和框架梁各端的弯矩按下列公式计算，计算过程见表。柱中柱处的梁边柱处的梁表4.7左风荷载作用下A轴框架柱剪力和梁端弯矩层号67.1777480124170.1601.151.262.691.452.69517.1877480124170.1602.751.445.943.967.39426.3277480124170.1604.211.628.346.6412.3335.4677480124170.1605.671.6211.239.1917.87244.677480124170.1607.141.6913.6212.0822.45154.3149332119980.24313.202.9324.7138.0636.79表4.8风荷载作用下B轴框架柱剪力和梁端弯矩层号677480263210.3392.431.624.813.941.143.67577480263210.3395.821.810.4810.483.4211.00477480263210.3398.921.816.0616.066.2820.25377480263210.33912.021.821.6421.648.9328.77277480263210.33915.121.829.3929.3911.5737.29149332126680.25713.952.6430.13236.8313.5843.27（2）柱剪力：楼层剪力×柱弯矩：M＝柱剪力×h（1-y）M=柱剪力×h×y表4.9风荷载作用下框架柱轴力和梁端剪力层号梁端剪力/柱轴力/AB跨（同CD跨）BC跨A轴（同D）B轴60.553.69-0.55-3.143.1451.5911.28-2.14-9.6912.8342.7520.99-4.89-18.2431.0734.0229.92-8.91-25.956.9725.1338.87-14.04-33.7490.7117.0449.63-21.08-42.59133.3其中＝，只考虑左风荷载作用的影响。（3）风荷载作用下车架内阻示意图：弯矩图见图3.1，剪力图见图3.2，轴力图见图3.3。在右风的影响下，框架的弯曲方向、剪力和轴向力与左风相反。图4.1框架在风荷载作用下（从左向右）的M图（单位）图4.2框架在风荷载作用下（从左向右）的V图（单位）图4.3框架在风荷载作用下（从左向右）的N图（单位）框架在竖向荷载作用下的内力分析递路线对于侧隔板，它是7.2m×7.2m，因为7.2/7.2<3.0作为双向板有效。对于平均间距的板，它是7.2m×2.1m。由于7.2/2.1>3.0，仍然可以计算为单向图。恒载产生弯矩分配与传递方法：首先在对角线上每个点上填充分布因子，在对角线处填充梁端固定力矩，再通过松开结点，对角线进行不平衡力矩分布。而假定末端被设定为传输（而非滑动件末端），右侧横梁（左侧横梁）将弯曲分为左右横梁，上部横梁（下方横梁）将弯曲分为较小横梁。第一栏（全部转换系数0,5）。在使第一个电流曲线曲线运动后，产生了第二个曲线曲线。图4.4恒载作用下弯矩分配与传递（单位；）图4.5竖向恒载作用下框架M图（单位：图4.6活载作用下弯矩分配与传递（单位：）图4.7竖向活载作用下框架M图（单位：）梁弯曲时的幅度调制（由于钢筋混凝土结构具有内力分布的塑性特性，在重力幅度下梁端弯曲时的模系数为0.8；幅度模系数）弯矩在1.2之间。）表4.10恒载作用下的弯距楼层AB跨BC跨左端中间右端左端中间右端MM’MM’MM’MM’MM’MM’6-54.36-43.4951.3061.5677.7562.2-46.9-37.52-42.6-51.1246.937.525-110.98-88.7880.7796.92129.62103.7-57.72-46.18-54.25-65.157.7246.184-111.86-89.4976.5791.88130.14104.11-55.95-44.76-52.48-62.9855.9544.763-111.86-89.4976.5791.88130.14104.11-55.95-44.76-52.48-62.9855.9544.762-112.52-90.0279.7195.65130.21104.17-55.51-44.41-52.04-62.4555.5144.411-101.08-80.8686.16103.39128.75103.0-65.62-52.50-62.15-74.4565.6252.50注：1）M’为调幅后的弯距。2）弯矩符号顺时针为正表4.11活载作用下的弯距楼层AB跨BC跨左端中间右端左端中间右端MM’MM’MM’MM’MM’MM’6-6.11-4.893.774.527.085.66-3.37-2.70-3.01-3.613.372.705-22.14-17.7117.120.5226.7421.39-12.68-10.14-11.23-13.4812.6810.144-23.08-18.4616.5119.8126.9721.58-11.88-9.50-10.43-12.5211.889.503-23.08-18.4616.5119.8126.9721.58-11.88-9.5010.43-12.5211.889.502-23.08-18.5816.4319.7226.9921.59-11.84-9.47-10.39-12.4711.849.471-20.85-16.6817.7621.3126.721.36-13.87-11.10-12.42-14.9013.8711.10注：1）调幅后我的弯曲距离。2)向左显示正弯矩梁端剪力均布荷载下：V’=V—q×b/2表4.12恒载作用下梁端剪力楼层q(kN/m)L(m)ql/2ΣM/LV左V右V左’V右’AB跨梁端剪力618.117.265.23.2561.9568.4557.4263.92531.037.2111.712.59109.12114.3101.36106.54431.037.2111.712.54109.17114.25101.41106.49331.037.2111.712.54109.17114.25101.41106.49231.037.2111.712.46109.25114.17101.49106.41131.037.2111.713.84107.87115.55100.11107.79BC跨梁端剪力67.762.18.150.008.158.156.216.2156.292.16.600.006.606.605.035.0346.292.16.600.006.606.605.035.0336.292.16.600.006.606.605.035.0326.292.16.600.006.606.605.035.0316.292.16.600.006.606.605.035.03注：Ｍ就采用调幅前的值表4.13活载作用下梁端剪力层次Q(kN/m)L(m)Ql/2ΣM/LV左V右V左’V右’AB跨61.67.25.760.135.635.895.235.4956.417.22.310.641.672.950.071.3546.417.22.310.541.772.850.171.2536.417.22.310.541.772.850.171.2526.417.22.310.521.792.830.191.2316.417.22.310.811.53.12-0.11.52BC跨60.662.10.690.000.690.690.530.5352.632.12.760.002.762.762.102.1042.632.12.760.002.762.762.102.1032.632.12.760.002.762.762.102.1022.632.12.760.002.762.762.102.1012.632.12.760.002.762.762.102.10注：Ｍ就采用调幅前的值图4.8恒载作用下梁的V图（单位：）图4.9活载作用下梁的V图（单位：）架结构内力组合基于最优可行原则，得到了在各种荷载情况下，车辆框架的内力以及合并的内力。在地震作用下，将静力与动力组合，静力与动力组合，静力与动力组合，重力与地震组合等问题分别加以研究，并对多种组合作了对比分析。为了方便计算，将每一根轴心所受的内力与其他轴心所受的外力相结合。梁边缘的内力值：注：：支座边缘截面的弯矩标准值：边缘支撑部分的标准剪切量C：梁与柱中心线交点处剪力标准值，对应M。k：单位梁长均布荷载的标准值b：宽支撑梁立柱顶端控制部分位于上层梁下方，立柱下端控制部分位于下层梁上方。为简单起见，也可采用轴的内力大小，使计算出的钢量略高于要求。表5.1梁内力组合表次位置内力荷载类别竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③1.2①+1.4②1.2(①+0.5②)±1.3③6M-68.61-6.8252.9-91.88-17.65-155.19V90.156.89212.84117.83129.00M-79.37-6.9139.5-104.92-150.74-48.04V93.256.9112.84121.57132.74M-21.82-1.0725.3-27.686.06-59.72V28.052.3924.137.0166.42跨中104.56.73134.82203.65173.699.470.8112.5030.1427.92V72.6434.3126135.20141.557.393.4213.665M-67.34-31.4232.12-124.77202.11-401.40V73.4434.2759.39136.11185.90M-69.76-32.69195.42-129.48-357.37150.72V74.1434.6559.39137.48186.97M-11.9-6.12126.78-22.85146.86-182.77V21.911.92120.7442.97190.39跨中75.2634.58138.72429.5828.687.392.8512.864M67.35-31.4248.5836.86385.13-261.17V73.4734.2793.94136.14230.85M-69.75-32.69221.8-129.47-391.65185.03V74.1334.6563.94137.47192.87M11.89-6.12141.85.7194.94-173.74V21.911.92135.0542.97209.00跨中75.2624.58124.72469.7520.067.392.8212.823M-67.3-31.37284.4-124.68270.14-469.30V73.4434.2773.2136.11203.85M-69.7-32.67242.66-129.38-418.7212.22V74.1434.6573.2137.48204.92M-11.9-6.13155.14-22.86183.72-219.64V21.911.92147.7542.97225.51跨中75.3122.84122.35526.0211.447.392.6212.542M-68.26-31.83302.4-126.47292.11-494.13V73.4734.2977.84136.17209.93M-70.44-33258.03-130.73-439.77231.11V74.134.6377.84137.40210.89M-11.66-6.02164.97-22.42196.86-232.07V21.911.92157.1142.97237.68跨中74.4622.58120.96558.177.527.392.6212.541M-63.99-29.83312.72-118.55311.85-501.22V73.2134.0979.73135.58211.96M-68.22-32.54261.35-127.42-441.14238.37V74.4334.8779.73138.13213.89M-13.43-6.79167.09-25.62197.03-237.41V21.911.92159.1342.97240.30跨中77.7123.38125.99583.549.547.392.6212.54表5.2活荷载按楼层的折减系数墙,柱,基础计算截面以上的层数12～34～56～89～20＞20计算截面以上各楼层活荷载的折减系数1.00(0.90)0.850.700.650.600.55表5.3C柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③1.2①+1.4②1.2(①+0.5②)±1.3③6柱顶M85.768.5352.92114.8539.23176.83N90.156.89212.84117.8395.62129.01柱底M-55.32-17.3722.68-90.70-47.32-106.29N127.016.89212.84162.06139.855173.245柱顶M42.0919.62136.6277.98-115.33239.89N765.37144.11185.921120.20763.211246.61柱底M-42.09-19.62111.78-77.9883.03-207.59N802.23144.11185.921164.43807.451290.844柱顶M42.0919.62136.877.98-115.56240.12N934.5178.38249.861371.13903.611553.25柱底M-42.19-19.64136.8-78.12115.43-240.25N971.36178.38249.861415.36947.841597.483柱顶M41.9319.54147.677.67-129.84253.92N1103.62212.65323.061622.051031.961871.911柱底M-40.27-18.78147.6-74.62132.29-251.47N1140.48212.65323.061666.291076.191916.142柱顶M45.0521.02154.883.49-134.57267.91N1272.77246.94400.91873.041154.322196.66柱底M-50.7-23.63154.8-93.922126.22-276.26N1309.63246.94400.91917.271198.552240.891柱顶M29.2913.66157.9254.27-161.95248.64N1452.93281.03480.632136.961287.322536.95柱底M-14.86-6.94293.28-27.55359.27-403.26N1501.06281.03480.632194.711345.072594.71表5.4D柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震荷载③1.2①+1.4②1.2(①+0.5②)±1.3③6柱顶M-71.92-7.364.8-96.52-174.92-6.44N121.39.311.26158.58136.50165.78柱底M49.0313.7743.278.11123.2610.94N158.169.311.26202.81180.73210.015柱顶M-36.16-16.61172.8-66.65-278.0171.28N889.12195.41188.251340.52939.471428.92柱底M36.1716.6172.866.64278.00-171.28N925.8195.41188.251384.53983.481472.934柱顶M-36.17-16.6190.8-66.64-301.40194.68N1080.83241.98259.361635.771105.021779.35柱底M36.2416.64190.866.78301.51-194.57N1117.69241.98259.3616801149.251823.583柱顶M-36.01-16.53207-66.35-322.23215.97N1272.55288.55333.911931.031266.112134.27柱底M34.7415.9420764.00320.35-217.85N1309.41288.55333.911975.261310.342178.512柱顶M-38.73-17.77216-71.35-337.94223.66N1464.24335.1413.182226.231421.012495.28柱底M43.9221.221682.38346.22-215.38N1501.09335.1413.182270.451465.232539.501柱顶M-24.5-10.97212.44-44.76-312.15240.19N1667.51381.89492.582535.661589.792870.5柱底M12.055.52318.6622.19432.03-396.49N1715.64381.89492.582593.411647.552928.26结构截面设计混凝土强度：柱：C30，，；梁：C25，，；钢筋强度：HPB300，，HRB400，；；框架梁的截面设计正截面受弯承载力计算梁底层跨中截面下部实配上部按施工要求加固AB梁和CD梁各截面法向截面抗弯承载力计算见表：表6.1框架梁正截面配筋计算(梁AB)层计算公式支座左截面跨中截面支座右截面6-96.5885.81-89.630.0850.0750.0790.0890.0780.082498.66437.03459.443603603603-293.22146.00-1990.2570.1280.1750.3030.1370.1941697.68767.601086.973603603601-364.05183.21-224.950.3190.1610.1970.3980.1770.2222229.96991.721243.85360360360表6.2框架梁正截面配筋计算(梁BC)层计算公式支座左截面跨中截面支座右截面6-111.2772.62-111.270.0980.0640.0980.1030.0660.103577.10369.79577.103603603603-320.73-97.54-320.730.2810.0840.2810.3380.0880.2811893.78493.061893.783603603601-390-115.58-3900.3420.1010.3420.4380.1070.4382454.00599.512454.08360360360斜截面受剪承载力计算梁AB和梁BC各截面斜向部分截断能力计算见表：表6.3框架梁斜截面承载力计算构件层号631梁AB91.78145.01154.14504.26504.26504.26＜0＜00.023实配箍筋梁BC78.05317.06405.23504.26504.26504.26＜01.121.53实配箍筋注：横梁组合中设计的剪力量必须满足：框架柱的截面设计土为，纵向筋为HRB400级，箍筋为HPB300级。轴压比检查A轴：下面的列轴压比：满足要求截面尺寸复核取,因为所以符合要求法向截面抗弯能力的计算以B轴计算为例B部分(1)检查轴压比计算D轴：下极轴压比满足要求（2）截面尺寸复核取，因为所以满足要求（3）法向截面抗弯能力的计算柱的同一部分来回承受弯矩，因此使用对称钢筋。底层：从柱子的内力组合表可以看出以下内容。N＞为小偏压，选用的组合，最不利组合为：柱的计算长度因为最后每侧选用轴向压力由平面构件控制，所有钢筋都被压缩。即满意标准层次的最不利组合柱的计算长度因为最后每侧选用轴向压力由平面构件控制，所有钢筋都被压缩。即：满足要求。顶层最不利组合柱的计算长度因为属于大偏压,,近似取=503.80最后选用每侧实配4Ф20（）柱斜截面的承载力计算底层最不利组合因为剪跨比>3,取<N，所以＜根据0结构进行加固、双圈4Ф10@250标准层次的最不利组合因为剪跨比=＜,取，所以<根据构造0进行加固、双关节4Ф取得10@250上部最不利的组合因为剪跨比=＜,取＞，所以<根据构造0进行加固、双关节4Ф取得10@250基础计算作为计算示例，选择A轴和B轴列下方的独立基础。A轴柱下独立基础（A轴柱）造型选择混凝土柱子下面的独立基础，钢筋采用HRB335级。确定基础尺寸及埋置深度（1）按设计要求画出高度，查表得基础高度为，（2）有利的载荷组合，，确定基础的埋置深度d=1500mm，分体底座长度900mm，内外长度差300mm。确定地基承载力特征值假设b<3m，由于d=1.5m>0.5m，只需要对基础承载力做一次深度修正即可。根据项目工作簿可以看出，项目成本是承载基础的能力，则：确定基础的底面面积(1)先根据轴压估算基础表面积取，取长方形基础的长边和短边的比例（2）确保底座下方的面积合适验算内力组的最大基底反力及平均基底反力：（符合要求）故基底尺寸采用满足要求。基础高度验算（）混凝土基础的强度等级根据其所处环境和基础下方为混凝土垫层C10（100），因此，地基重度纵筋混凝土保护层厚度取为40。按线性插值法得因此，底座的高度满足了要求。基础底板配筋计算（1）柱边I－I截面：=配筋：20Φ16＠100，控制在5﹪范围内。（2）变阶Ⅱ-Ⅱ截面==配筋：16Φ14＠200，B轴柱下独立基础（B轴柱）造型在楼梯下选择一个独立的底座，混凝土：钢筋，使用等级HRB335。确定基础尺寸及埋置深度（1）按构造要求拟定高度，查表得基础顶面标高为，（2）不利荷载组合，，2.3确定基础安装深度d=1650mm，分体底座长度900mm，内外长度差300mm。2.4确定基础承载能力的特征值让我们假设b<3m，因为d=1.65m>0.5m，只需要对基本特性的承载能力进行深度校正。根据项目