外脚手架货物通道方案

目录

一、工程概况..................................

二、编制根据..................................

三、脚手架空中通道的构造与搭设规定.............................2

四、脚手架空中通道设的技术与安全规定...........................4

五、脚手架空中通道的拆除.......................................4

六、安全措施...................................................6

七、计算书.....................................................7

一、工程概况

万科•紫台二期为商住楼工程，位于东莞市虎门镇中心东南侧，金宁路

北侧，连升路东侧，项目地块四面临街，其中南边和西边为都市主干道，

北边、东边为小区级道路，交通条件十分便利。本工程由东莞市虎门万科

房地产有限企业投资兴建，深圳市广胜达建筑工程有限企业承建，东莞市

恒信建设工程征询有限企业监理，韶关地质工程勘察院进行基础勘察，东

莞市建设工程质量监督检查站进行质量监督。

根据施工现场平面布置及施工设计图纸，由于本工程的15、17、21

栋(三层别墅)，因受空间制约以及道路运送不便及施工成本等原因考虑，

15、17、21栋取消井架的安装，我部采用搭设空中通道H勺措施，从旁边有

安装施工电梯的14、16、20栋二、三楼搭设一条空中货品通道连接到15、

17、21栋，15、17、21栋所需的砖、砂浆均从14、16、20栋施工电梯运

上楼层，通过这条空中通道直到达15、17、21栋。

本工程空中货品通道采用落地式双排钢管支撑架搭设。脚手架搭设的最

大高度为12m。本方案就搭设最大跨度的16-17栋支撑架承载装置构造最

不利组合进行验算。其他几栋的支撑架搭设措施均相似，不再另行计算。

二、编制根据

1、《万科•紫台二期施工总平面布置图》；

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)；

3、《混凝土构造设计规范》(GB50010-2023)

4、《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)

5、本工程16、17、20、21栋日勺结施、建施图纸。

三、脚手架空中通道的构造与搭设规定

1、基本规定

用扣件式钢管搭设的支撑架空中通道是施工临时构造，它要在施工过

程中承受多种垂直和水平荷载C

2、空中支撑架通道搭设

(1)、本工程空中通道采用落地式双排钢管支撑架形式搭设，采用①

48*3.5钢管搭设，空中通道架体总长11.4米，总高12.0米，架宽2.8米,

立杆横距0.7米，纵距1.3米，立杆步距2.0米，离地200设纵横扫地杆,

共设两层货品通道，分别在16、17栋二层、三层相连，货品通道按150间

距布置100*100口勺杨条，榜条必须与小横杆所有系牢，杨条上满铺模板，

用铁钉将模板钉牢在材条上，模板上每隔200左右设置一根25宽的模板

防滑条，用铁钉将防滑条钉牢在模板上，通道里面两面全模板全封闭。空

中通道两端不得与主体外脚手架相连。

(2)、支撑架沿架体纵横向均设置剪刀撑，左右用斜杆搭成剪刀撑，

自上而下循序持续设置。斜杆用长钢管与脚手架底部成45度到60度夹

角。斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。

1-1USB

四、支撑架空中通道搭设的技术与安全规定

1、须对搭设后H勺支撑架空中通道进行全面验收，保证符合设计规定，

并确认支撑架组装牢固，具有刚度和稳定性。

2、防护栏杆用模板全封闭，同步检查模板与否安装牢固。

3、脚手板底板使用模板，模板上按间距200打上小木条，以防止斗车

打滑。

4、通道两端严禁与主体外脚手架相连。

5、通道与楼层日勺连接方式采用连墙件日勺方式连接，将预埋在楼面碎内

的钢管与通道最边缘的两根立杆连接，遵照两步两跨的原则。

建筑物与通道的拉结示意图

6、通道两端口勺端部横杆必需顶牢建筑物的墙柱，以分解通道在使用过

程中口勺水平推力。

五、支撑架空中通道的拆除

1、拆除支撑架空中通道时，应设置警戒区，并有专人负责警戒。

2、拆除支撑架空中通道前，应将支撑架空中通道上的留存材料、杂物

等清除洁净c

3、支撑架空中通道拆卸次序一般为模板一剪刀撑一牵杆一横杆一立杆,

按自上而下先装者后拆，逐渐拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不

准上下同步作业，剪刀撑应先拆中间，施工荷载不得超过3KN/nf,严禁

超载；架上严禁堆放材料物品，杂物要及时清理扣，再拆两扣，由中间操

作人员向下递补杆子。

4、拆下的杆件与零配件应按类分堆（零配件装入容器），严禁高空抛

掷。

5、拆下H勺杆件与零配件运到地面时，应及时按品种、分规格、放

整洁，妥善保管，发既有损坏时应及时维修和保养。

六、安全措施

1、搭设支撑架空中通道必须由经安全教育持岗位证的架子工承担，凡

有高血压、心脏病者不得上脚手架操作。

2、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架空中

通道，非电工不准私自拉接电线的电器位置。

3、吊运材料、脚手管等必须用专用保险吊钩，严禁单根钢丝绳起吊,

要堆放平衡，并严格控制脚手架空中通道上的施工荷载。

七、附计算书

钢管高支撑架计算书

计算参数：

模板支架搭设高度为8.0m,

立杆的纵距b=1.30m,立杆的横距1=0.70m,立杆的步距h=2.00mc

面板厚度18nlm,剪切强度抗驾强度15.ON/mif,弹性模量6000.ON/mnf。

木方60X80mm,间距300mm,剪切强度1.抗弯强度13.ON/mm」，弹性模量9000.ON/mm：。

梁顶托采用60X100mm木方。

模板自重0.30kN/m，混凝土钢筋自重25.lOkN/nf,施工活荷载4.50kN/nf。

扣件计算折减系数取1.00。

图楼板支撑架立面简图

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为048X3.0。

一、模板面板计算

面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨持续梁计算。

静荷载原则值ql=25.100X0.300X1.300+0.300X1.300=10.179kN/m

活荷载原则值q2=(2.000+2.500)X1.300=5.850kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为：

本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩■分别为：

W=130.00X1.80X1.80/6=70.20cm1；

I=130.00X1.83X1.80X1.80/12=63.18cm4；

(1)抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm，)；

M----面板I南最大弯距(N.mm)；

W面板的冷截面抵御矩;

[f]面板的J抗弯强度设计值，取15.00N/mm」：

M=0.100qlz

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100X(1.20X10.179+1.40X5.85C)X0.300X

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.184X1000X1000/70200=2.616N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[打，满足规定！

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力0=0.600X(1.20X10.179+1.4X5.850)X0.300=3.673kN

截面抗剪强度计算值T=3X3673.0/(2X1300.00CX18.000)=0.235N/m肝

截面抗剪强度设计值[T]=L40Wmnf

抗剪强度验算T<[T],满足规定！

(3)挠度计算

v=0.577qP/100EI<[v]=1/250

面板最大挠度计算值v=0.677X10.179X300«/(100X6000X631800)=0.147mm

面板的最大挠度不大于300.0/250,满足规定！

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板白垂(kN/m)：

qn=25.100X0.300X0.300=2.259kN/m

(2)模板口勺自重线荷载(kN/m)：

qi2=0.300X0.300=0.090kN/m

(3)活荷教为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到,活荷载原则值Q2=(2.500+2.000)X0.300=1.350kN/m

静荷载ql=1.20X2.259+1.20X0.090=2.819kN:/m

活荷载q2=1.40X1.350=1.890kN/m

计算单元内的木方集中力为(L890+2.819)X1.300=6.122kN

2.木方的计算

按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派日勺弯矩和.计算公

式如下:

均布荷载q=6.121/1.300=4.709kN/m

最大弯矩M=0.lql2=O.1X4.71XI.30X

最大剪力Q=0.6X1.300X4.709=3.673kN

最大支座力N=l.1X1,300X4.709=6.734kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩山分别为:

w=6.00X8.00X8.00/6=64.00cm3；

I=6.00X8.00X8.00X8.00/12=256.00cm'；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.796X10764000.0=12.43N/mm-

木方的抗弯计算强度不大于13.ON/mm2,满足规定！

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如卜.：

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3X3673/(2X60X80)=1.148N/mm2

截面抗剪强度设计值m=1.40N/mnr'

木方的抗剪强度计算满足规定！

(3)木方挠度计算

均布荷我通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.349kN/m

最大变形v=0.677X2.349X1300.07(100X9000.00X2560000.0)=1.971mm

木方的最大挠度不大于1300.0/250,满足规定！

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。

集中荷我取木方的支座力P=6.734kN

均布荷我取托梁啊自重q=0.058kN/mo

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

1<10.12

6.166.15n7.357.34

~3.383.37---------1

'------------9.600.59

]

0.590.60

I3.373.38_

7.347.35U6.156.16

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范规定采用静荷我原则值，受力图与计算成果如下:

托梁变形计算受力图

0.034

sr-------------------------------------------—

0.436

托梁变形图(mm)

通过计算得到最大弯矩

通过计算得到最大支座F=17.473kN

通过计算得到最大变形V=0.436mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩*分别为：

W=6.00X10.00X10.00/6=100.00cm1；

I=6.00X10.00X10.00X10.00/12=500.OOCIT'；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=l.092X107100000.0=10.92N/mmJ

顶托梁的抗弯计算强度不大于13.ON/mm)满足规定！

(2)顶托梁挠度计算

最大变形v=0.436mm

顶托梁的最大挠度不大于700.0/250,满足规定！

四、立杆的稳定性计算荷载原则值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载原则值包括如下内容:

(1)脚手架钢管口勺自重(kN)：

NGI=0.127X8.000-1.019kN

钢管口勺自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重原则值，设计人员可根据状况修改。

(2)模板口勺自重(kN)：

NG2=0.300X1.300X0.700=0.273kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.100X0.300X1.300X0.700=6.852kN

经计算得到，静荷载原则值NG=(NGI+NG2+NG3)=8.144kN。

2.活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷或。

经计算得到,活荷载原则值NQ=(2.500+2.000)X1.300X0.700=4.095kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

其中N立杆的轴心压力设计值，N=15.51kN

计算立杆的截面回转半径，i=L60cm；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量(抵御矩)，W=4.491cm」；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm^；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点日勺长度，a=0.30m；

h----最大步距，h=2.00m；

lo——计算长度,取2.000+2X0.300=2.600m：

2——由长细比,为2600/16=163；

。——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到0.265；

,

经计算得到(7-15506/(0.265X424)=137.863N/mm-;

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<7<[f],满足规定！

考虑风荷载时,立杆H勺稳定性计算公式为：

鲁+0吟W[力

四W

风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mu计算公式

Mu=l.4Wklalo2/8-Prlo/4

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式

P,=5X1.4WkLlo/16

其中Wk——风荷或原则值(kN/nf)；

Wk=O.300X1.200X0.240=0.086kN/m2