施工电梯基础设置方案

目录

一、编制依据.....................................................2

二、工程概况.....................................................2

三、施工电梯基础位置及设计荷载取值...............................2

四、人货电梯安装安全要求及安装前的准备工作.......................5

4.1、安装安全要求..............................................5

4.2、安装前的准备工作..........................................6

五、人货电梯安装施工.............................................6

5.1双笼电梯参数要求..........................................6

5.2附墙要求...................................................7

5.3安装步骤及要求.............................................7

六、平台脚手架、施工通道........................................12

6.1平台脚手架................................................12

6.2人货梯平台（落地）扣件钢管脚手架计算书.......................12

6.3安装及安全使用............................................31

6.4升降机的拆除..............................................32

6.5验收......................................................33

6.6.附图......................................................33

人货电梯专项施工方案

一、编制依据

1.1海悦汇城一期项目工程施工组织总设计

1.2海悦汇城一期工程施工图纸

1.3建筑工程施工质量验收规范GB50202-2002

1.4建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001

1.5GJJ《SC型升降机使用手册》

二、工程概况

成都万科海悦汇城一期总承包工程位于成都市双流县华阳镇，东南面一侧为规划红星

路南延线，西南为海昌北路。

本工程总建筑面积71190平米，地下一层车库7506.79平米，架空层物业用地1962.13

平米，地上35层住宅61721.08平米。建筑高度99.50米，本工程正负0.000相当于绝对

标局480.75°

本工程结构形式为框架剪力墙结构，高层部分基础采用人工挖孔桩加筏板基础，多层

部分基础采用独立基础+防水板。主楼抗震等级二级，地下室扩展部分三级，耐火等级一

级，建筑使用年限50年。

本工程建设单位：成都万科华东置业有限公司；设计单位：四川省建筑设计院；

监理单位：四川四强建设项目管理有限公司；地质勘探单位：中国建筑西南勘察设计

研究院有限公司。

三、施工电梯基础位置及设计荷载取值

主体结构及装修阶段施工时，垂直运输机械采用SC200/200TD施工升降机四台；垂直

运输机计划安装时间为结构9层开始。根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置，确

定1#2#3#4#楼各一台施工升降机。1#3#楼人货梯基础设置于车库顶板上，2#楼人货梯基础

设置于基础底板上，4#人货梯基础设置于地下室顶板外。各栋施工电梯安装位置如下：

1、1#楼施工电梯安装于1安〜-2轴间,距1-L中心距3650mm。

2、2#楼施工电梯安装于2-12~2-13轴之间,距2-L轴中心距3650mm。

3、3#楼施工电梯安装于3-H〜3-G轴之间，距3-1轴中心距3600mm<>

4、4#楼工电梯安装于4-6~4-8轴之间，距4-P轴中心距3200mm。各栋施工电梯安装

位置详见施工总平面图布置图。

1#3#4#升降机楼从车库顶板-1.35至屋面层99.35,安装高度为101m,每节导轨架

1508mm,计67节导轨架。2#3#楼升降机从基础底板-5.05至屋面层99.35,安装高度105m,

每节导轨架1508mm,计70节导轨架。安装人货梯基础:（长）4.50MX（宽）4.60MX（高）

0.30Mo升降机基础底板配双向双层012@200钢筋。

本工程采用广州市京龙工程机械有限公司，型号为SC200/200TD型升降机，根据本工

程的特点，为方便工程施工的需要，本工程所使用的升降机基础1#3#设置于车库顶板，板

底与人货梯基础底平，2#3#设置于底板，人货梯基础面与底板面平，根据本工程结构设计

总说明，车库顶板荷载为28KN,根据（成都万科海悦汇城一期项目岩土工程勘察报告）及

补充报告报告，粉土层承载力特征值为0.06MPA。必须保证人货电梯基础混凝土的强度及

几何尺寸。

施工升降机自重：SC200/200TD型施工升降机按高度105m时的重量：P产（吊笼重+

外笼重+导轨架总重+载重量）。吊笼重44KN；外笼重14.8KN；导轨架总重二（每节重1.7KN,

每节高1.508m）：1.7KNX70节二H9KN：载重40KN：P）=（44+14.8+119+40）=217.8KNO

基础承载P计算

考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1。

顶板升降机基础承载P=GX2.1=217.8X2.1=457,38KN

施工电梯基础混凝土自重:P2=4.5X4.6X0.3X25kN/m3=155.25KN«

施工总荷载为457.38+155.25=612.63KN

基础地面承受压力：612.634-（4.5X4.6）=29.6KN/m2

2#楼人货梯基础设置于基础底板，基础地面承受压力小于粉质粘土层C.06MPA及

60KN/m2,满足要求。

1#3#楼人货梯基础设置于车库顶板，不满足要求。为确保车库顶板安全，采用钢管回

顶加固措施。

施工升降机安装在地库顶板上满堂钢管支撑架立柱验算

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）«：

模板支架搭设高度为5.0米，

搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.60米，立杆的横距1=0.60米，步距h=0.60米。

梁顶托采用双钢管48X3.2mmo

kl——计算长度附加系数，按照表1取值为1.243；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700

a一一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；

公式⑴的计算结果：10=1.243X1.700X0.60=1.268m2=1268/15.9=79.840

0=0.728

a=15735/(0.728X450)=48.021N/mm2,立杆的稳定性计算a<[f],满足要求！

公式(2)的计算结果：10=0.600+2X0.100=0.800m2=800/15.9=50.378

0=0.852

o-=15735/(0.852X450)=41.032N/mni2,立杆的稳定性计算a<[打，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式⑶计算

10=klk2(h+2a)(3)

k2一一计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；

公式(3)的计算结果：10=1.243X1.014X(0.600+2X0.100)=1.008m

2=1008/15.9=63.4966=0.805

15735/(0.805X450)=43.428N/mm2,立杆的稳定性计算a<[f],满足要求！

仲楼升降机基础设置在回填土上。为保证升降机基础地基稳固，避免因地基沉降造成

升降机安全隐患。升降机基础位置土方回填采用2：8灰土分层夯填，分层厚度3001nm,采

用蛙式打夯机夯实。避免雨天进行灰土回填，若有天气变化及时用彩条布覆盖，回填完成

后及时施工碎垫层。选用基础类型如图1示，混凝土基础长4.5%宽4.6m,厚0.3m,险

强度等级为C30,配筋为双层双向12@200o

3.1施工电梯基础做法：

1、人货梯型号选用SC200/200TD,施工电梯基础尺寸二(长)4.5MX(宽)4.60MX

(高)0.30Mo

2、各栋施工电梯基础底板均配912@200双向双层钢筋，碎强度等级为C30,整体浇

捣。

施工电梯基础平面尺寸图详见附图一：

四、人货电梯安装安全要求及安装前的准备工作

4.1、安装安全耍求

1.安装场地应清理干净，并用标志杆等围起来，禁止非工作人员入内。防止安装上方

掉落物体,必要时应加安全网。安装过程中，必须由专人负责，统一指挥。

2.利用吊杆进行安装时，不允许超载，吊杆最大起重量为2000N,吊杆只用来安装或

拆卸升降机零部件，不得用作其它起重用途。吊杆上有悬挂物时，不得开动吊笼。

3.升降机运行时，施工人员的头、手绝对不可露出安全栏以外。如果有人在导轨架上

或附墙架上工作时，绝对不允许开动升降机，当吊笼升起时严禁进入外笼内。吊笼上的所

有零部件，必须放置平稳，不得露出安全栏外。

4.安装作业人员应按空中作业的安全要求，包括必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋

等，不要穿过于宽松的衣服，应穿工作服，以免被卷入运动部件中发生安全事故。

5.操纵升降机，必须将操纵盒拿到吊笼顶部，不允许在吊笼内操作。吊笼起动前;应

先进行全面检查，消除所有不安全隐患。安装运行时，必须按升降机额定安装载重装载，

不允许超载运行。雷雨天、雪天或风速超过13m/s的恶劣天气不能进行安装作业。

4.2、安装前的准备工作

安装工地应具备合适的电源，并必须配备一个专供升降机用的电源箱，每个吊笼均应

由一个开关箱控制，供电熔断器的电流为额定电流的1.5〜2倍。应具备合适的起重设备

及安装工具。应具备运输和堆置升降机零部件的道路及场地。应按要求制作基础，自备好

地脚螺栓，确定附墙架与建筑物连接的方案，准备好予埋件或固定件等。根据需要，自备

站台附件，如：过桥板，安全栏杆等。

五、人货电梯安装施工

5.1双笼电梯参数要求

本工程施工双笼电梯拟采用广东佛山高达建筑机械有限公司制造的SC200/200施工升

降机，其单个吊笼的技术性能参数如下：

项目单位参数备注

额定载重量她2*2000

额定乘员人20无载货时

最大提升高度M■150

起升速度m/min36

吊笼内空尺寸M3.2X1.5X长X宽X

外笼（双）尺寸M4.2X4.4X长X宽义

吊笼自重如2*2200

标准节自重kg170

标准节长度mm1508

吊杆提升长度kg200

电机台数614

连续负载25%负载KW8.5/11单台电机

额定电压/频率V/HZ380/50

额定电流A14X23.5

漏电断路器A2*63

减速机速比1：16

防坠安全器自动KN•m3

防坠安全器动作m/min54

整机自重T20H=100ni

附墙架承载力KN-10一套

安装载重量kg2*1000

5.2附墙要求

每三层设附墙架一道，电梯中心距楼板的距离为3.2米，附着长度为3.2米，一般施

工升降机的附墙连接架的标准长度为2.9米至3.6米，所以支撑长度随附着物的远近进行

特殊的加长处理。

附墙架均与阳台封口梁进行附着。

5.3安装步骤及要求

在安装升降之前必须熟悉“安装安全要求”。深刻了解升降机的机械和电气性能，并

对有待安装的各个零、部件进行检查，符合要求后方可使用。

（1）升降机基础：根据本工程的特点，为方便工程施工的需要，本工程1#3#的升降

机需安装在车库板上，为了确保车库顶板板的安全，必须保证人货电梯基础混凝土的强度

及几何尺寸。在地下负一层，人货电梯基础混凝土楼板下，采用钢管回顶加固措施。

（2）外笼及内笼安装

①左侧面对外笼门的外笼底盘是和两节标准节连接在一起的，且左吊笼也装在两节标

准节上，吊笼底架与外笼底盘用螺栓进行连接成为一体（安装就位后立即拆下）。右侧外

笼底盘和右盘笼底架也用螺栓进行暂时连接成为一体（安装就位后应立即拆下）。方便运

输和按扎，具体安装方法如下：用塔吊将左外笼、吊笼及所所带两节标准节，吊装于升降

机对建筑墙体的一面与墙体平行。

②右外笼及吊笼吊装前，应将右吊笼内两个电动机的自动器拉手撬松，并用垫块垫实,

使该吊笼两个齿轮能与齿条滚动吻合，吊装时应缓缓放下，将吊笼吊入导轨立杆，吊笼就

位后将自动器复位，用M20X130螺栓将左右外笼底盘结合处连接拧紧，并及时拆下左右

吊笼与底盘的连接螺栓。释放右吊笼各滚轮的螺栓，转动偏心轴调整滚轮与导轨立柱的间

隙，调整后锁紧。然后释放传动板上及防坠安全器底板上的背轮用专用扳手转动偏心套调

整背轮与齿条间隙，调整后锁紧。调整完毕后齿轮与齿条吻合的侧间隙为0.2-0.5,背轮

与齿条背面的间隙为0.5,各滚轮与导轨架立柱的间隙为0.50

③用经纬仪测量基础标准节的垂直度保证其垂直度小于两节标准节高度的1/1000,调

整时可用一些不同厚度的铁皮垫入外笼底盘与基础之间进行调整。调整完毕后，用碎将地

脚螺栓浇筑在基础面的预留孔内，待碎达到强度后将地脚螺栓紧固。

(3)电缆及电气装置的按扎检杳

①电缆安装：供电电源箱距升降机电源箱应在5米以内，为保证供电质量，即满载运

行中电压波动在380V(允许偏差±5*的范围之内)，所以引入电源电缆截面面枳不应小于

VV3X25mnf+2X10mm2。按扎时：

A.将引入电源电缆从供电电源接入升降机电源箱内。

B.将升降机供电电缆以自由状态盘入电缆筒内，不得纽扣、打结。

C.将电缆筒固定在外笼底盘底盘上挑线架正下方，将电缆线一锻从电缆筒底部引出接

入升降机电源箱，两一端通过电缆挑线架引到吊笼内接入吊笼内接线盒上。

②电气装置的检查：电气装置在升降机出厂前以按扎完毕，因此在升降机按扎完毕后

应做好如下检查：

A.升降机结构、电机和电气设备的金属外壳均应良好接地，接地电阻不得超过4欧姆。

B.用兆欧表测量电动机及电气元件对地绝缘电阻不得小于1兆欧姆。

C.检查各安全控制考官，分别触动各个门上的联锁开关、松绳开关、上、下限位开关、

极限开关，每次触动时吊笼应不能运行。

D.校核电动机接线，吊笼上下运行方向应与操作盒上所示一致。电气检查完毕后，升

降机可进入安装工况。

(4)吊杆安装

①先将推力轴承加润滑油后装在吊杆底部。

②将吊杆放如吊笼顶部的安装孔内。

③在吊笼内将向心轴承安装在安装孔内，加压垫并用螺栓固定。

④当吊杆不使用时，应将殿勾勾住吊笼顶部的吊点使其固定。

（5）导轨架的安装和加节

①导轨架的安装：

A.将标准节立杆两端接头处齿条连接处梯干净，并加少量润滑油。

B.打开一扇吊笼顶部护身栏，将吊杆的吊钩放至地面，用标准节吊具勾牢一节标准节

（注：标准节带锥套的一端向下）。

C.摇动摇把，将标准节吊至吊笼顶部放稳。（不要摘下低钩，应绷紧）

D.关上护身栏起动升降机，当吊笼开至加紧导轨架顶部时，应点动行驶，直至吊笼顶

部距导轨顶部0.5米左右时停止。

E.用吊杆吊起标准节，对准导轨架上是立管和齿条上的锁孔放稳，用螺栓紧固，摘除

吊勾、吊具。

F.若现场配有去重设备，可在地面线将4节标准节连接在一起一次直接吊接于导轨架

顶部，用螺栓紧固。

②导轨架的加节安装：在完成电动升降试车过程后，要求进行额定安装载荷的坠落试

验，方可进行导轨架的加节安装。

导轨架的加节因供货方式和安装阶段的不同，具体分类如下：

A.带对重系统时，利用塔机加节：

a.将标准节两端清理干净，对接接头、齿条销子、销孔涂适量的钙基脂后，几节连

为一体（最多不超过IHT节），用连接螺栓紧固。

b.笼顶操作，吊笼接近导轨架顶部时，拆除上限位、上极限限位碰块，点动上升，在

防冒顶限位处停止。

c.将笼顶操作按钮盒上电源开关扳至“总停”位置，切断电源，以防误操作。

d.用塔机将已连好的导轨架锥套朝下，吊至待加高处，垂直套入，上紧螺栓。

e.重复以上操作加节到所需高度。

f.安装并整好上限位、极限限位、防冒顶限位碰块。

g.将笼顶操作按钮盒上电源接通，置于专用停放处，加节完毕。

B.带对重系统时，利用笼顶吊杆加节：

a.吊杆插入笼顶的吊杆座孔内（若为电动，应接好电源）。

b.打开一扇笼顶安全栏杆，放下吊钩，用专用吊具吊起一节标准节。使带锥套的一端

向下，并平稳地放置在笼顶最多允许放置两节标准节。

C.卸掉吊具上的标准节，将吊杆固定，关上安全栏杆。

d.笼顶操作，开动升降机，当吊笼接近导轨架顶部时，拆除上限位、上极限限位碰块,

点动上升，在防冒顶限位处停止。

e.将笼顶操作按钮盒上电源开关扳至“总停”位置，切断电源，以防误操作。

f.吊杆吊起标准节，对接接头、齿条销子和销孔全部橡干净，加少许润滑脂。

g.旋转吊杆，使标准节锥套垂直套入，用连接螺栓紧固，松开吊钩，将吊杆转回并拆

除。

h,重复以上操作加节所需高度。

i.安装并调整好上限位、上极限限位、防冒顶限位碰块。

j.将笼顶操作按钮盒上电源接通，置于专用停放处，加节完毕。

(6)附墙架的安装

①附墙座与建筑物连接承载力不得小于40KNo

②附墙座和建筑物连接方法，附架与楼板的连接。

A.将前杆用U型螺栓固定与标准节方框上，将附墙后座用穿墙螺栓固定于建筑物的响

应位置上。

B.用吊杆吊起中架、后架、后杆(组合成一体)，将其安装于建筑物与导轨架之间。

C.通过调整后架和够杆矫正导轨架的垂直度，调整完将扣瓦紧固。

D.用调整杆将后架一边与后杆另一边斜拉锁紧，以增墙其稳定性。

E.从基础面起每隔8.4米安装一套附墙架，每个人货梯拟设置12道附墙。最大高度

时，最上面一处附墙以外悬出高度不得大于7.5米。

F.随着导轨的升高，应按每不大于10.5米安装一个附墙架，建筑物上的附墙座应先

安装好支架，其允许最大水平倾角为±10°以内，每个停靠站必须设过桥平台。采用IH型附

墙架，联接尺寸L=2900--3600mm,附墙架宽度B=1425mm。

(7)电梯楼层入口设置：电梯楼层的入口设置平面建附图四，在入口处中庭内双排拆

出凹口，搭设落地架，入口通道款1.2米，每层入口位置处设置，地上的落地架与楼层的

柱体水平抱箍时，应将柱角保护好，以免损坏棱角。

(8)天轮和钢丝绳安装：当导轨架安装到要求的高度后带对重的升降机要将天轮安装

好，并用钢丝绳悬挂好对重。将天轮、绳轮、钢丝绳及钢丝绳架吊到吊笼顶部，并备好绳

卡螺栓等。将钢丝绳架用M8X30的螺栓固定在吊笼上，将吊笼升至距导轨架顶端500mm

处，用吊杆将天轮安装到导轨架顶部，用M24螺栓固定。安装绳轮；将钢丝绳穿过绳轮和

天轮放至地面的对重上，并用三个绳卡固定于对重上，用同样的方法将钢丝绳的另一端用

三个绳卡固定在绳轮上。

(9)电缆保护架的安装：在电缆加高过程中，要同时安装电缆保护架。从地面起每6

米左右安装一个电缆保护架，用带卡子的一端固定在e51的立管上。调整电缆保护架以及

电缆托架的位置，确保电缆在电缆保护架“U”形中心。

(10)限位开关及极限开关碰铁的安装：下限碰铁的位置，应调整在吊笼满载下行时，

自动停止在碰到缓冲簧10A200mm处。卜.极限碰铁应安装在吊笼在碰到缓冲弹簧之前制动。

上限位碰铁调整到使吊笼自动停止在上终端站平台位置，要确保此时吊笼与导轨架顶部的

安全距离符合当地的安全规定。上极限碰铁应安装在吊笼越过上平台150nlm处.必须保证

极限开关触柄与上下极限碰铁的距离，在极限开关断开位置时，其触柄距碰铁0.5-2之内，

紧固所有碰铁上的螺栓，保证碰铁不移动。

(11)护栏安装

①清扫基础表面，清除预留孔中的积水、杂物。

②将底盘与外横梁连接，放在基础平面上，在底盘上安装三节标准节，将地脚螺栓放

入预留孔，使其钩住基础钢筋，与底盘适当紧固。

③调整底盘与附着墙面相对位置，使导轨架中心位置与附墙预埋件中心对正，且使底

盘对称中心与附着墙面平行。

④用经纬仪测量导轨架与水平面的垂直度，误差不得超过1.5mm,并用钢垫片将底盘

与基础之间垫实。也可以用水平尺检查导轨顶部四根立柱。管端面的水平度误差不得超过

1mm。

⑤调整符合要求后，进行二次灌浆，将地脚螺栓固定。同时将底盘与基础之间的缝隙

抹平。

⑥待二次灌浆达到许用强度后，用3503N-M力矩拧紧地脚螺栓，并再次进行调整，

符合要求后，用450N-M的力矩进一步紧固。

⑦将吊笼缓冲装置与底盘连接。

(12)电动升降试车

①电气控制系统接通，并检查无误后，方可电动升降试车。

②接通电源，由专职驾驶员谨慎的操作升降机，使吊笼上下运行数次，每次行程高度

不得超过3米。

③查运行是否平稳，有无跳动、异响，制动器工作是否正常。停机后，对齿轮齿条啮

合情况、滚轮与轨道架立柱管的接触情况重新检查、调整。

④空笼试车完成后，再进行安装载重试验。在空笼中装入额定安装载荷，按电机所用

工作制，工作1小时，减速器温升不超过60K。

六、平台脚手架、施工通道

6.1平台脚手架

升降机平台脚手架见本方案附图二，

脚手架为扣件式钢管落地式双排脚手架与分段悬挑式，立杆纵距为1600.800.1600mm,

立杆横距为800、500mm,2层以下步距1800,2层以上为1800mm、（稳定性计算值）1000mm,

连墙杆中心间距为3200mm（每根连墙杆有效面积为5.5平方米），两侧面按要求设置剪刀

撑、挡脚板、栏杆、密目网。平台与结构构筑物间距35mm,保证施工时由脚手架平台承受

荷载，保证结构平台板的安全。脚手架平台的搭设高度（含屋面层防护1500mm）为108.5

米，落地架首层T0层，悬挑分段11T7层，18-24层，24-35层。脚手板铺设的层数为

2

34层（0.35KN/m2）,每米立杆结构自重取0.1291KN/m,施工正常荷载取2层（5KN/m）o

6.2人货梯平台（落地）扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）o

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为32.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.40米,

采用的钢管类型为048X3.2,连墙件采用2步2跨，竖向间距2.80米，水平间距3.20

米。

施工均布荷载为5.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设11层。

一、大横杆的计算：

大横杆按照二跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350X0.800/3=0.093kN/m

活荷载标准值Q=5.000X0.800/3=1.333kN/m

静荷载的计算值ql=1.2X0.038+1.2X0.093=0.158kN/m

活荷载的计算值q2=l.4X1.333=1.867kN/m

%的％

iiiiiHiinijiEEQfrazizq——gniq

1~~t~~1t~~

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

4的

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下：

弧由=0.08^+0.10^/

跨中最大弯矩为

M1=(O.08X0.158+0.10X1.867)X1.6002=0.510kN.m

支座最大弯矩计算公式如下：

此由=-0.10^/2-0.117^/2

支座最大弯矩为

M2=-（0.10X0.158+0.117X1.867）XI.6002=-0.600kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

a=0.600X106/4729.0=126.786N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mni2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为二跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

A=0.677-^—+0,990-^―

1005710057

静荷载标准值ql=0.038+0.093=0.132kN/m

活荷载标准值q2=L333kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最人挠度

V=(0.677X0.132+0.990X1.333)X1600.04/(100X2.06X105X113510.0)=3.950mm

大横杆的最大挠度小于1600.0/150与lOnrni,满足要求！

二、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变

形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值Pl=0.038X1.600=0.061kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350X0.800X1.600/3=0.149kN

活荷载标准值0=5.000X0.800X1.600/3=2.133kN

荷载的计算值P=L2X0.061+1.2X0.149+1.4X2.133=3.240kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

Ma

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

._Pl

河石--

M=(1.2X0.038)X0.8002/8+3.240X0.800/3=0.868kN.m

b=0.868X106/4729.0=183.459N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最人挠度计靠公式如下：

38457

集中荷载最大挠度计算公式如下：

=产«3/2-42/9)

3二12EI

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

Vl=5.0X0.038X800.004/(384X2.060X105X113510.000)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.061+0.149+2.133=2.344kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2344.107X800.0X(3X800.02-4X800.02/9)/(72X2.06X105X

113510.0)=1.822mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.831mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与lOmm,满足要求！

三、扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

RWRc

其中Rc一一扣件抗滑承载力设计值，取8.OkN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值Pl=0.038X0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350X0.800X1.600/2=0.224kN

活荷载标准值0=5.000X0.800X1.600/2=3.200kN

荷载的计算值R=1.2X0.031+1.2X0.224+1.4X3.200=4.786kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

当直角扣件的拧紧力矩达40—65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其

抗滑承载力可取8.OkN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.OkNo

四、脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1363

NG1=0.136X32.000=4.362kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350X11X1.600X(0.800+0.200)/2=3.080kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值

为0.15

NG3=0.150X1.600X11/2=1.320kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005X1.600X32.000=0.256kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.018kNo

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的

1/2取值。

经计算得到,活荷载标准值NQ=5.000X2X1.600X0.800/2=6.400kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

畋=。叫Pj%

其中W0——基木风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录

表D.4的规定采用:W0=0.300

Uz一一风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1

的规定采用：Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：Us=0.872

经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7X0.300X1.250X0.872=0.229kN/m20

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85X1.4NQ

经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=L2X9.018+0.85X1.4X6.400=18.438kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=l.2X9.018+1.4X6.400=19.782kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85X1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la一一立杆的纵距(m)；

h一一立杆的步距(m)o

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85X1.4X0.229X1.600X1.400X

1.400/10=0.085kN.m

五、立杆的稳定性计算：

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=19.782kN；

i----计算立杆的截面回转半径，i=l.59cm：

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，-1.500；

10——计算长度(n),由公式10=kuh确定，10=1.155XL500X1.400=2.425m；

A----立杆净截面面积,A=4.501cm2；

W一一立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.729cm3；

2——由长细比，为2425/16=153；

0——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.301；

b一—钢管立杆受压强度计算值(N/mni2)；经计算得到=19782/(0.30X

450)=145.959N/mm2；

[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/皿n2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算＜[f],满足要求！

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

〃=生+%式]

轮W»」

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=18.438kN；

i----计算立杆的截面回转半径，i=l.59cm；

k一一计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，-1.500；

10——计算长度（m）,由公式10=kuh确定，10=1.155X1.500X1.400=2.425m；

A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；

W一一立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.729cm3；

2——由长细比，为2425/16=153；

。一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.301；

MW一一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.085kN.m：

仃一一钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到＜7=18438/（0.30X

450）+85000/4729=154.106N/nun2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[门=205.00以加2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算＜7＜[f],满足要求！

六、最大搭设高度的计算：

不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下

式计算:

四*（1*5+14练）

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=4.656kN；

NQ——活荷载标准值，NQ=6.400kN；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.136kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=80.915米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=———

1+0.001忆

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式

计算:

四缁+0,85xl.4（N洪+网也/印）]

其中NG2K构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=4.656kN；

NQ活荷载标准值，NQ=6.400kN；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.136kN/m；

Mwk一一计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.072kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=74.166米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=巴

1+0,001^

经计算得到，考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

七、连墙件的计算：

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：

Nlw=1.4XwkXAw

wk——风荷载标准值，wk=0.229kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.80X3.20=

8.960m2；

No一一连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=2.871kN,连墙件轴向力计算值N1=7.871kN

连墙件轴向力设计值Nf=»A[f]

其中0——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=20.00/1.59的结果查表得到

6=0.97；

A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2o

经过计算得到Nf=89.359kN

Nf>Nl,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=7.871kN小于扣件的抗滑力8.0kN,满足要求!

连墙杆

\扣件

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

P<fg

其中P——立杆基础底面的平均压力(kN/m2),p=N/A；p=79.13

N一—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=19.78

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=200.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kcXfgk

其中kc一一脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk——地基承载力标准值；fgk=200.00

地基承载力的计算满足要求！

人货梯平台(11-17>18-24、25-31、32-35)

悬挑式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)0

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.6米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为:立杆的纵距L60米,立杆的横距0.80米,步距1.40米。

采用的钢管类型为048X3.2,

连墙件采用2步2跨，竖向间距2.80米，水平间距3.20米。

施工均布荷载为5.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设7层。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.70米，建筑物内锚固段长

度2.30米。

悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.65m。拉杆采用钢丝

绳。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值Pl=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350X0.800/3=0.093kN/m

活荷载标准值Q=5.000X0.800/3=1.333kN/m

静荷载的计算值ql=1.2X0.038+1.2X0.093=0.158kN/m

活荷载的计算值Q2=1.4X1.333=1.867kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下：

以由=0.0%/+0.1孙广

跨中最大弯矩为

Ml=(0.08X0.158+0.10X1.867)X1.6002=0.510kN.m

支座最大弯矩计算公式如下：

%*=-0.10^2-0.117^2

支座最大弯矩为

M2=-(0.10X0.158+0.117X1.867)XI.6002=-0.600kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:

b=0.600X106/4729.0=126.786N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

A=0.677-^—+0,990-^―

1005710057

静荷载标准值ql=O.038+0.093=0.132kN/m

活荷载标准值q2=1.333kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677X0.132+0.990X1.333)X1600.04/(100X2.06X105X113510.0)=3.950mm

大横杆的最大挠度小于1600.0/150与lOmm,满足要求！

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变

形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值Pl=0.038X1.600=0.061kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350X0.800X1.600/3=0.149kN

活荷载标准值Q=5.000X0.800X1.600/3=2.133kN

荷载的计算值P=1.2X0.061+1.2X0.149+1.4X2.133=3.240kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

Ma=1/8

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

._Pl

河淮--

M=(1.2X0.038)X0.8002/8+3.240X0.800/3=0.868kN.m

<7=0.868X106/4729.0=183.459N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/nun2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下：

"3S4EI

集中荷载最大挠度计算公式如下：

=产«3/2-4八/9)

3二12EI

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

Vl=5.0X0.038X800.004/(384X2.060X105X113510.000)=0.01mm

集中荷载标准值P=0.061+0.149+2.133=2.344kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2344.107X800.0X(3X800.02-4X800.02/9)/(72X2.06X105X

113510.0)=1.822mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.831mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求！

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

RWRc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.OkN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=O.038X0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350X0.800X1.600/2=0.22妹N

活荷载标准值Q=5.000X0.800X1.600/2=3.200kN

荷载的计算值R=1.2X0.031+1.2X0.224+1.4X3.200=4.786kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

当直角扣件的拧紧力矩达40—65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其

抗滑承载力可取8.OkN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.OkN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1363

NG1=0.136X19.600=2.672kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350X7X1.600X(0.800+0.850)/2=3.234kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；木例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值

为0.15

NG3=0.150X1.600X7/2=0.840kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005X1.600X19.600=0.157kN

经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.903kNo

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的

1/2取值。

经计算得到,活荷载标准值NQ=5.000X2X1.600X0.800/2=6.400kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

畋=OlUx'UjWo

其中W0基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录

表D.4的规定采用：WO=0.300

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1

的规定采用：的=1.250

Us——风荷载体型系数：Us=0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7X0.300X1.250X0.872=0.229kN/«2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85X1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=L2X6.903+0.85X1.4X6.400=15.899kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=l.2X6.903+1.4X6.400=17.243kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85X1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h---步距(m)o

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85X1.4X0.229X1.600X1.400X

1.400/10=0.085kN.m

五、立杆的稳定性计算

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=17.243kN；

i---计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，户1.500；

10——计算长度(m),由公式10=kuh确定,10=1.155X1.500X1.400=2.425m；

A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.729CH13；

2——由长细比,为2425/16二153；

0一—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.301；

a——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到a=17243/(0.30X

450)=127.228N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/nim2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算a<[f],满足要求！

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

b]

渊犷I，」

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.899kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=l.59cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u一一计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=L500：

10——计算长度(m),由公式10=kuh确定，10=1.155X1.500X1.400=2.425m；

A----立杆净截面面积，A=4.501cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.729cm3；

2——由长细比，为2425/16=153；

0一—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.301；

MW一一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.085kN.in；

a——钢管立杆受压强度计算