科技研发基地及连通道高大模板专项施工方案

华大基因中心项目C区及连通道高大模板专项施工方案编号：编号：ZGJZ.HDJY-75华大基因中心C区及连通道高大模板专项施工方案编制人：审核人：批准人：表5.8扣件拧紧抽样检查表检查日期：年月日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格□不合格□截面高度≥1m并<1.2m的梁，承托梁底模的水平杆与立杆扣接的扣件（注5）不限全数0合格□不合格□其余部位在Ho范围内抽80%，Ho范围外抽20%51~9050合格□不合格□91~15081合格□不合格□151~280131合格□不合格□281~500202合格□不合格□501~1200323合格□不合格□1201~3200505合格□不合格□>3200nn/10合格□不合格□检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40N·m～65N·m。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度≥1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。应急救援预案概况（1）针对本工程高支模及模板工程的实际情况，项目经理部设应急救援领导小组，由项目经理部相关人员组成；（2）项目经理对应急救援工作全面负责。生产安全事故应急救援组织机构（1）项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员必须保持手机24小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：组长：邓先勇副组长：潘少华组员：高飞（2）项目经理部各班组建立各班组应急救援小组，并抽调人员参加项目应急救援小组的应急救援演习。（3）相关联系方式：项目经理电话监电话医医院电话：(0755)25259893就医医院地址：梅沙医院（广东省深圳市盐田区望翠路2号）应急救援组织架构图项目部应急救援领导小组组长：项目部应急救援领导小组组长：邓先勇班组应急救援小组：潘少华项目书记：蒲云贵专业工长：杨正文项目安全值班领导信息发布小组 通讯联络小组疏散引导小组安全防护救护小组物资供应小组现场保护警卫小组规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。医疗救护组，报告事故地点人员伤亡情况，联系就近医务人员及救护车辆。距离本工地最近急救医院为以下三家医院，应急就医联系电话及路线图：主要线路目的地地址线路一梅沙医院(0755)25259893广东省深圳市盐田区望翠路2号线路二深圳市盐田区盐港医院住院部(0755)25325891深圳市盐田区盐田北四街5线路三深圳合信门诊部(0755)25125234深圳市盐田区彩陶路6-10、11抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。应急响应1、重大事故发生后，项目部应立即启动应急救援预案，事故现场主要负责人或现场人员应当积极采取有效的抢救措施，进行全方位的抢救和应急处理；项目部的主要负责人在抢险救援和事故调查处理期间不得擅离职守；同时向公司领导报告，公司领导根据实际情况在法定时间内，向负有安全生产监督管理职责的政府部门报告；2、采取有效措施，积极组织抢救，防止事故蔓延扩大；3、保护事故现场，如需要移动物体的，应在现场作好记号；4、通讯电话：如发生火灾，立即采取现场灭火器材进行扑灭，如火势不能控制，立即拨打（火警）119报警，如发生人员伤亡、中毒、传染性疾病等事故，现场应积极采取必要的医疗救护措施，并立即拨打120急救请求电话救助。任何人不得隐瞒、缓报、谎报或者授意他人隐瞒、缓报、谎报安全事故；5、项目部确定重大事故未能有效控制时，应当立即向公司提出启动上一级的重大事故应急救援预案的建议；启动公司的重大事故应急救援预案及申请启动上级预案，必须由公司经理批准，公司应急预案领导小组立即组织实施；6、项目部应急预案启动后，项目经理部各部门各专业班组应当根据预案规定的职责要求，服从项目经理部安全生产应急救援领导小组统一指挥，立即到达规定岗位，采取有关的控制措施；7、应急救援领导小组及应急抢救人员分工如下：1）指挥组：组长、副组长负责组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大；2）现场抢救组：组长、副组长、组员及各班组长负责对重大事故应急抢险、抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢险工作人员安排、救援指导或督察。必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可以依法对事故区域实行封闭；3）技术措施保障组：组长、副组长、组员在接受项目部抢险救援指令后，应及时提供抢险救援技术措施、方案，确保措施及时、合理、有效；4）物资供应保障组：组长、副组长、组员有权紧急调集人员、储备的物资、交通工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应。做到信息准确，物资供应充足；5）资金保障组：组长、副组长为事故建立和准备应急救援专项资金，同时积极配合物资供应组的资金保障；6）信息组：组长、副组长、组员及班组长建立重大事故信息上报、通告制度，保持本项目应急救援体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援；7）事故处理组：组长、副组长、组员根据重大事故应急处理的需要，依法妥善处理事故的后续人员安定或安抚工作，对事件的处理要公正合理、合法。针对性措施和应急措施坍塌事故的预防与应急坍塌事故往往伤害人员多，后果严重，多为重大或特大人身伤亡事故，本工程必须做好支撑系统与竖向结构实体的连接处理，确保各个节点的连接必须牢固可靠。本工程绝不允许发生坍塌事故。如果不幸发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全科（部）。因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的坍塌部位采取临时支撑措施，防止因二次坍塌伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。对危害大的复杂情况，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。高处坠落事故预防与应急1、预防：①以预防坠落事故为目标，对于可能发生坠落事故等特定危险施工的同时，在施工前，制订防范措施，并应在日常安全检查中加以确认。②凡身体不适合从事高处作业的人员，不得从事高处作业。从事高处作业的人员按规定进行体检和定期体检。③严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋进入施工现场。④作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落事故。⑤不得攀爬脚手架。⑥进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。⑦建筑物临边、基坑周边等，必须设置1.2m高且能承受任何方向的100N外力的临时护栏，护栏围密目式（2000目）的安全网。⑧边长大于250mm的预留洞口，采用木板盖板加防滑移措施，边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下挂安全平网。⑨各种架子搭好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。⑩施工使用的临时梯子要牢固，踏步300-400mm，与地面角度成60-70度，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎牢固或设专人扶梯。2、应急预案：当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2）出现颅脑外伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与另一侧下肢缚在一起。5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：A）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带，较紧地包扎。B）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。C）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉纱。每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。6）动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。触电事故的预防与应急预防工作，主要必须明确在脚手架上禁止拉电缆电源线，这是主要的预防措施。1）有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源，或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。2）触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。3）如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。物体打击的预防与应急1、防止物体打击的预防措施：1）加强对员工的安全知识教育，提高安全意识和技能。2）凡现场人员必须正确佩戴符合标准要求的安全帽。3）经常进行安全检查，对于凡有可能造成落物或对人员形成打击威胁的部位，必须进行日巡查，保证其安全可靠。4）施工现场严禁抛掷作业（其中包括脚手架拆除、施工临时设施拆除及垃圾废料清理）。5）作业前项目负责人必须根据现场情况进行安全技术交底，使作业人员明确安全生产状态及要点，避免事故发生。6）作业前安全管理人员及操作手必须对设备进行检查和空载运行，在确定无故障情况时方能进行作业。2、物体打击事故应急救援措施：1）发生物体打击事故，要迅速启动项目求援小组，及时停止阻断事故源的工作和作业，防止事故的扩大，并根据伤害的性质和程度，利用现场的一切条件，实施相应的救护措施。2）及时速报上级预案指挥部，伤势严重的应及时拨打120求救。3）出血性外伤应及时采取应急止血措施，避免伤员因失血过多造成生命危险。4）骨折性伤员，在挪动伤员时冷静小心，采取正确的方法救护避免伤势扩大。5）脊椎骨折伤员要保证伤员平稳卧姿式，严禁采用抱、拉、抬、背、搭腿等方法处理，以防脊髓受伤导致伤情加重，以致造成瘫痪。6）对事故现场要注意保护，以便调查组调查。火灾、爆炸事故预防与应急根据GB18218-2000《重大危险源辨识》的标准，本工程火灾、爆炸重大危险源通常有2个，一个是施工作业区，一个是临建仓库区。其中化学危险品的搬运、储存数量超过临界量是危险源普查的重点。因此，工程开工后要对重大危险源应登记、建档、定期检测、监控，并培训施工人员掌握工地储存的化学危险品的特性、防范方法。1）紧急事故发生后，发现人应立即报警。一旦启动本预案，相关责任人要以处置重大紧急情况为压倒一切的首要任务，绝不能以任何理由推诿拖延。各部门之间、各单位之间必须服从指挥、协调配合，共同做好工作。因工作不到位或玩忽职守造成严重后果的，要追究有关人员的责任。2）项目在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即进行自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。3）疏通事发现场道路，保证救援工作顺利进行；疏散人群至安全地带。4）在急救过程中，遇有威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。5）截断电源、可燃气体（液体）的输送，防止事态扩大。6）安全总监为紧急事务联络员，负责紧急事物的联络工作。7）紧急事故处理结束后，安全总监应填写记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。机械伤害事故预防与应急1）现场上固定的加工机械的电源线必须加塑料套管埋地保护，以防止被加工件压破发生触电。2）按照《建筑施工临时用电安全技术规范》要求，做好各类电动机械和手持电动工具的接地或接零保护，防止发生漏电。3）各种机械的传动部分必须要有防护罩和防护套。4）现场使用的圆锯应相应固定。有连续二个断齿和裂纹长度超过2公分的不能使用，短于50CM的木料要用推棍，锯片上方要安装安全挡板。5）木工平刨口要有安全装置。木板厚度小于3公分，严禁使用平刨。平刨和圆锯不准使用倒顺开关。6）使用套丝机、立式钻床、木工平刨作业等，严禁戴手套。7）砼搅拌机在运转中，严禁将头和手伸入料斗察看进料搅拌情况，也不得把铁锹伸入拌筒。清理料斗坑，要挂好保险绳。8）机械在运转中不得进行维修、保养、紧固、调整等到作业。9）机械运转中操作人员不得擅离岗位或把机械交给别人操作，严禁无关人员进入作业区和操作室。作业时思想要集中，严禁酒后作业。10）打夯机要二人同时作业，一人理线，操作机械要戴绝缘手套，穿绝缘鞋。严禁在机械运转中清理机上积土。11）使用砂轮机、切割机，操作人员必须戴防护眼镜。严禁用砂轮切割22#钢筋扎丝。12）操作钢筋切断机切50CM以下短料时，手要离开切口15CM以上。13）操作起重机械、物料提升机械、砼搅拌机、砂浆机等必须经专业安全技术培训，持证上岗，坚持“十不吊”，具体内容见本章附件。14）加工机械周围的废料必须随时清理，保持脚下清，防止被废料拌倒，发生事故。春季沙尘暴，夏季暴雨，冰冻灾害是本工程严密注视的恶劣天气，工程开工后，随时收集未来7天内天气状况的信息，一旦得到国家气象中心预紧预报，工程应急机制小组即启动。雨季防台（防汛）风的应急措施在汛期，防台防汛办公室与当地“12121”气象咨询电话，与连江气象台保持联系，了解台风最新情况，密切注意其动向，并实时绘出台风路线趋势图，随时向防台防汛领导小组汇报台风最新动态。与连江县政府、可门管委会、夏宫乡政府有关部门保持联系。防台防汛办公室设专人把台风或大到暴雨信息及时通报给防台防汛领导小组和各小组。1.白色台风信号表示热带气旋48小时内可能影响本地。1）、防台防汛办公室负责通知公司各部门经理、各参建单位负责人，由各部门及项目部组织按照防台防汛预案检查防台防汛准备的物资器材确已到位；检查港区内所有设备、住所是否安全，并采取保护措施。2）、技术保障组、事故抢险队、工程协调组各就各位，全面检查港区内所有设备、人员是否进入安全防护，措施是否已全部执行。3）、工程协调组负责督促检查各参建单位防台措施执行情况。4）、公司值班人员加强现场巡视，部门值班人员随时待命。2.绿色台风信号表示未来24小时内本地可能受热带气旋影响，平均风力可达6～7级（39～61千米/小时或10.8～17.1米／秒）；或本地已经受到热带气旋影响，平均风力为6～7级。1）、执行白色台风信号时的各项措施；2）、停止所有室外作业；3）、检查、加固室外设备。工程协调组负责检查施工单位重件码头起重机确已做好防台措施。加固临时建筑物、构筑物设施和其他设备；4）、做好临时工生活区的人员的应急疏散的准备工作；

5、工程协调组负责检查工程现场有关设施和建筑物的防台措施确已执行。

3.黄色台风信号

表示本地未来12小时内可能受热带气旋影响，平均风力可达8级（62～74千米/小时或17.2～20.7米/秒）以上；或已经受到热带气旋的影响，平均风力8～9级（17.2～24.4米/秒）。表示已进入防风状态。

1）、执行绿色台风信号时的各项措施；

2）、全司进入防风状态。防台防汛办公室在办公楼五楼会议室开始值班，并负责绘制台风路径，及时向防台防汛领导小组汇报最新台风信息；

3）、防台防汛领导小组进入工作状态，各部门经理组织检查分管范围内的防台防汛工作；

4）、各部门按照部门的预案，布置人员到预定岗位待命；5）、所有办公室铝合金门窗要做好防风措施；

6）、资料档案室、财务部做好重要档案资料的保管工作，不要把重要资料放在办公楼迎风面的办公室内；

7）、办公系统的计算机系统做好备份工作，并做好防护措施。

4.红色台风信号

表示本地受热带气旋影响，未来12小时内平均风力可达10级（89～102千米/小时或24.5～28.4米／秒）以上；或已经受热带气旋影响，平均风力为10～11级（24.5～32.6米/秒）。表示立即全面进入紧急防台风状态。

1）、执行黄色台风信号时的各项措施；

2）、全司立即进入紧急防台风状态，各部门立即启动防台防汛预案，按照预案布置，防台防汛人员立即进入预定岗位，坚守临时岗位；

3）、总经理、防台防汛领导小组组长坐镇防台防汛办公室指挥全司防台防汛工作。

4）、技术保障组人员在现场会议室待命；

5）、事故抢险队队长在防台防汛办公室待命；布置在港区内所有设备、人员待命，各参建单位人员、抢险队队员待命；

6）、没有采取可靠措施的情况下，任何人不得独立在室外行走。

5.黑色台风信号

表示台风未来12小时内在本地或附近登陆，平均风力12级（118～133千米/小时或32.7米/秒以上）；或已经受到台风的影响，平均风力12级或以上。表示已进入特别紧急的防台风抗台风状态。

1）、执行红色台风信号时的各项措施。2）、事故抢修队随时处理突发事件。

3）、未经防台防汛领导小组组长批准，任何人不得出到室外工作。6.台风解除信号。表示热带气旋影响已经过去，风力在5级以下时解除。

1）、台风解除通知由防台防汛领导小组下达指令，办公室发布。

2）、防台防汛领导小组组织检查现场受灾情况，慰问坚守岗位职工，及时组织抢修。夏季高温季节的应急措施1）对高温作业人员进行身体健康检查，对不适宜在高温岗位工作的员工进行调整。（对身体虚弱，年龄偏大员工进行调整）2）高温车间每天工作时间予以严格控制，每天上午10：30和下午15：30分安排员工到茶水间及阴凉通风处休息15分钟。下班后要有足够的休息时间，保证员工上班时间有充沛的体力。3）各部门间广泛宣传中暑的防治知识，使每人都了解、掌握防暑减温的安全小常识，提高作业人员在实践中的应变能力与处理能力；管理人员每天应加强生产情况的巡回检查，及时了解高温环境和员工身体状况，及时处理出现的问题，将事故苗头消灭在萌芽状态。4）夏季高温季节由安全部负责采购一批降温药品，（如风油精、人丹、藿香正气水等）配备于应急药箱或按要求将药品分发给各高温工序岗位。在茶水间设立凉茶桶，保证每天有充足凉茶或含盐的凉开水供应。（5）机电部应加强夏季水电供应的管理，保证车间生产的用电和用水需要。如遇特殊情况需停电、停水，应事先通知相关部门，并根据具体情况制订相应的预防方案。6）安全部高温季节应准备好相关应急物资（包括应急小车等），以应付突发事件的处理需要。7）轻度患者：公司员工在正常作业时出现恶心、头昏、乏力、目眩现象时，应立即停止作业，防止出现二次事故，其他周边员工应将症状人员安排到阴凉、通风良好的区域休息，供应其凉水、药品、湿毛巾等。待正常后方能返回岗位，并通知领导。8）严重患者：（昏倒、休克、身体严重缺水等）公司员工出现中暑时，在场人员迅速把人抬到阴凉自然通风的地方，并立即通知部门领导。相关部门接报后马上联系救护车把中暑昏倒人员送到最近的医院治疗抢救，同时第一时间向应急指挥小组汇报。第六章劳动力计划根据劳动力需要量计划，组织工人进场，做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。项目部配置各类专业的管理人员，对高支模的整个过程进行技术、安全、质量的管理。表6.1劳动力投入计划工种架子工木工钢筋工塔吊工材料运输工电工安全员人数502040620108表6.2管理人员配置计划职务技术员安全员质量员测量员专业施工员人数588610第七章计算书本计算中钢管按48×3.0进行验算楼板支撑架计算板面厚1000mm依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.1m，立杆的纵距b=0.60m，立杆的横距l=0.60m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值350kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×1.00+0.20)+1.40×2.50=33.860kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×1.00+0.7×1.40×2.50=36.335kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×1.000×0.600+0.200×0.600=15.180kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.600=1.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=32.40cm3；截面惯性矩I=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×15.180+0.98×1.500)×0.250×0.250=0.137kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.137×1000×1000/32400=4.237N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×15.180+0.98×1.500)×0.250=3.294kN截面抗剪强度计算值T=3×3294.0/(2×600.000×18.000)=0.458N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×15.180×2504/(100×6000×291600)=0.229mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×1.000×0.250=6.275kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.250=0.625kN/m静荷载q1=1.35×6.275+1.35×0.050=8.539kN/m活荷载q2=0.98×0.625=0.612kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.612+8.539)×0.600=5.491kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=5.491/0.600=9.151kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.15×0.60×0.60=0.329kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×9.151=3.294kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×9.151=6.040kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面惯性矩I=416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.329×106/83333.3=3.95N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3294.45/(2×50.00×100.00)=0.988N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.325kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.325×600.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.148mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=6.040kN均布荷载取托梁的自重q=0.090kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.893kN.m经过计算得到最大支座F=15.888kN经过计算得到最大变形V=0.319mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.893×106/8982.0=94.69N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.319mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.103×7.050=0.729kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.600×0.600=0.072kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×1.000×0.600×0.600=9.036kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=9.837kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.600×0.600=0.900kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.16kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；λ=3042/16.0=190.752允许长细比(k取1)λ0=190.752/1.155=165.153<210长细比验算满足要求!φ=0.199σ=13429/(0.199×424.1)=159.115N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；λ=3150/16.0=197.568允许长细比(k取1)λ0=197.568/1.155=171.055<210长细比验算满足要求!φ=0.186σ=13429/(0.186×424.1)=170.440N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=162.890N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；λ=3041/16.0=190.686允许长细比(k取1)λ0=190.686/1.155=165.096<210长细比验算满足要求!φ=0.199σ=14162/(0.199×424.1)=167.802N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.450×1.250×0.600=0.338kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.60m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.338×0.600×1.500×1.500/10=0.057kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.350×9.294+0.980×0.900+0.9×0.980×0.057/0.600=13.514kN非顶部立杆Nw=1.350×9.837+0.980×0.900+0.9×0.980×0.057/0.600=14.247kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.042m；λ=3042/16.0=190.752允许长细比(k取1)λ0=190.752/1.155=165.153<210长细比验算满足要求!φ=0.199σ=13514/(0.199×424.1)+57000/4493=172.893N/mm2a=0.5m时，u1=1.091,l0=3.150m；λ=3150/16.0=197.568允许长细比(k取1)λ0=197.568/1.155=171.055<210长细比验算满足要求!φ=0.186σ=13514/(0.186×424.1)+57000/4493=184.288N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=176.691N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m；λ=3041/16.0=190.686允许长细比(k取1)λ0=190.686/1.155=165.096<210长细比验算满足要求!φ=0.199σ=14247/(0.199×424.1)+57000/4493=181.579N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=56.65N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=14.16A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=350.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=350.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！板面厚120mm依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为16.1m，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)+1.40×2.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.120×1.000+0.200×1.000=3.212kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=48.60cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×3.212+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.066kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.066×1000×1000/54000=1.226N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.212+1.40×2.500)×0.300=1.324kN截面抗剪强度计算值T=3×1324.0/(2×1000.000×18.000)=0.110N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×3.212×3004/(100×6000×486000)=0.060mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m静荷载q1=1.20×0.904+1.20×0.060=1.156kN/m活荷载q2=1.40×0.750=1.050kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.050+1.156)×1.000=2.206kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.206/1.000=2.206kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.21×1.00×1.00=0.221kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.000×2.206=1.324kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.000×2.206=2.427kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面惯性矩I=416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.221×106/83333.3=2.65N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1323.79/(2×50.00×100.00)=0.397N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.964kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.964×1000.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.174mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=2.427kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.813kN.m经过计算得到最大支座F=9.023kN经过计算得到最大变形V=0.570mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.813×106/8982.0=86.20N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.570mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.135×16.050=2.167kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×1.000×1.000=0.200kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.379kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.500kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.954kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.427,l0=3.300m；λ=3300/16.0=206.937允许长细比(k取1)λ0=206.937/1.217=170.039<210长细比验算满足要求!φ=0.171σ=7646/(0.171×424.1)=105.633N/mm2a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.417m；λ=3417/16.0=214.279允许长细比(k取1)λ0=214.279/1.217=176.072<210长细比验算满足要求!φ=0.159σ=7646/(0.159×424.1)=113.622N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=108.296N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.808,l0=3.301m；λ=3301/16.0=206.990允许长细比(k取1)λ0=206.990/1.217=170.082<210长细比验算满足要求!φ=0.171σ=9954/(0.171×424.1)=137.524N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.450×1.250×0.600=0.338kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.338×1.000×1.500×1.500/10=0.096kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.200×3.455+1.400×2.500+0.9×1.400×0.096/1.000=7.767kN非顶部立杆Nw=1.200×5.379+1.400×2.500+0.9×1.400×0.096/1.000=10.075kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.427,l0=3.300m；λ=3300/16.0=206.937允许长细比(k取1)λ0=206.937/1.217=170.039<210长细比验算满足要求!φ=0.171σ=7767/(0.171×424.1)+96000/4493=128.595N/mm2a=0.5m时，u1=1.123,l0=3.417m；λ=3417/16.0=214.279允许长细比(k取1)λ0=214.279/1.217=176.072<210长细比验算满足要求!φ=0.159σ=7767/(0.159×424.1)+96000/4493=136.710N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=131.300N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.808,l0=3.301m；λ=3301/16.0=206.990允许长细比(k取1)λ0=206.990/1.217=170.082<210长细比验算满足要求!φ=0.171σ=10075/(0.171×424.1)+96000/4493=160.485N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取10.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=100000.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=10000mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边10.00m，短边10.00×1.00=10.00m，楼板计算范围内摆放11×11排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.20+25.10×0.12)+1×1.20×(2.17×11×11/10.00/10.00)+1.40×(0.00+2.50)=10.50kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=10.00×10.50=105.00kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×105.00×10.002=538.66kN.m按照混凝土的强度换算得到10天后混凝土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.94N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=100000.00×360.00/(10000.00×180.00×9.94)=2.01查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.420此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αsbh02fcm=0.420×10000.000×180.0002×9.9×10-6=1352.1kN.m结论：由于∑Mi=1352.08=1352.08>Mmax=538.66所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！板面厚400mm依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为17.1m，立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.40+0.20)+1.40×2.50=15.788kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.40+0.7×1.40×2.50=16.004kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.400×0.800+0.200×0.800=8.192kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.800=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=43.20cm3；截面惯性矩I=38.88cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×8.192+0.98×3.600)×0.300×0.300=0.131kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.131×1000×1000/43200=3.039N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×8.192+0.98×3.600)×0.300=2.626kN截面抗剪强度计算值T=3×2626.0/(2×800.000×18.000)=0.274N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×8.192×3004/(100×6000×388800)=0.193mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.400×0.300=3.012kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m静荷载q1=1.35×3.012+1.35×0.060=4.147kN/m活荷载q2=0.98×1.350=1.323kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.323+4.147)×0.800=4.376kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=4.376/0.800=5.470kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.47×0.80×0.80=0.350kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.800×5.470=2.626kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.800×5.470=4.814kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面惯性矩I=416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.350×106/83333.3=4.20N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2625.70/(2×50.00×100.00)=0.788N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.072kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.072×800.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.227mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=4.814kN均布荷载取托梁的自重q=0.090kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.025kN.m经过计算得到最大支座F=14.290kN经过计算得到最大变形V=0.604mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.025×106/8982.0=108.68N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.604mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.115×17.050=1.964kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.800×0.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.400×0.800×0.800=6.426kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=8.518kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)×0.800×0.800=2.880kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+0.98NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.32kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.386,l0=3.205m；λ=3205/16.0=200.991允许长细比(k取1)λ0=200.991/1.217=165.153<210长细比验算满足要求!φ=0.180σ=11950/(0.180×424.1)=156.531N/mm2=0.5m时，u1=1.091,l0=3.319m；λ=3319/16.0=208.173允许长细比(k取1)λ0=208.173/1.217=171.054<210长细比验算满足要求!φ=0.168σ=11950/(0.168×424.1)=168.157N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=160.406N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.204m；λ=3204/16.0=200.922允许长细比(k取1)λ0=200.922/1.217=165.096<210长细比验算满足要求!φ=0.180σ=14321/(0.180×424.1)=187.597N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；