住宅楼工程模板施工方案

模板工程施工方案第页 目录TOC\o"1-3"\h\z一、工程概况 2二、编制依据： 2三、施工准备 2四、材料选用 3五、模板施工工艺及操作要求 31、垫层模板施工 32、柱模板施工 33、墙模板施工 44、楼梯模板施工 65、梁模板施工 76、楼板模板施工 9六、模板的验收 9七、模板的拆除 10八、质量保证措施及注意事项 10九、成品保护 11十、文明施工及环保措施 11十一、模板施工安全保证措施 12附：各模板计算书 14一、工程概况序号项目内容1工程名称西山煤电老红楼片区棚户区（危旧房）改造工程2建设地点山西省太原市西矿街西巷17号，南寒商场南侧3建筑面积1#楼33189.87㎡,2#楼30167.97㎡4建设单位山西煤电房地产开发有限责任公司5监督单位太原市建设工程质量监督站6设计单位厦门市泛华建筑设计有限公司7监理单位山西吉星建设项目监理有限公司8总承包单位山西西山金城建筑有限公司本工程是西山煤电老红楼片区棚户区（危旧房）改造（春晖佳园）1#、2#住宅楼项目，位于山西省太原市西矿街西巷17号，南寒商场南侧。总建筑面积为63357.84㎡，其中1#楼33189.87㎡,2#楼30167.97㎡。结构形式为剪力墙结构，裙房为框架结构，1#楼±0.000m相对于绝对标高为886.23m，建筑高度98m；1#楼地下三层，地上三十二层；地下室基础顶面标高-8.7米，1#楼塔楼构架顶高度为101.7m，2#楼地下二层，地上三十二层；2#楼±0.000m相对于绝对标高为885.33m，建筑高度96.84m；地下室基础顶面标高-8.9米，2#楼塔楼构架顶高度为101.3m，二、编制依据序号名称编号1工程施工图纸3图纸会审、设计交底记录4施工组织设计5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20117建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20118建筑地面工程施工质量验收规范GB50209-20109建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200810建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201311建设施工安全检查标准JGJ59-201112模板安装、拆除工程检验批质量验收记录表三、施工准备及模板配置将楼层每道轴线分别弹线，并引测好标高线，按照工程的柱、剪力墙、梁板进行模板和配套明确其刚度和稳定性、在安装模板前必须，将模板清理干净，刷好脱模剂，防止污染钢筋及混凝土接触，脱模剂应涂刷均匀，不得漏刷。本工程的模板分部位按下述要求进行配置，垫层采用50*100mm木方；筏板基础集水坑采用砖胎体模，用MU10机砖和M10水泥砂浆砌筑。主体结构采用多层胶板，支撑体系采用碗扣式脚手架，主钢楞为Φ48×3.5钢架管，次龙骨为40×80的方木。模板准备：梁板按三层工程量准备，剪力墙按一层半的工程量准备。四、材料选用1、模板材料模板材料选用δ=15mm厚的木芯胶合板，模板的背带选用40×80mm厚的木枋。2、紧固材料紧固材料采用Φ14螺杆，其中防水砼采用带止水板的螺杆，其他剪力墙采用一般直钢筋螺杆。梯井地下部分防水剪力墙中带止水板钢板片为一次性使用，其他剪力墙内加固杆为Φ14螺杆，穿Φ16PVC管后，重复使用。主体模板施工工艺及操作要求1、垫层模板垫层厚度为10cm，垫层模板采用5×10cm木方。施工时，将轴线和标高投放到基坑内，再依据垫层边线与轴线的相关尺寸支设垫层边线模板，模板支撑采取在模板的正、背两面将Φ20（间距为1m）钢筋打入土层的方法稳定模板，支模时应拉通线校正模板。待垫层砼初凝后，将短钢筋拔出。模板支设完毕后，用水准仪测控垫层面标高，标高控制采取在基坑内用短钢筋头打水平控制桩的方法。2、柱模板施工柱模板安装顺序是：安装前检查——模板安装——检查对角线——长度差——安装柱箍——全面检查校正——整体固定——柱头找补。柱模板采用15厚胶合板，背楞采用40×80mm木枋，柱箍用φ48×3.0钢管。模板根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木枋压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每400mm一道。安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外找平以免砼浇筑时漏浆而造成柱底烂根。ØØ14螺杆Ø48钢管40*80mm木枋间距100直角扣连角并双扣件15mm厚胶合板3、墙体模板施工1）、墙模安装顺序是：支模前的检查——支侧模——钢筋绑扎——安装对拉螺栓，支另一侧模——校正模板位置——紧固对拉止水螺栓——支撑固定——全面检查。2）、墙体模板支设前须对墙内杂物进行清理，弹出墙的边线和模板就位线，外墙大角应标出轴线，并做好砂浆找平层或通过在模板下口粘贴海绵条以防止漏浆。3）、墙体模板安装前先放置好门窗模板及预埋件，并按照墙体厚度焊好限位钢筋，地下室外墙限位钢筋内外禁止联通。限位钢筋要提前在混凝土浇筑前在剪力墙内预埋2根竖向Φ14的钢筋，然后焊接模板定位筋,定位钢筋要求砼浇筑前预留插筋，严禁直接焊接在主筋上。4）、模板安装从外模中间开始，以确保建筑物的外形尺寸和垂直度的准确性；立好一侧模板后即可穿入焊接好止水的对拉螺栓，再立另一侧模板就位调整，对准穿墙螺栓孔眼进行固定。5）、模板安装前须清除模板上的杂物；支模时须对模板拼缝进行处理，在面板拼缝处用双面胶带粘贴；在墙的拐角处（阳角）也应注意两块板的搭接严密；阴角模立好后，要将墙体模板的横背楞（48钢管）延伸到阴角模，并穿好对拉螺栓使其与对应的阴角模或墙体模板固定，以确保角度的方正和不跑模。、剪力墙模板采用散支散拆方式，模板采用胶合板，用40×80mm木枋作龙骨，用“3形卡”将对拉螺杆与钢管连接起来，木枋间距80-150，钢管间距500，对拉螺杆间距500×500，模板采用钢管支撑和对拉螺栓共同支撑稳定。(具体见后计算书示意图)墙体支设示意图300高导墙支设节点详图楼梯模板平台板楼板楼梯底模木枋Ø14对拉螺杆平台板楼板楼梯底模木枋Ø14对拉螺杆模板（定型化）孔）5、梁模板施工1）工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模→预检。2）根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。3）梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为0.9m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1200mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4）剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。5）梁模板安装eq\o\ac(○,1)大龙骨采用Ø48×3.0mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距150mm，其跨度等于大龙骨间距。eq\o\ac(○,2)梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。eq\o\ac(○,3)梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高≥600mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500mm，垂直间距300mm。6、楼板模板施工1）工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。2）支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。3）立杆支撑横纵间距不超过1.2m,且立杆支撑钢管不能有接头，如有少数接头现象，所有顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，进行横纵向扫地杆加固，以保持顶撑的稳固可靠。4）模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.0mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距150mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。5）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。梁、柱接头处模板支设梁、柱接头处模板支设六、模板的验收1、模板及其支架必须符合下列规定：（1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确，必须要符合图纸设计要求。（2）具体足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠承受新浇筑砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。（3）构造应简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。（4）模板的接缝应严密，不得漏浆。2、模板与砼的接触面应涂隔离剂（脱模剂），对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。3、预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求。4、模板验收时，应由项目工程师带队，施工、质检、安全等人员全部到现场参加验收，合格后方可进行下道工序施工。七、模板的拆除1、拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。2、柱、梁板模板的拆除必须待混凝土达到设计规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。3、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。质量保证措施及施工注意事项1、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。2、现浇结构模板安装允许偏差：序号项目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高±53截面内部尺寸柱、梁＋4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。3、确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。4、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。5、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。6、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。九、成品保护1、模板涂刷隔离剂时，不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工。2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。3、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。4、按楼板部位层层复安，减少损耗，材料应按编号分类堆放。5、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。6、使用后拆卸下来的门架及其构件，将有损伤的门架及构件挑出，重新维修，严重损坏件的要剔除更换。7、门架支顶可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。搬运时，门架及剪刀撑等不能随意投掷。十、文明施工及环保措施1、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。2、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。3、模板安装时，应注意控制噪声污染。4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、每次下班时保证工完场清。十一、模板施工安全保证措施1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。

2、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

3、在浇筑混凝土时，应派责任心较强的木工看护模板，如量较大，应多设人员看护，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑，并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形严重时，应通知项目部有关负责人到现场提示方案，并及时采取补救措施。检查和观察模板支撑是否有下沉或松动现象，具体检查方法：在顶板模板低端支撑点用绳吊一吊垂至地面以上10cm处，观察其是否下沉，如发现其下沉，立即通知砼浇筑人员并停止浇筑，待加固支撑后再进行浇筑。4、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。

5、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。

7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落。10、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。

11、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

12、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。

13、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作，不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。

14、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

15、拆除板、梁、柱墙模板，在4M以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作。16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。十二、附：各模板计算书地下车库空心板（8.4*6.6）高度5.2米模板（扣件式）计算书模板计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高-4.300m新浇混凝土楼板板厚(mm)500新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)6.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)5.2立柱纵向间距la(mm)700立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)60小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×1=17.575kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1K/2=0.9×1.4×0.7×2.5/2＝1.102kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[17.575×0.062/8，0.122×0.062/8+1.102×0.06/4]=0.017kN·mσ＝Mmax/W＝0.017×106/37500＝0.442N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.5)×1=12.65kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×12.65×604/(384×10000×281250)＝0.001mm≤[ν]＝l/250＝60/250＝0.24mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[6600/800]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×0.06＝1.069kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.5)×0.06＝0.937kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.06＝0.132kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.937×0.82+0.121×0.132×0.82＝0.074kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.06＝0.022kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.022×0.82+0.21×2.205×0.8，0.107×0.022×0.82+0.181×2.205×0.8]＝0.372kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.069×0.12/2，0.022×0.12/2+2.205×0.1]＝0.221kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.074，0.372，0.221]＝0.372kN·mσ＝Mmax/W＝0.372×106/64000＝5.805N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.937×0.8+0.62×0.132×0.8＝0.521kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.022×0.8+0.681×2.205＝1.512kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.069×0.1，0.022×0.1+2.205]＝2.207kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.521，1.512，2.207]＝2.207kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.207×1000/(2×80×60)＝0.69N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.5)×0.06＝0.771kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.771×8004/(100×9350×2560000)＝0.083mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×1.5]×0.06＝1.031kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)×0.06＝0.951kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.06＝0.113kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.5)×0.06=0.783kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.951×0.8+1.223×0.113×0.8＝0.981kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.031×0.1＝0.103kNR＝max[Rmax，R1]＝0.981kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.783×0.8＝0.716kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.783×0.1＝0.078kNR＝max[Rmax，R1]＝0.716kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.831kN·mσ＝Mmax/W＝0.831×106/4490＝185.113N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.85kNτmax＝2Vmax/A=2×6.85×1000/424＝32.31N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.794mm跨中νmax=0.794mm≤[ν]=700/250=2.8mm悬挑段νmax＝0.396mm≤[ν]=100/250=0.4mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197f=N/(φA)=[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×1)]×0.7×0.8×1000/(0.197×424)=9.554×1000/83.528=114.376N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139f=N/(φA)=[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.5)+1.4×1)]×0.7×0.8×1000/(0.139×424)=9.722×1000/58.936=164.952N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.554kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.722/(1×0.1)＝97.216kPa≤fak＝115kPa满足要求！地下车库空心板（8.4*8.7）高度5.2米模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高-4.300m新浇混凝土楼板板厚(mm)500新浇混凝土楼板边长L(m)8.7新浇混凝土楼板边宽B(m)8.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)5.2立柱纵向间距la(mm)700立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)60小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×1=17.575kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1K/2=0.9×1.4×0.7×2.5/2＝1.102kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[17.575×0.062/8，0.122×0.062/8+1.102×0.06/4]=0.017kN·mσ＝Mmax/W＝0.017×106/37500＝0.442N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.5)×1=12.65kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×12.65×604/(384×10000×281250)＝0.001mm≤[ν]＝l/250＝60/250＝0.24mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[8400/800]取整＝10，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×0.06＝1.069kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.5)×0.06＝0.937kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.06＝0.132kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.937×0.82+0.121×0.132×0.82＝0.074kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.06＝0.022kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.022×0.82+0.21×2.205×0.8，0.107×0.022×0.82+0.181×2.205×0.8]＝0.372kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.069×0.12/2，0.022×0.12/2+2.205×0.1]＝0.221kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.074，0.372，0.221]＝0.372kN·mσ＝Mmax/W＝0.372×106/64000＝5.805N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.937×0.8+0.62×0.132×0.8＝0.521kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.022×0.8+0.681×2.205＝1.512kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.069×0.1，0.022×0.1+2.205]＝2.207kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.521，1.512，2.207]＝2.207kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.207×1000/(2×80×60)＝0.69N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.5)×0.06＝0.771kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.771×8004/(100×9350×2560000)＝0.083mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×1.5]×0.06＝1.031kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)×0.06＝0.951kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.06＝0.113kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.5)×0.06=0.783kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.951×0.8+1.223×0.113×0.8＝0.981kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.031×0.1＝0.103kNR＝max[Rmax，R1]＝0.981kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.783×0.8＝0.716kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.783×0.1＝0.078kNR＝max[Rmax，R1]＝0.716kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.816kN·mσ＝Mmax/W＝0.816×106/4490＝181.693N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.85kNτmax＝2Vmax/A=2×6.85×1000/424＝32.31N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.767mm跨中νmax=0.767mm≤[ν]=700/250=2.8mm悬挑段νmax＝0.371mm≤[ν]=100/250=0.4mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197f=N/(φA)=[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×1)]×0.7×0.8×1000/(0.197×424)=9.554×1000/83.528=114.376N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139f=N/(φA)=[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.5)+1.4×1)]×0.7×0.8×1000/(0.139×424)=9.722×1000/58.936=164.952N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.554kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.722/(1×0.1)＝97.216kPa≤fak＝115kPa满足要求！地下车库空心板（8.4*6.6）高度7.55米板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高-2.70m新浇混凝土楼板板厚(mm)500新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)6.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)7.55立柱纵向间距la(mm)700立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)60小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×1=17.575kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1K/2=0.9×1.4×0.7×2.5/2＝1.102kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[17.575×0.062/8，0.122×0.062/8+1.102×0.06/4]=0.017kN·mσ＝Mmax/W＝0.017×106/37500＝0.442N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.5)×1=12.65kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×12.65×604/(384×10000×281250)＝0.001mm≤[ν]＝l/250＝60/250＝0.24mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[6600/800]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×0.06＝1.069kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.5)×0.06＝0.937kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.06＝0.132kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.937×0.82+0.121×0.132×0.82＝0.074kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.06＝0.022kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.022×0.82+0.21×2.205×0.8，0.107×0.022×0.82+0.181×2.205×0.8]＝0.372kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.069×0.12/2，0.022×0.12/2+2.205×0.1]＝0.221kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.074，0.372，0.221]＝0.372kN·mσ＝Mmax/W＝0.372×106/64000＝5.805N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.937×0.8+0.62×0.132×0.8＝0.521kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.022×0.8+0.681×2.205＝1.512kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.069×0.1，0.022×0.1+2.205]＝2.207kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.521，1.512，2.207]＝2.207kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.207×1000/(2×80×60)＝0.69N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.5)×0.06＝0.771kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.771×8004/(100×9350×2560000)＝0.083mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×1.5]×0.06＝1.031kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)×0.06＝0.951kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.06＝0.113kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.5)×0.06=0.783kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.951×0.8+1.223×0.113×0.8＝0.981kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.031×0.1＝0.103kNR＝max[Rmax，R1]＝0.981kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.783×0.8＝0.716kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.783×0.1＝0.078kNR＝max[Rmax，R1]＝0.716kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.831kN·mσ＝Mmax/W＝0.831×106/4490＝185.113N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.85kNτmax＝2Vmax/A=2×6.85×1000/424＝32.31N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.794mm跨中νmax=0.794mm≤[ν]=700/250=2.8mm悬挑段νmax＝0.396mm≤[ν]=100/250=0.4mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188f=N/(φA)=[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×1)]×0.7×0.8×1000/(0.188×424)=9.554×1000/79.712=119.851N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132f=N/(φA)=[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.5)+1.4×1)]×0.7×0.8×1000/(0.132×424)=9.722×1000/55.968=173.699N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝9.554kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.722/(1×0.1)＝97.216kPa≤fak＝115kPa满足要求！地下车库空心板（8.4*6.6）高度6.2米模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称标高-2.70m新浇混凝土楼板板厚(mm)500新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)6.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)6.2立柱纵向间距la(mm)700立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)60小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×1=17.575kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1K/2=0.9×1.4×0.7×2.5/2＝1.102kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[17.575×0.062/8，0.122×0.062/8+1.102×0.06/4]=0.017kN·mσ＝Mmax/W＝0.017×106/37500＝0.442N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.5)×1=12.65kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×12.65×604/(384×10000×281250)＝0.001mm≤[ν]＝l/250＝60/250＝0.24mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[6600/800]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×0.06＝1.069kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.5)×0.06＝0.937kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.06＝0.132kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.937×0.82+0.121×0.132×0.82＝0.074kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.06＝0.022kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.022×0.82+0.21×2.205×0.8，0.107×0.022×0.82+0.181×2.205×0.8]＝0.372kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.069×0.12/2，0.022×0.12/2+2.205×0.1]＝0.221kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.074，0.372，0.221]＝0.372kN·mσ＝Mmax/W＝0.372×106/64000＝5.805N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.937×0.8+0.62×0.132×0.8＝0.521kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.022×0.8+0.681×2.205＝1.512kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.069×0.1，0.022×0.1+2.205]＝2.207kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.521，1.512，2.207]＝2.207kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.207×1000/(2×80×60)＝0.69N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.5)×0.06＝0.771kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.771×8004/(100×9350×2560000)＝0.083mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×1.5]×0.06＝1.031kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)×0.06＝0.951kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.06＝0.113kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.5)×0.06=0.783kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.951×0.8+1.223×0.113×0.8＝0.981kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.031×0.1＝0.103kNR＝max[Rmax，R1]＝0.981kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.783×0.8＝0.716kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.783×0.1＝0.078kNR＝max[Rmax，R1]＝0.716kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.831kN·mσ＝Mmax/W＝0.831×106/4490＝185.113N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.85kNτmax＝2Vmax/A=2×6.85×1000/424＝32.31N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.794mm跨中νmax=0.794mm≤[ν]=700/250=2.8mm悬挑段νmax＝0.396mm≤[ν]=100/250=0.4mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197f=N/(φA)=[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×1)]×0.7×0.8×1000/(0.197×424)=9.554×1000/83.528=114.376N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139f=N/(φA)=[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.5)+1.4×1)]×0.7×0.8×1000/(0.139×424)=9.722×1000/58.936=164.952N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30