集装箱船结构规范 2026修改通报

集装箱船结构规范 1第1节一般规定 第3节符合验证 3第3章结构设计原则 4第2节净尺寸方法 4第3节腐蚀增量 4第5节结构细节原则 5第4章载荷 8第1节一般规定 8第2节动载荷工况 9第3节船舶运动和加速度 38第4节船体梁载荷 41第5节外部载荷 45第6节内部载荷 78第8节装载工况 79第5章船体梁强度 第1节一般要求 第2节船体梁屈服强度 第6章船体局部构件尺寸要求 第1节一般规定 第2节最小厚度 90 92第5节主要支撑构件和支柱 93第6节首部、机器处所、尾部 94第7节其他特殊要求 94第7章舱段直接强度分析 第2节舱段结构强度分析 第8章整船有限元强度评估 第1节一般规定 108第2节长细比要求 112第1节一般规定 112第2节评估的结构细节 第3节疲劳评估 113第4节简化应力分析 第7节结构细节设计标准 第12章集装箱系固 第1节一般规定 第6节集装箱系固结构的强度评估 第7节绑扎计算程序 第9节集装箱系固系统的批准和认可 128第3节焊接接头设计 第14章营运船舶换新衡准 第1节原则和检验要求 2定义2.23大开口符合下述任一条件的甲板开口为大开口： 式中：b——开口宽度，m，如有几个舱口并列，则b代表各开口宽度之和，即b=b1+b2，见图2.23；B1——在开口长度中点处包括开口在内的甲板宽度，m；lH——开口长度，m；lBH——每一舱口两端横向甲板条中心线之间的距离，m，见图2.23；如舱口前或后再无其他舱口时，则lBH算到舱壁为止。图2.23大开口示意图3附加标志3.2其他附加标志3.2.1本规范规定的集装箱船其他附加标志见表3.2.1。其他附加标志表3.2.11整船有限元强度（1）符合下列条件之一的集装箱船，该附加标（2）除上述以外的其他集装箱船，该附加标志2最小疲劳设计寿命XX—船舶运营波浪环境条件，如基于全球波浪YY—疲劳设计寿命（年），最小疲劳设计寿命3基于谱分析的疲4集装箱绑扎计算）；5线性波激振动下6砰击颤振和波激振动下疲劳强度7砰击颤振下船体8标志。本规范第6章第9加强，可授予该附加标志。本规范第6章第2应提交的文件2.2图纸和资料的提交2.2.1应按CCS《钢质海船入级规范》第2篇的要求提交图纸和资料。2.2.2在结构图纸上应标明如下信息：（1）构件的尺寸；（2）结构连接细节；（3）设计材料的说明，一般包括钢级、制造工艺、焊接工艺和热处理等；（4）第14章规定的与换新厚度相关的信息（如适用时）。1一般要求1.3尺度符合1.3.1所要求的净厚度treq由按照本规范计算的净厚度圆整到最近的半毫米得到。例如：.时，则本规范要求的净厚度为.。.时，则本规范要求的净厚度为.。1一般要求1.2腐蚀增量的确定1.2.1结构构件两侧的每一侧的腐蚀增量，tc1或tc2，见表1.2.1。（1）构件两侧的总腐蚀增量tc，mm，用下式求得：tc=Roundup0.5(tc1+tc2+tres（2）对设定舱室内部构件，总腐蚀增量tc用下式求得：tc=Roundup0.5(2tc1)+tres式中：tc1指表1.2.1中暴露于该舱室的一侧的规定值；。Roundup0.5指t按向上圆整半毫米取值。（3）不锈钢或铝制舱室边界和内部构件的腐蚀增量tc，mm，取为：（4）对于不锈钢复合钢板，碳钢一侧的腐蚀增量tc1和不锈钢一侧的腐蚀增量tc2分别取为：tc1取表1.2.1中相应舱室的给定值；tc2=0。1.2.2扶强材的腐蚀增量由其与带板连接处的位置决定。1.2.3当局部支撑构件/板由多个腐蚀增量影响，则对整块板列都采用最大的值。 .gr .grof_构件单侧的腐蚀增量表1.2.1）（暴露于海水（1）暴露于大气（2）压载水舱、污水舱、污油舱、锚链舱（23） （4）除内底板的单侧腐蚀增量取为1.0mm外，其他构件的单侧腐蚀增量可取为0.5mm；对于横 9甲板及舱口围结构9.3强力甲板开口9.3.1强力甲板上货舱舱口角隅形状应满足以下要求：（1）对于圆形角隅（含采用负半径的圆形角隅邻接机舱的货舱开口角隅半径应不小于0.04B，m；近舷侧处的开口角隅半径应不小于0.35+0.0005L，m；其他位置的角隅半径应不小于0.25m；（2）对于抛物线形或椭圆形角隅，一般应符合图9.3.1的规定，角隅处的甲板可不需设嵌入板；图9.3.1抛物线形或椭圆形角隅（3）对于采用负半径或不满足（1）、（2）要求的圆角隅，应采用整船有限元方法按第8章屈服、第10章疲劳要求或其他等效方法进行验证。9.3.2强力甲板上货舱舱口圆形角隅处一般应设置加强嵌入板，其延伸范围应符合图9.3.2的规定（R为舱口角隅半径；e一般应不小于760mm，且对于纵骨架式应不小于1个纵骨间距）。加强嵌入板的厚度和材料应不低于相邻强力甲板。当嵌入板延伸范围不能满足上述要求时，应采用第8章整船有限元屈服强度评估和局部细化分析或其他等效方法进行验证。图9.3.2圆形角隅加强嵌入板9.4货舱舱口围板..舱口围板的厚度应不小于按下式计算所得之值：R235式中：舱口围板的高度，m；ReH——材料屈服应力，N/mm2。9.4.2货舱舱口围板的结构应符合CCS《钢质海船入级规范》第2篇第2章第20节中的有关规定。1一般要求1.1应用本章给出了用于强度评估与疲劳评估的设计载荷。对于本章第7节规定的设计载荷场景，给出了载荷组合。本节采用设计载荷场景规定了适用于集装箱船典型营运模式的设计载荷组。本节采用设计载荷场景概念去确定一致的设计载荷组，这些载荷组覆盖了集装箱船的适当的营运模式。1.1.5强度评估载荷强度评估应涵盖所有适用对所有的设计载荷场景进行，最终的评估应基于最严格的强度要求。强度评估的每一个设计载荷场景由一个静载荷工况（S）或者一个静+动载荷工况（S+D）组成，静载荷和动载荷取决于所考虑的装载工况。静载荷在以下章节中定义：（1）船体梁静水载荷在本章第4节定义；（2）外部载荷在本章第5节定义；（3）内部载荷在本章第6节定义。强度评估的等效设计波以及总体载荷的动载荷组合系数在本章第2节2中列出。动载荷分量在以下章节中定义：（1）船体梁动载荷分量在本章第4节定义；（2）外部载荷在本章第5节定义；（3）内部载荷在本章第6节定义。1.1.6疲劳评估载荷每一个疲劳评估的每一个设计载荷场景由一个静+动（S+D）载荷工况组成，静载荷和动载荷取决于所考虑的装载工况。符号本节未定义的符号，见第1章第4节。asurge,apitch-x,asway,aroll-y,aheave,aroll-z,apitch-z：加速度分量，定义见本章第3节。fxL——载荷计算点的X坐标与L的比值，取为：fTL——某一装载工况吃水与L的比值，取为：fTL；fT —— 某一装载条件下吃水与结构吃水的比，取为：fT，但取不小于0.5；TLC——所考虑装载工况的船中处的吃水，m；fBL——船宽与船长的比，取为：flp-OSA——OSA载荷工况的扭矩纵向分布系数，取为：flp-OSA=-(0.2+0.3fT)，对于x/L<0.4；flp-OSA=(0.2+0.3fT)(11.5fxL-5.6)，对于0.4≤x/L<0.6；flp-OSA=1.3(0.2+0.3fT)，对于0.6≤x/L；Cb-LC——所考虑装载工况的方形系数，定义见本章第3节；CW-LC——所考虑装载工况的水线面系数，定义见本章第3节。1一般要求1.1动载荷工况定义..下列等效设计波为被用于结构评估的动载荷工况：HVM载荷工况：HVM-1和HVM-2：分别为垂向波浪弯矩在船中处最小和最大的迎浪等效设计波。HVS载荷工况：HVS-1和HVS-2：分别为垂向波浪剪力在距船尾0.75L处最大和最小的迎浪等效设计波。FVM载荷工况：FVM-1和FVM-2：分别为垂向波浪弯矩在距船尾.处最小和最大的随浪等效设计波。BSR载荷工况：BSR-1P和BSR-2P：分别为波浪来自左舷时横摇运动最小（左舷向下）和最大（左舷向上）的横浪等效设计波。BSR-1S和BSR-2S：分别为波浪来自右舷时横摇运动最大（右舷向下）和最小（右舷向上）的横浪等效设计波。BSP载荷工况：BSP-1P和BSP-2P：分别为左舷船中水线处水动压力最大和最小的横浪等效设计波。BSP-1S和BSP-2S：分别为右舷船中水线处水动压力最大和最小的横浪等效设计波。OST载荷工况：OST-1P和OST-2P：分别为波浪来自左舷时距船尾0.75L处扭矩最小和最大时的斜浪等效设计波。OST-1S和OST-2S：分别为波浪来自右舷时距船尾0.75L处扭矩最大和最小时的斜浪等效设计波。OHM载荷工况：OHM-1P和OHM-2P：分别为波浪来自左舷时船中处水平弯矩最小和最大时的斜浪等效设计波。OHM-1S和OHM-2S：分别为波浪来自右舷时船中处水平弯矩最大和最小时的斜浪等效设计波。OHS载荷工况：OHS-1P和OHS-2P：分别为波浪来自左舷时距船尾0.75L处水平剪力最小和最大时的斜浪等效设计波。OHS-1S和OHS-2S：分别为波浪来自右舷时距船尾0.75L处水平剪力最大和最小时的斜浪等效设计波。OVA载荷工况：OVA-1P和OVA-2P：分别为波浪来自左舷时船首L处垂向加速度最小和最大时的斜浪等效设计波。OVA-1S和OVA-2S：分别为波浪来自右舷时船首L处垂向加速度最小和最大时的斜浪等效设计波。注1和2对应每一个等效设计波最大或最小的主导载荷分量。注P和S分别对应于上风舷为左舷和右舷。..FVM和OVA载荷工况不用于疲劳评估。等效设计波选取表1.1.1（1）动载荷工况基本方形系数Cb≤0.73>0.73HVM√ - - HVS - √ - HSA - - √FVMf - √ - FVM - - √BSR√ - - BSP√ - - OSTf√ - - OHM - √ - OHS√ - - OSA - - √OVA - √ - 注：FVMf、HSA、OSA和OVA载荷工况不用于疲劳评估。1.1.2基本动载荷工况：（1）HVM载荷工况：HVM-1和HVM-2：分别为垂向波浪弯矩在船中处最小和最大的迎浪等效设计波。（2）BSR载荷工况：BSR-1P和BSR-2P：分别为波浪来自左舷时横摇运动最小（左舷向下）和最大（左舷向上）的横浪等效设计波。BSR-1S和BSR-2S：分别为波浪来自右舷时横摇运动最大（右舷向下）和最小（右舷向上）的横浪等效设计波。（3）BSP载荷工况：BSP-1P和BSP-2P：分别为左舷船中水线处水动压力最大和最小的横浪等效设计波。BSP-1S和BSP-2S：分别为右舷船中水线处水动压力最大和最小的横浪等效设计波。 OSTf-1P和OSTf-2P：分别为波浪来自左舷时距船尾0.75L处扭矩最小和最大时的斜浪等效设计波。OSTf-1S和OSTf-2S：分别为波浪来自右舷时距船尾0.75L处扭矩最大和最小时的斜浪等效设计波。（5）OHS载荷工况：OHS-1P和OHS-2P：分别为波浪来自左舷时距船尾0.75L处水平剪力最小和最大时的斜浪等效设计波。OHS-1S和OHS-2S：分别为波浪来自右舷时距船尾0.75L处水平剪力最大和最小时的斜浪等效设计波。注1：1和2对应每一个等效设计波最大或最小的主导载荷分量。注2：P和S分别对应于上风舷为左舷和右舷。1.1.3对于Cb大于0.73的船舶还应考虑下列动载荷工况： HSA-1和HSA-2：分别为迎浪时垂向加速度在首部最大和最小的迎浪等效设计波。 FVM-1和FVM-2：分别为垂向波浪弯矩在船中处最小和最大的随浪等效设计波。 OSA-1P和OSA-2P：分别为波浪来自左舷时纵摇加速度最大和最小时的斜浪等效设计波。OSA-1S和OSA-2S：分别为波浪来自右舷时纵摇加速度最大和最小时的斜浪等效设计波。1.1.4对于Cb小于或等于0.73的船舶还应考虑下列动载荷工况：（1）HVS载荷工况：HVS-1和HVS-2：分别为垂向波浪剪力在距船尾0.75L处最大和最小的迎浪等效设计波。 FVMf-1和FVMf-2：分别为垂向波浪弯矩在距船尾0.25L处最小和最大的随浪等效设计波。（3）OHM载荷工况：OHM-1P和OHM-2P：分别为波浪来自左舷时船中处水平弯矩最小和最大时的斜浪等效设计波。OHM-1S和OHM-2S：分别为波浪来自右舷时船中处水平弯矩最大和最小时的斜浪等效设计波。（4）OVA载荷工况：OVA-1P和OVA-2P：分别为波浪来自左舷时船首L处垂向加速度最小和最大时的斜浪等效设计波。OVA-1S和OVA-2S：分别为波浪来自右舷时船首L处垂向加速度最小和最大时的斜浪等效设计波。2强度评估的动载荷工况2.1动载荷工况描述2.1.1表2.1.1（1）至表2.1.1（3）给出了强度评估应考虑的每一个动载荷工况相应的船舶运动响应和总体载荷。强度评估中用于、和FVMHVM、HVS、HSA、FVMf和FVM载荷工况的船舶响应表2.1.1（1） - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - --- -- - - - - - - - - - - - - - -FVMf---- - - - - - - ---- - - ---- - - - - - - ---- - - - - - - ---- - - - - - - ---- - - - - - - ---- - - - - - - 强度评估中用于BSR和BSP载荷工况的船舶响应表2.1.1（2）--------------------------------------------------------续上表续上表2.2载荷组合系数2.2.1用于强度评估总体载荷及惯性载荷分量的载荷组合系数LCF的定义见：）：荷组合系数；表2.2.1（2）：BSR和BSP载荷工况的载荷组合系数；）：况的载荷组合系数。强度评估中用于HVM、HVS、HSA、FVMf和FVM载荷工况的载荷组合系数表2.2.1（1）MwvCWV111CQWflpflpflpMwhCWH000000CQH000000MwtCWT000000asurgeCXS4.29fTL+0.07apitch-xCXPCXGaswayCYS000000aroll-yCYR000000CYG000000aheave7.9fTL-0.09aroll-zCZR000000apitch-zMwvCWV11CQWflpflpMwhCWH000000CQH000000MwtCWT000000asurgeCXS0.76-8.8fTLapitch-xCXP1gsinφCXGaswayCYS000000aroll-yCYR000000gsinθCYG000000aheaveCZH0.17-9.2fTL0.1-8.5fTL6.32fTL+0.08aroll-z000000apitch-z1续上表MwvCWV11CQWflpflpMwhCWH0000CQH0000MwtCWT0000asurgeCXS-0.07-4.29fTL4.29fTL+0.07apitch-xCXPgsinφCXGaswayCYS0000aroll-yCYR0000gsinθCYG0000aheaveCZHaroll-z0000apitch-z强度评估中用于BSR和BSP载荷工况的载荷组合系数表2.2.1（2）MwvCWV0000CQW0000MwhCWH23fTL-1.2923fTL-1.29CQH0000MwtCWT0000asurgeCXS0000apitch-xCXP0000CXG0000aswayCYSaroll-yCYR11CYG11aheavearoll-zCZR11apitch-z0000MwvCWV0000CQW0000MwhCWHCQH0000MwtCWT0000asurgeCXS0000apitch-xCXP0000gsinφCXG0000aswayCYS0.67Cb-LC-0.290.29-0.67Cb-LC0.29-0.67Cb-LC0.67Cb-LC-0.29aroll-yCYR11gsinθCYG11aheaveCZH0.62-4.6fTL4.6fTL-0.620.62-4.6fTL4.6fTL-0.62aroll-z11apitch-z0000续上表MwvCWVCQWMwhCWH14.5fTL-0.91CQH0000MwtCWT0000asurgeCXS0000apitch-xCXP0000CXG0000aswayCYSaroll-yCYRCYGaheave11aroll-zCZRapitch-z0000MwvCWVCQW flp flp flp flpMwhCWH0.62-9.17fTL0.62-9.17fTLCQH0000MwtCWT0000asurgeCXS0000apitch-xCXP0000gsinφCXG0000aswayCYS-0.57-2.9fTL0.57+2.9fTL0.57+2.9fTL-0.57-2.9fTLaroll-yCYR0.51-3fTL3fTL-0.510.51-3fTLgsinθCYGaheaveCZH11aroll-z0.51-3fTL3fTL-0.510.51-3fTLapitch-z0000强度评估中用于、OHS和OVAOSTf、OHM、OHS、OSA和OVA载荷工况的载荷组合系数表2.2.1（3）MwvCWV0.6-1.06CW-LC0.6-1.06CW-LCCQW(0.6-1.06CW-LC)flp(1.06CW-LC-0.60)flp(0.6-1.06CW-LC)flp(1.06CW-LC-0.60)flpMwhCWH11CQHflpflpMwtCWTflpflpasurgeCXS-0.07-2.93fTL2.93fTL+0.07-0.07-2.93fTL2.93fTL+0.07apitch-xCXP0.74-6.3fTL0.74-6.3fTLgsinφCXG0.12-0.66Cb-LC0.12-0.66Cb-LCaswayCYS0.33-3.89fTL3.89fTL-0.330.33-3.89fTLaroll-yCYRgsinθCYG0.63-10.2fTL0.63-10.2fTLaheaveCZHaroll-zapitch-z0.74-6.3fTL0.74-6.3fTL续上表MwvCWVCQW(7.1fTL-0.63)flp(7.1fTL-0.63)flp(0.63-7.1fTL)flpMwhCWH11CQHflpflpMwtCWTflpflpasurgeCXSapitch-xCXP0.7-10fTL0.7-10fTLgsinφCXGaswayCYSaroll-yCYR0.86-8.5fTL0.86-8.5fTLgsinθCYG0.7-10.5fTL0.7-10.5fTLaheaveCZHaroll-z0.86-8.5fTL0.86-8.5fTLapitch-z0.7-10fTL0.7-10fTL续上表MwvCWV0.86-1.34CW-LC0.86-1.34CW-LCCQW(0.86-1.34CW-LC)flp(1.34CW-LC-0.86)flp(0.86-1.34CW-LC)flpMwhCWH11CQHflpflpMwtCWTflpflpasurgeCXS3fTL-0.380.38-3fTL3fTL-0.380.38-3fTLapitch-xCXP0.2+6.24fTL-0.2-6.24fTL0.2+6.24fTL-0.2-6.24fTLgsinφCXGaswayCYS0.55fTL+0.08-0.08-0.55fTL-0.08-0.55fTL0.55fTL+0.08aroll-yCYR0.69-11.6fTL0.69-11.6fTLgsinθCYG0.66-10.5fTL0.66-10.5fTLaheaveCZHaroll-z0.69-11.6fTL0.69-11.6fTLapitch-z0.2+6.24fTL-0.2-6.24fTL0.2+6.24fTL-0.2-6.24fTL续上表MwvCWV0.65-3.18fTL3.18fTL-0.650.65-3.18fTL3.18fTL-0.65CQW(0.55-1.7fTL)flp(1.7fTL-0.55)flp(0.55-1.7fTL)flp(1.7fTL-0.55)flpMwhCWHCQH////MwtCWT-0.7flp-OSA0.7flp-OSA0.7flp-OSA-0.7flp-OSAasurgeCXS5.25fTL-0.570.57-5.25fTL0.57-5.25fTLapitch-xCXP11gsinφCXGaswayCYS-0.19-1.9fTL-0.19-1.9fTLaroll-yCYRgsinθCYGaheaveCZHaroll-zapitch-z11续上表MwvCWV0.7-2.28fTL2.28fTL-0.70.7-2.28fTL2.28fTL-0.7CQW(0.7-2.28fTL)flp(2.28fTL-0.7)flp(0.7-2.28fTL)flp(2.28fTL-0.7)flpMwhCWHCQHMwtCWTasurgeCXS0.67-6.9fTL0.67-6.9fTLapitch-xCXP11gsinφCXGaswayCYSaroll-yCYRgsinθCYGaheaveCZH-6fTL6fTL-6fTL6fTLaroll-zapitch-z113疲劳评估的动载荷工况3.1动载荷工况描述3.1.1表3.1.1（1）至表3.1.1（3）给出了对应于疲劳评估应考虑的每一个动载荷工况的船舶运动响应和总体载荷。疲劳评估中用于HVM和HVSHVM、HVS和FVM载荷工况的船舶响应表3.1.1（1） --- - -- - - -- - - - - - --- - --- - --- - ----- - - -------- - - ---------- - - ---- - - ---- - - 疲劳评估中用于BSR和BSP载荷工况的船舶响应表3.1.1（2）--------------------------------------------------------疲劳评估中用于OSTf、OHM、OHS载荷工况的船舶响应表3.1.1（3）续上表3.2动载荷组合系数3.2.1用于疲劳评估的总体载荷及惯性载荷分量的载荷组合系数LCF的定义见：表3.2.1（1）：HVM和、HVS和FVM载荷工况的载荷组合系数；表3.2.1（2）：BSR和BSP载荷工况的载荷组合系数；表3.2.1（3）：OSTf、OHM和OHS载荷工况的载荷组合系数。疲劳评估中用于HVM和HVSHVM、HVS和FVM载荷工况的载荷组合系数表3.2.1（1）MwvCWV11CQWflpflpMwhCWH0000CQH0000MwtCWT0000asurgeCXSapitch-xCXPCXGaswayCYS0000aroll-yCYR0000CYG0000aheavearoll-zCZR0000apitch-zMwvCWV11CQWflpflpMwhCWH0000CQH0000MwtCWT0000asurgeCXS0.68-8.13fTL0.76-8.58fTLapitch-xCXP-0.6-6fTL0.6+6fTL-0.62-6.36fTL0.62+6.36fTLgsinφCXG0.5+4.45fTL-0.5-4.45fTL0.43+7.5fTL-0.43-7.5fTLaswayCYS0000aroll-yCYR0000gsinθCYG0000aheaveCZH-0.15-7.7fTL-0.1-9.6fTLaroll-z0000apitch-z-0.6-6fTL0.6+6fTL-0.62-6.36fTL0.62+6.36fTL续上表MwvCWV1CQWflpMwhCWH00CQH00MwtCWT00asurgeCXS0.1-3.58fTL3.58fTL-0.1apitch-xCXPgsinφCXGaswayCYS00aroll-yCYR00gsinθCYG00aheaveCZHaroll-z00apitch-z疲劳评估中用于BSR和BSP载荷工况的载荷组合系数表3.2.1（2）MwvCWV0000CQW0000MwhCWHCQH0000MwtCWT0000asurgeCXS0000apitch-xCXP0000CXG0000aswayCYSaroll-yCYR11CYG11aheavearoll-zCZR11apitch-z0000MwvCWV0000CQW0000MwhCWH3.1-3.05CW-LC3.1-3.05CW-LCCQH0000MwtCWT0000asurgeCXS0000apitch-xCXP0000gsinφCXG0000aswayCYS0.67Cb-LC-0.290.29-0.67Cb-LC0.29-0.67Cb-LC0.67Cb-LC-0.29aroll-yCYR11gsinθCYG11aheaveCZH0.8-11.8fTL0.8-11.8fTLaroll-z11apitch-z0000续上表载荷分量LCFBSP-1PBSP-2PBSP-1SBSP-2S船体梁载荷MwvCWV-0.220.22-0.220.22QwvCQW-0.22flp0.22flp-0.22flp0.22flpMwhCWH0.88-11.8fTL11.8fTL-0.8811.8fTL-0.880.88-11.8fTLQwhCQH0000MwtCWT0000纵向加速度asurgeCXS0000apitch-xCXP0000gsinφCXG0000横向加速度aswayCYS-0.56-6.2fTL0.56+6.2fTL0.56+6.2fTL-0.56-6.2fTLaroll-yCYR0.95-0.15TR0.15TR-0.950.15TR-0.950.95-0.15TRgsinθCYG-0.30.30.3-0.3垂向加速度aheaveCZH11aroll-zCZR0.95-0.15TR0.15TR-0.950.15TR-0.950.95-0.15TRapitch-zCZP0000MwvCWV0.09-7.82fTL7.82fTL-0.090.09-7.82fTL7.82fTL-0.09CQW flp flpMwhCWH0.77-10.9fTL0.77-10.9fTLCQH0000MwtCWT0000asurgeCXS0000apitch-xCXP0000gsinφCXG0000aswayCYS-0.62-4.5fTL0.62+4.5fTL0.62+4.5fTL-0.62-4.5fTLaroll-yCYRgsinθCYG4.5fTL-0.50.5-4.5fTL0.5-4.5fTL4.5fTL-0.5aheaveCZH11aroll-zapitch-z0000疲劳评估中用于OSTf、OHM和OHS载荷工况的载荷组合系数表3.2.1（3）MwvCWV0.75CW-LC-0.990.99-0.75CW-LC0.75CW-LC-0.990.99-0.75CW-LCCQW(0.75CW-LC-0.99)flp(0.99-0.75CW-LC)flp(0.75CW-LC-0.99)flp(0.99-0.75CW-LC)flpMwhCWH11CQHflpflpMwtCWTflpflpasurgeCXS0.2Cb-LC-0.310.31-0.2Cb-LC0.2Cb-LC-0.310.31-0.2Cb-LCapitch-xCXPgsinφCXGaswayCYSaroll-yCYR0.72-11.7fTLgsinθCYG0.65-10.2fTL0.65-10.2fTLaheaveCZHaroll-z0.72-11.7fTLapitch-zMwvCWV0.77-11.18fTL0.77-11.18fTLCQWMwhCWH11CQHflpflpMwtCWTflpflpasurgeCXSapitch-xCXPgsinφCXGaswayCYSaroll-yCYR0.9-12fTL0.9-12fTLgsinθCYG0.7-10.5fTL0.7-10.5fTLaheaveCZHaroll-z0.9-12fTL0.9-12fTLapitch-z续上表续上表MwvCWV0.2CW-LC-0.520.52-0.2CW-LC0.2CW-LC-0.520.52-0.2CW-LCCQW(0.2CW-LC-0.52)flp(0.52-0.2CW-LC)flp(0.2CW-LC-0.52)flp(0.52-0.2CW-LC)flpMwhCWH11CQHflpflpMwtCWTflpflpasurgeCXSapitch-xCXP0.73-10.8fTL0.73-10.8fTLgsinφCXGaswayCYSaroll-yCYR0.72-11.7fTLgsinθCYG0.65-10.2fTL0.65-10.2fTLaheaveCZHaroll-z0.72-11.7fTLapitch-z0.73-10.8fTL0.73-10.8fTL2船舶运动和加速度2.1船舶运动式中：fp——系数，取为：fp=fps，对于强度评估；fp=ffa(0.24-5.56fTB×10-4)fp=ffa(0.208-0.77fTB×10-4)，对于疲劳评估。2.1.2纵摇运动式中：λ式中：fp——系数，取为：fp=fps，对于强度评估；fpffa-[(0.34-0.05fT)-(3.7-2.59fTx10-4]fp=ffa[(0.27-0.02fT)-(13-5fT)L×10-5]，对于疲劳评估；fφ——系数，取为：W-LC，————————对于强度评估=2.27-1.38CW-LC，————————对于疲劳评估fφ=1.94-0.69L0.1Cb-LC，对于强度评估；fφ=1.96-0.68L0.1Cb-LC，对于疲劳评估。2.2船舶重心处加速度2.2.1纵荡加速度由纵荡产生的纵向加速度，m/s2，取为：asurge=0.2fpfs1fnla0g式中：fp——系数，取为：fp=fps，对于强度评估；fpffa(0.26-1.11fT-4，———对于疲劳评估fp=ffa[0.26-(15+4fT)L×10-5]，对于疲劳评估；fs1——系数，取为：fs1.TL+0.44，——对于强度评估的满载工况和满载减吃水工况fs1=25.88fTL+1.07，——对于强度评估的压载工况fs1=22.3fTL+0.3，——对于疲劳评估的满载工况和满载减吃水工况fs1=35.2fTL+0.81，——对于疲劳评估的压载工况fs1=2.64-0.093L0.5Cb-LC，对于强度评估；fs1=2.83-0.1L0.5Cb-LC，对于疲劳评估。2.2.2横荡加速度由横荡产生的横向加速度，m/s2，取为：=0.3fpfs2fnla0g式中，fp——系数，取为：fp=fps，对于强度评估；fpffa[(0.28-0.02fT)-(9.6-5.1fT)Bx10-4，—对于疲劳评估fp=ffa[0.24-(5-2fT)B×10-4]，对于疲劳评估；fs2——系数，取为：fs2fs2=2.16-5.98fTL，————————对于疲劳评估fs2=1.87，对于强度评估；fs2=2.36-0.42fTLL0.5CW-LC-2，对于疲劳评估。2.2.3垂荡加速度由垂荡产生的垂向加速度，m/s2，取为：=fpfs3fnla0g式中：fp——系数，取为：fp=fps，对于强度评估；fpffa[(0.34+0.09fT)-(1.86+2.59fTx10-4，对于疲劳评估fp=ffa[(0.17+0.2CW-LC)-28fTL×10-5]，对于疲劳评估；fs3——系数，取为：fs3BL，————————对于强度评估fs3=1.25-1.62fBL，————————对于疲劳评估fs3=4.85-4.65fBL0.1，对于强度评估；fs3=0.28+0.35fBL-0.5Cb-LC0.5，对于疲劳评估。2.2.4横摇加速度横摇加速度，aroll，rad/s2，取为：式中：θ——采用fp等于1.0计算的横摇角；fp——系数，取为：fp=fps，对于强度评估； fp=ffa(0.224-2.79fTB×10-4)，对于疲劳评估。2.2.5纵摇加速度纵摇加速度，apitch，rad/s2，取为：式中：φ——采用fp等于1.0，fφ等于1.94-0.69L0.1Cb-LC计算的纵摇角；fp——系数，取为：fp=fps，对于强度评估；ffp=ffa(0.42-0.05fT)fp=ffa[(0.3+0.06fT)-23.61fTL×10-5]，对于疲劳评估；fs5——系数，取为：fs5TL0.6CW-LC0.9，——对于强度评估的满载工况和满载减吃水工况fs5=1.56-3.37fBL0.9CW-LC1.6，——对于强度评估的压载工况fs5=5.75-6.87fBL0.2Cb-LC0.2，——对于疲劳评估的满载工况和满载减吃水工况fs5=3.72-4.75fBL0.2Cb-LC0.5，——对于疲劳评估的压载工况fs5=2.1-2.41fBL0.5CW-LC0.2，对于强度评估的压载工况；fs5=0.91+0.013L0.6，对于强度评估的其他工况；fs5=3.72-4.75fBL0.2Cb-LC0.5，对于疲劳评估的压载工况，当Cb-LC<0.67时；fs5=0.91+1.96L×10-3，对于疲劳评估的压载工况，当0.67≤Cb-LC≤0.77时；fs5=0.9+6.34fTL，对于疲劳评估的压载工况，当0.77<Cb-LC时；fs5=0.77+0.133B0.3Cb-LC-1，对于疲劳评估的其他工况。3船体梁动载荷3.2垂向波浪弯矩3.2.1垂向波浪弯矩Mwv，kN·m，沿船长分布如图3.2.1（2），其中：式中：fR——折减因子，取：fR=0.85；fp——系数，取为：fp=fps，对于强度评估；fp=0.9[0.28−(14.85fT−0.5)L×10−5]，对于疲劳评估。3.3垂向波浪剪力3.3.1垂向波浪剪力Qwv，kN，沿船长分布如图3.3.1所示，其中：式中：fp——系数，取为：fp=fps，对于强度评估；fp=0.9I0.29−.−fT)−5fp=0.9[0.262−(6.58fT−0.07)L×10−5]，对于疲劳评估。3.4水平波浪弯矩3.4.1任一纵向位置的水平波浪弯矩Mwh，kN·m，取为：式中：fp——系数，取为：fp=fps，对于强度评估；fp=0.9I0.25+−2.8fT−5，对于疲劳评估fp=0.9(0.23+2.24fTL×10−5)，对于疲劳评估。3.5波浪扭矩3.5.1任一纵向位置的波浪扭矩Mwt，kN·m，取为：Mwt=fP(Mx0+MT)式中：Mx0——与扭心垂向位置无关的扭矩，kN·m；MT——与扭心垂向位置相关的扭矩，kN·m；MT=ft2.Fy.fZD-ZSCfp：系数，取为：fp=fps，对于强度评估；fp=0.9(0.237−0.44fTB×10−4)，对于疲劳评估。3.7动载荷工况的船体梁载荷3.7.6水平波浪剪力应用于本章第2节定义的每一个动载荷工况的水平波浪剪力Qwh-LC，kN，取为：Qwh-LC=fβCQHQwh式中：CQH——波浪扭矩水平波浪剪力的动载荷组合系数，取为本章第2节规定的值；Qwh——考虑了适当的设计载荷场景的波浪扭矩，定义见[3.6.1]。4双力矩载荷4.1一般要求4.1.1作为一个指导值，如未开展基于薄壁梁模型的船体梁翘曲应力计算或本规范第8章的整船直接计算，可采用[4.2]的双力矩计算船体梁翘曲应力。4.1.2本双力矩载荷适用于尾岛型、双岛型集装箱船，对于其他形式的集装箱船，船体梁翘曲应力应采用基于薄壁梁模型计算或整船直接计算，并经CCS同意。4.2双力矩4.2.1任一纵向位置的双力矩Bi，kN·m2，取为：=f(x)式中：Mt_LC——应用于本章第2节定义的斜浪动载荷工况的船中处总扭矩，kN·m，见[4.2.2]；k——船中处横剖面弯曲扭转特性系数，见[4.2.3]；f(x)——分布系数，见[4.2.4]、[4.2.5]。4.2.2斜浪动载荷工况的船中处总扭矩Mt_LC，kN·m，取为：M=M+Mt_LCstwt_LC式中：Mst——船中处的静水扭矩，kN·m，按本章[2.4.1]计算，其符号与Mwt_LC相同；Mwt_LC——船中处的波浪扭矩，kN·m，按本章[3.7.5]计算，其中flp取为1.0。4.2.3船中处横剖面弯曲扭转特性系数k，m-1，取为：EIw-n50k=·GIt-n50EIw-n50式中：G——剪切模量，MPa，取为8×104；It−n50——船中处横剖面净扭转惯性矩，m4；E——弹性模量，MPa，取为2.06×105；Iω−n50——船中横剖面净扇性惯性矩，m6。4.2.4对于尾岛型集装箱船，分布系数f(x)取为：式中：x式中：x——取为X，其中，X为距船长L尾端的距离，m；LxA——取为XA，其中，XA为机舱前端壁距船长L尾端的距离，m，见图4.2.4； La——取为12.6。 L图4.2.4XA取值4.2.5对于双岛型集装箱船，分布系数f(x)取为：x-x-xA3-0.1xA3-0.10.21xA4-xA3-axA4-xA3-a-0.220.22x-0.22l1-xA51-xA5.A3.A3A3A4xA4<x≤xA5式中：x——取为，其中，X为距船长L尾端的距离，m；xA3、xA4、xA5——分别取为、、，其中，XA3、XA4、XA5分别为机舱前端壁、前岛后舱壁和前岛前舱壁距船长L尾端的距离，m，见图4.2.5；a——取为。图4.2.5XA3、XA4、XA5取值符号fyB——载荷计算点Y坐标与Bx的比，取为：fyB，但不大于1.0，且Bx=0.0时fyB.0=1.0。1海水压力1.3用于强度评估的外部动压力1.3.4FVM载荷工况的水动压力用于FVM-1和FVM-2载荷工况的任一点的水动压力PW，kN/m2，见表1.3.4（1并参见图1.3.2（1）和图1.3.2（2）。FVM载荷工况的水动压力表1.3.4（1）z≤TLCTLC<z≤hW+TLCz>hW+TLCPW=max(-PFVM,ρg(z-TLC))PW=PW,WL-ρg(z-TLC)PW=0.0PW=max(PFVM,ρg(z-TLC))其中：P=fβfpsfnlfhkakpfyzCs.fnl——非线性影响系数，取为：fnl=0.9，对于极端海况设计载荷场景；fnl=0.95，对于用于压载水置换设计载荷场景；fyz——周长分布系数，取为：fyz=+fyB+1fh——系数，取为：fh=2.6ka——沿船舶纵向的幅值系数，取为：ka=1+(3.75-2fT)(1-5fxL)(1-fyB)，对于fxL<0.2；ka=1.0，对于0.2≤fxL<0.9；ka=1+20(1-fyB)(fxL-0.9)，对于fxL≥0.9；λ——动载荷工况的波长，m，取为：λ=0.6(1+2/3fT)Lkp——由表1.3.4（2）得到的相位系数，位于其间的值通过线性内插得到。FVM载荷工况的kp值表1.3.4（2）fxL00.35-0.1fT0.5-0.2fTkp111.3.45FVMf载荷工况的水动压力用于FVMf-1和FVMf-2载荷工况的任一点的水动压力PW，kN/m2，应从表1.3.45（1）中得到，参见图1.3.2（1）和图1.3.2（2）。用于FVMf载荷工况的水动压力表1.3.41.3.5（1）P(-PFVMf,pg(z-TLC))P,WL-pg(z-TLC)PW=0PPFVMf,pg(z-TLC))其中：fnl——非线性影响系数，取为：fnl=0.9，对于极端海况设计载荷场景；fnl=0.95，对于压载水置换设计载荷场景；fyz——周长分布系数，取为：fh——系数，取为：ka——沿船舶纵向的幅值系数，取为：ka=1+(3.96-3.56fT)(1-fxL/(0.27-0.22fT))(2-fyB)，对于fxL<0.27-0.22fT；kakafyB)(fxL-0.8)，对于fxL≥0.8；λ——动载荷工况的波长，m，取为：kp——由表1.3.45（2）得到的相位系数，位于其间的值通过线性内插得到。用于FVMf载荷工况的kp值表1.3.41.3.5（2）fxL00.32-0.22fT0.52-0.22fT0.72-0.22fT0.69+0.11fTkp-0.76-0.44fT-0.76-0.44fT-0.76-0.44fT1.3.56BSR载荷工况的水动压力用于BSR-1和BSR-2载荷工况的任一点的水动压力PW，kN/m2，应从表1.3.56中得到，参见图1.3.56（1）和图1.3.56（2）。用于BSR载荷工况的水动压力表1.3.56PW=max(PBSR,ρg(z-TLC))PW=PW,WL-ρg(z-TLC)PW=0PW=max(-PBSR,ρg(z-TLC))PW=max(PBSR,ρg(z-TLC))PW=max(-PBSR,ρg(z-TLC))其中：对于BSR-1P和BSR-2P，对于BSR-1S和BSR-2S，fnl——非线性影响系数，取为：fnl=1.0，对于极端海况设计载荷场景；fnl=1.0，对于压载水置换设计载荷场景；λ——动载荷工况的波长，m，取为：图1.3.56（1）BSR-1P（左）和BSR-1S（右）载荷工况动压力横向分布图1.3.56（2）BSR-2P（左）和BSR-2S（右）载荷工况动压力横向分布1.3.67BSP载荷工况的水动压力用于BSP-1和BSP-2载荷工况的任一点的水动压力PW，kN/m2，应从表1.3.67（1）中得到，参见图1.3.67（1）和图1.3.67（2）。用于BSP载荷工况的水动压力表1.3.67（1）PW=max(PBSP,ρg(z-TLC))PW=PW,WL-ρg(z-TLC)PW=0PW=max(-PBSP,ρg(z-TLC))PW=max(PBSP,ρg(z-TLC))PW=max(-PBSP,ρg(z-TLC))其中： P=0.8fβfpsfnlfyzCs·P=4.5fBSPfβfpsfnlfyzCs·λ——动载荷工况的波长，m，取为：fBSP——修正系数，取为：fBSP=5.35(CbfT)3-9.92(CbfT)2+6.04(CbfT)-0.43fyz——周长分布系数，由表1.3.67（2）得到。用于BSP载荷工况的周长分布系数fyz表1.3.67（2） 9+11fyB1+29+11fyB1+2y≥0fyz=2+2.5fyB1+0.5fyz=+fyB1+0.5y<0fyz=+fyB1+0.5fyz=2+2.5fyB1+0.5fnl——非线性影响系数，取为：对于极端海况和压载水置换设计载荷场景fnl=0.6，在fXL=0.0处；fnl=0.8，在fXL=0.3处；fnl=0.8，在fXL=0.7处；fnl=0.6，在fXL=1.0处；中间值由线性插值获得。图1.3.67（1）BSP-1P（左）和BSP-1S（右）载荷工况动压力横向分布图1.3.67（2）BSP-2P（左）和BSP-2S（右）载荷工况动压力横向分布1.3.78OSTf载荷工况的水动压力用于OSTf-1P、OSTf-2P、OSTf-1S和OSTf-2S载荷工况的任一点的水动压力PW，kN/m2，应从表1.3.78（1）中得到。用于OSTf载荷工况的水动压力表1.3.78（1）LCTLCWWLCPW=max(-POSTf,ρg(z-TLC))PW=PW,WL-ρg(z-TLC)PW=0PW=max(POSTf,ρg(z-TLC))PW=max(-POSTf,ρg(z-TLC))PW=max(POSTf,ρg(z-TLC))其中：fyz——周长分布系数，由表1.3.78（2）得到；fnl——非线性影响系数，取为：fnl=0.8，对于极端海况设计载荷场景；fnl=0.9，对于压载水置换设计载荷场景；λ——动载荷工况的波长，m，取为：用于OSTf载荷工况的周长分布系数fyz表1.3.78（2）y≥0(12-10.5fT)(+fyB)+3(12-10.5fT)(+fyB)+3ka——由表1.3.78（3）得到的船舶纵向的幅值系数，位于其间的值通过线性内插得到。用于OSTf载荷工况的ka值表1.3.78（3）纵向位置fxL02.16-1.66fT+11(1-f.1)(2.205-2.114fT)2.16-1.66fT+11(1-f.1)(2.205-2.114fT)1.0+2.33(5-5.5f.1)(1-fT)+(0.67-1.17fT)fyB1.0+2.33(5-5.5f.1)(1-fT)1+(0.67-1.17fT)fyB1.0+2.33(1-1.5fyB)(1-fT)+(0.66-1.16fT)fyB1.0+2.33(1-1.5fyB)(1-fT)-2.98+21(1-f.1)(1-fT)+6.98fT+(3.96-6.96fT)fyB-2.98+21(1-f.1)(1-fT)+6.98fT02.16-1.66fT+11(1-f.1)(2.205-2.114fT)2.16-1.66fT+11(1-f.1)(2.205-2.114fT)1.0+2.33(5-5.5f.1)(1-fT)1.0+2.33(5-5.5f.1)(1-fT)+(0.67-1.17fT)fyB1+(0.67-1.17fT)fyB1.0+2.33(1-1.5fyB)(1-fT)1.0+2.33(1-1.5fyB)(1-fT)+(0.66-1.16fT)fyB纵向位置fxL2.98+21(1f.1)(1fT)+6.98fT2.98+21(1f.1)(1fT)+6.98fT+(3.966.96fT)fyBkp——由表1.3.78（4）得到的相位系数，位于其间的值通过线性内插得到。用于OSTf载荷工况的kp值表1.3.78（4）fxLfyB)AfyBfyB)+（1.5A0.6）fyB1+0.5A(1fyB)1+0.5A(1fyB)+（2.33fT2.93)fyB0.5A0.40.2fyBA(0.7+0.5fyB)0.40.2fyB+A（0.9fyB0.7)0.8A(0.5+0.3fyB)0.8A(0.5+0.3fyB)+0.4AfyBfyB)+（1.5A0.6）fyBfyB)AfyB1+0.5A(1fyB)+（2.33fT2.93)fyB1+0.5A(1fyB)0.5A0.40.2fyB+A（0.9fyB0.7)0.40.2fyBA(0.7+0.5fyB)0.8A(0.5+0.3fyB)+0.4AfyB0.8A(0.5+0.3fyB)1.3.89OHM工况的水动压力用于OHM-1P、OHM-2P、OHM-1S和OHM-2S载荷工况的任一点的水动压力PW，kN/m2，应从表1.3.89（1）中得到。用于OHM载荷工况的水动压力表1.3.89（1）LCTLCWWLCPW=max(-POHM,ρg(z-TLC))PW=PW,WL-ρg(z-TLC)PW=0PW=max(POHM,ρg(z-TLC))PW=max(-POHM,ρg(z-TLC))PW=max(POHM,ρg(z-TLC))其中：λ——动载荷工况的波长，m，取为：fnl——非线性影响系数，取为：fnl=0.8，对于极端海况设计载荷场景；fnl=0.9，对于压载水置换设计载荷场景；中间值由线性插值获得；fyz——周长分布系数，由表1.3.89（2）得到。用于OHM载荷工况的周长分布系数fyz表1.3.89（2）ka——由表1.3.89（3）得到的幅值系数，位于其间的值通过线性内插得到；kp——由表1.3.89（4）得到的相位系数，位于其间的值通过线性内插得到。用于OHM载荷工况的ka值表1.3.89（3）纵向位置fxL00.6+4(1-fyB)-A(3.1-2.9fyB)0.6+4(1-fyB)-A(3.1-2.9fyB)+1.4fyB0.2+2.8(1-fyB)+A(3fyB-2.6)0.2+2.8(1-fyB)+A(3fyB-2.6)+0.4fyB0.4+1.5(1-fyB)+A(1.5fyB-1.1)0.4+1.5(1-fyB)+A(1.5fyB-1.1)1-0.3fyB0.6+2.5(1-f)+A(1.6f-1.1)+0.4f1.2+(5.13-2.33fT)(1-fyB)1.2+(5.13-2.33fT)(1-fyB)+(5.825fT-2.825)fyB00.6+4(1-fyB)-A(3.1-2.9fyB)+1.4fyB0.6+4(1-fyB)-A(3.1-2.9fyB)0.2+2.8(1-fyB)+A(3fyB-2.6)+0.4fyB0.2+2.8(1-fyB)+A(3fyB-2.6)0.4+1.5(1-fyB)+A(1.5fyB-1.1)0.4+1.5(1-fyB)+A(1.5fyB-1.1)1-0.3fyB0.6+2.5(1-fyB)+A(1.6fyB-1.1)+0.4fyB0.6+2.5(1-fyB)+A(1.6fyB-1.1)1.2+(5.13-2.33fT)(1-fyB)+(5.825fT-2.825)fyB1.2+(5.13-2.33fT)(1-fyB)其中：A=2.33fT-1.33。用于OHM载荷工况的kp值表1.3.89（4）fxL-1.0+A(0.5+fyB)-1.0+A(0.5-0.5fyB)-0.9(1-fyB)+A(1.6-0.6fyB)-0.9+0.1fyB+A(1.6-1.8fyB)0.6AA(0.6-fyB)-0.5-0.2fyB+A(0.3+0.5fyB)-0.5+1.1fyB+A(0.3-0.1fyB)对于OHM-1P、0.6-0.1fyB0.6-0.2fyB-1.0+1.8fyB0.7-0.4fyB+0.5AfyB0.7+0.2fyB-0.9AfyB0.7-0.2fyB+A(0.5fyB-0.1)0.7+0.1fyB-A(0.7fyB+0.1)0.6+0.2AfyB0.6-0.1AfyB-1.0+A(0.5-0.5fyB)-1.0+A(0.5+fyB)-0.9+0.1fyB+A(1.6-1.8fyB)-0.9(1-fyB)+A(1.6-0.6fyB)A(0.6-fyB)0.6A-0.5+1.1fyB+A(0.3-0.1fyB)-0.5-0.2fyB+A(0.3+0.5fyB)对于OHM-1P、0.6-0.2fyB0.6-0.1fyB-1.0+1.8fyB0.7+0.2fyB-0.9AfyB0.7-0.4fyB+0.5AfyB0.7+0.1fyB-A(0.7fyB+0.1)0.7-0.2fyB+A(0.5fyB-0.1)0.6-0.1AfyB0.6+0.2AfyB其中：A=2.33fT-1.33。1.3.910OHS载荷工况的水动压力用于OHS-1P、OHS-2P、OHS-1S和OHS-2S载荷工况的任一点的水动压力PW，kN/m2，应从表1.3.910（1）中得到。用于OHS载荷工况的水动压力表1.3.910（1）LCTLCWWLCPW=max(-POHS,ρg(z-TLC))PW=PW,WL-ρg(z-TLC)PW=0PW=max(POHS,ρg(z-TLC))PW=max(-POHS,ρg(z-TLC))PW=max(POHS,ρg(z-TLC))其中：fyz——周长分布系数，由表1.3.910（2）得到；fnl——非线性影响系数，取为：fnl=0.8，对于极端海况设计载荷场景；fnl=0.9，对于压载水置换设计载荷场景；λ——动载荷工况的波长，m，取为：用于OHS载荷工况的周长分布系数fyz表1.3.910（2）y≥0y<01.5+1.5fyB+3.510+7fyB+3.5ka——由表1.3.910（3）得到的幅值系数，位于其间的值通过线性内插得到。用于OHS载荷工况的ka值表1.3.910（3）纵向位置fxL01.0+7.77(1fT)(1fyB)+fyB(0.530.93fT)1.0+7.77(1fT)1.00.4fyB1.00.4fyB1.00.5fyB1.0+3(10.91f.1)01.0+7.77(1fT)1.0+7.77(1fT)(1fyB)+fyB(0.530.93fT)1.00.4fyB1.00.4fyB纵向位置fxL1.00.5fyB1.0+3(10.91f.1)kp——由表1.3.910（4）得到的相位系数，位于其间的值通过线性内插得到。用于OHS载荷工况的kp值表1.3.910（4）横向位置fxL0.90.1fyB+A(0.6fyB0.4)0.90.7fyBA(0.6fyB+0.4)0.80.5fyB+A(1.5fyB1.3)0.80.4fyB+A(0.3fyB1.3)0.3fyB一0.81.6fyB一0.81.7AfyB11+1.7fyB1.3AfyB1+0.266(1fyB)(1fT)1+0.266(1fyB)(1fT)+(1.30.7A)fyB0.7+A(0.5fyB一0.4)0.7A(0.3fyB+0.4)0.3fyB0.90.7fyBA(0.6fyB+0.4)0.90.1fyB+A(0.6fyB0.4)0.80.4fyB+A(0.3fyB1.3)0.80.5fyB+A(1.5fyB1.3)1.6fyB一0.81.7AfyB0.3fyB一0.81+1.7fyB1.3AfyB11+0.266(1fyB)(1fT)+(1.30.7A)fyB1+0.266(1fyB)(1fT)0.7A(0.3fyB+0.4)0.3fyB0.7+A(0.5fyB一0.4)0.2fyB0.5+0.2A1.3.1011OVA工况的水动压力用于OVA-1P、OVA-2P、OVA-1S和OVA-2S载荷工况的任一点的水动压力PW，kN/m2，应从表1.3.1011（1）得到。用于OVA载荷工况的水动压力表1.3.1011（1）TLCWPW=max(-POVA,ρg(z-TLC))PW=PW,WL-ρg(z-TLC)PW=0PW=max(POVA,ρg(z-TLC))PW=max(-POVA,ρg(z-TLC))PW=max(POVA,ρg(z-TLC))其中：λ——动载荷工况的波长，m，取为：fnl——非线性影响系数，取为：对于极端海况设计载荷场景：fnl=0.5，在fXL=0.0处；fnl=0.8，在fXL=0.3处；fnl=0.8，在fXL=0.7处；fnl=0.6，在fXL=1.0处；对于用于压载水置换设计载荷场景：fnl=0.75，在fXL=0.0处；fnl=0.90，在fXL=0.3处；fnl=0.90，在fXL=0.7处；fnl=0.80，在fXL=1.0处；中间值由线性插值获得；fyz——周长分布系数，由表1.3.1011（2）得到；用于OVA载荷工况的周长分布系数fyz表1.3.1011（2）kp——由表1.3.1011（4）得到的相位系数，位于其间的值通过线性内插得到。用于OVA载荷工况的ka值表1.3.1011（3）纵向位置fxL01.0+1.5(1.44-0.774fT)(2.5-2.5fyB)+fyB(1.33-2.33fT)1.0+1.5(1.44-0.774fT)(2.5-1.5fyB)1.0+(6.67fT-0.67)(2-1.7fyB)1.0+(6.67fT-0.67)(2-fyB)01.0+1.5(1.44-0.774fT)(2.5-1.5fyB)1.0+1.5(1.44-0.774fT)(2.5-2.5fyB)+fyB(1.33-2.33fT)1.0+(6.67fT-0.67)(2-fyB)1.0+(6.67fT-0.67)(2-1.7fyB)用于OVA载荷工况的kp值表1.3.1011（4）fxL01.4fT-1.41.4fT-1.40.7-0.7f+(0.5-1.4f)(1-f)0.7-0.7f+(0.5-1.4f)(1-f)-1.0-1.0+(1.9-0.7f)f-1.66+1.5f+1.16f1.0+(1.16f-1.16)f1.0+(1.16f-1.16)f1.0+(0.58f-0.58)f01.4fT-1.41.4fT-1.40.7-0.7f+(0.5-1.4f)(1-f)0.7-0.7f+(0.5-1.4f)(1-f)-1.0+(1.9-0.7f)f-1.0-1.66+1.5f+1.16f1.0+(1.16f-1.16)f1.0+(1.16f-1.16)f1.0+(0.58f-0.58)f1.3.12OSA工况的水动压力用于OSA-1和OSA-2载荷工况的任一点的水动压力PW，kN/m2，见表1.3.12（1），并参见图1.3.12（1）和图1.3.12（2）。OSA载荷工况的水动压力表1.3.12（1）z≤TLCTLC<z≤hW+TLCz>hW+TLCPW=max(POSA,ρg(z-TLC))PW=PW,WL-ρg(z-TLC)PW=0.0PW=max(-POSA,ρg(z-TLC))PW=max(POSA,ρg(z-TLC))PW=max(-POSA,ρg(z-TL