毕业设计（论文）-微型汽车空调系统设计

合肥工业大学毕业论文微型汽车空调系统设计PAGEPAGE４４前言汽车空调技术是空气调节中要求最全面的空调技术。汽车空调就是随着对车厢内或驾驶室内的空气的温度、湿度、流速清洁度、噪音等参数进行调节，将其控制在合适的标准范围之内的技术。汽车空调是空气调节工程重要分支之一，其工业产值仅次于房间空调而居第二位。汽车空调技术包括了降温、供热、除湿、通风、净化、调风速、防噪音等方面的技术。汽车空调的使用化、普及化，应该说是从第二次世界大战后开始的。他的普及不仅仅是人们生活水平的提高的标志，也是提高汽车竞争能力的重要的手段之一。随着汽车工业的发展和人民物质生活水平的提高，人们对汽车的舒适性、可靠性、安全性的要求越来越高。先进的工业国家如美国、日本等国的汽车空调转载率达到80%到90%，其中轿车、旅游车高达100%。汽车工业是支柱产业，在发展汽车工业的同时，如果不顾及汽车空调的开发、研究，那么我国的汽车工业将缺乏竞争力，国产汽车不仅不能打入国际市场，就连国内汽车市场也不能占领。今天汽车空调已是广义的名词。汽车空调器不仅安装在轿车、旅游车、客车、公共汽车、卡车司机室，而且已进入工程车（如铲土机、挖掘机、推土机、牵引车）、农用机械等的驾驶室。下图为汽车空调基本结构示意图，便于理解汽车空调基本结构示意图汽车空调由五个基本的要素组成，即是温度、湿度、气流、洁净度和辐射。由于空调要有空气的流动，他一般由风机来完成风机的噪音及空气通过风道而产生的噪音使人感到不舒服，因而减小风机的噪音也成了汽车空调制造的任务。汽车空调的功能有以下4点：（1）调节车内温度（基本功能）：冬季利用采暖装置升高汽车室内温度，轿车和中小型汽车一般以发动机的冷却循环水作为暖风的热源；夏季车内降温由制冷装置完成。（2）调节车内湿度：通过制冷装置冷却降温除去空气中水分，再由采暖好装置升温以降低空气中的相对湿度。（3）调节车室内的空气流速：夏季舒适气流速度为0.25m/s。布置空调出风口时应让冷风吹到乘员头部；冬季暖风吹到乘员脚部。（4）净化过滤车内空气：补充车外新鲜空气，过滤和净化车内空气。汽车空调的特点是汽车直接暴露在太阳下或风雪中，隔热措施困难，汽车行驶中有大量风沙废气从各种缝隙中钻入车厢内，造成车厢内空气污染并增加热负荷，汽车行驶车速变化无常，难以保证稳定的工况。与建筑空调有明显的不同：（1）在夏季，车厢容积小，而车窗占的面积比例相对较大，易受到阳光直射，因此车厢内温度较高，此外受地面热量反射，人体散热，发动机辐射热以及换气热的影响，热负荷较大。（2）汽车空调制冷压缩机由汽车发动机或专门辅助发动机驱动，由发动机驱动时制冷性能与行车速度有关。（3）汽车空间紧凑，空调布置较困难，而且各种汽车空调部件的通用性差。（4）车厢中乘员所占空间比例较大，车厢内风速分布和温度分布的均匀性，从而影响了人体的舒适性。（5）冷凝压力偏高，轿车空调冷凝器位于水箱前面，起散热效果受发动机水箱辐射汽车行驶速度，路面尘土的影响，尤其是怠速或爬坡时，不仅冷凝压力异常升高，而且影响汽车水箱热量。（6）制冷剂易泄漏。（7）制冷剂流量变化范围较大，给设计带来困难。汽车空调与房间空调不同的工作条件，由于汽车空调自身的特点，汽车空调的设计会比一般的房间空调具有更高的技术性能和工作可靠性。尤其是关于一些参数的要求上如下表：项目范围温度（ºC）相对湿度/%换气量(m3/人h)风速m/sCO2体积分数%CO体积分数%减速度m/s振动mm噪声dB冬夏舒适度16-2524-2850-7020-300.2〈0.03〈0.01〈3〈0.2〈45不舒适带0-1430-3515-305-10〈0.75〉0.03〉0.015〉〉3〉0.4〉65有害带〈0〉43〈15〈5〉0.4〉1.0〉0.03〉4〉15〉150汽车空调的环境参数要求鉴于以上的一些参数的考虑，在加上汽车空调业的发展形式，已经从第一个阶段发展到了第三个阶段，从90年代开始到目前。由于中国已经签定了《蒙特利尔协定书》和《中国消耗臭氧层物质逐步淘汰国家方案》，按照以上的要求，对于中国汽车空调是一个挑战，中国也开始研究开发汽车空调制冷装置工质由氟里昂R12向R134a的转换。所以对于这种新的尝试有着许多的挑战和风险。汽车空调现在正向着光自动化方向发展、提高舒适性、和高效节能、小型轻量化、和环保型方向发展。所以对与汽车空调的设计也就要求我们从这些角度出发，尤其是关于R12的替代R134a作为工质的空调系统，对那些传统系统要作很大的改进。在早期汽车空调大多是用R12，家用空调是R22。它们都是卤代物，众所周知：氟里昂在高空受紫外线照射催化分离出的氯原子与臭氧发生反应，生成氧气。臭氧是阻挡紫外线的重要屏障。如果紫外线的照射过量的话将会使人患皮肤癌、白内障等疾病，而且也产生温室效应，是地球越来越热。尤其是这些年在南极发现了大气层出现了臭氧层空洞，这些都与空调制冷剂-氟里昂的使用有直接的关系。在1987年《蒙特利尔公约》的签署，标志着对氟里昂的限制使用，并逐步禁用。作为发展中国家的中国也在公约上签了字，所以也就意味着中国在对空调行业的制冷剂的使用上要进行替代。目前公认的氟里昂替代物是R134a，它对臭氧层基本是没有破坏的。车型及热负荷计算车型及相关工况参数①车型：东南得利卡DN6492C精英型9座车身颜色：深绿色外形尺寸：4945×1695×1970空调类型：前后分离式空调②假设汽车运行时各参数如下太阳高度角：β=80°夹角：θ=0°车速V：40km/h(11.1m/s)车外温度To：35℃车内温度Ti：27℃车内气流速度：0.3m/s车内噪声：<70dB车内升降温速率：<1.5℃/min温度场不均匀度分布：垂直方向2℃水平方向1.5℃③工况条件确定车外空气相对湿度：60％冷凝温度：60℃蒸发温度：0℃过冷度：5℃过热度：10℃吸气温度：10℃压缩机转速：1800r/min④太阳辐射计算顶面（水平面）散射强度：Ids=0.5I0Sinβ(1-Pm)／(1-1.4lnP)=0.5×1353×Sin80°×(1-0.71/Sin80)/(1-0.4ln0.7)=135.5W/m2直射强度：Idz=INSinβ=1215.4×Sin80°=1196.9W/m2竖直面(垂直面)散射强度：Iss=0.5Ids=135.5×0.5=67.75W/m2直射强度：Isz=INCosβCosθ=1215.4×Cos80°×Cos0°=211.1W/m2I0：太阳常数。太阳与地面之间为年平均距离时，在地球的上边界处，垂直阳光表面上的太阳辐射强度。I0=Id+Is=Id+137.6=1353W/m2∴Id=1215.4W/m22．汽车空调热负荷计算由于车外温度高于车内，加上太阳辐射作用，有大量热量通过车壁及门窗玻璃进入车内；由于密封不良，会有少数空气通过门窗及地板缝隙漏入车内，带来新风热量；人体散发的热也使车内温度升高；通过车身及发动机罩还会传来发动机室的部分热量，通风系统的得热量，及仪器、设备、照明热等，这些热量之和构成了汽车空调的得热量Q0。Q0=k×QTQT=QB+QG+QP+QA+QE+QF+QSQT：总得热量QB：通过车体维护结构传入的热量QG：通过玻璃传入的热量QP：人体散热QA：室外空气传入热量QE：发动机传入热量QF：通风系统中传入热量QS：仪器、设备、照明热QBQB=K×(Tm-Ti)×FTm=(ε×I)/(α+K)+(α×To+K×Ti)/(α+K)ε：表面吸收系数，因为是深色车取0.9I：太阳辐射强度，根据不同面取不同值α：室外空气与日照表面对流放热系数Tm：日照表面综合温度K：车身维护结构对室内的换热系数取4.8W/(m2×K)To：车外温度Ti：车内温度F：维护结构面积F顶=5.9m2F侧1=5m2F侧2=8.3m2F底=6.4m2α=1.163×（4+12）=51.17W/(m2×K)Tm顶=+35=56.4℃Tm侧1=+35=39.5℃Tm侧2=+35=36.1℃Tm底=+35=37.2℃∴QB顶=4.8×(56-27)×5.9=832.6WQB侧1=4.8×(39.5-27)×5=300WQB侧2=4.8×(36.1-27)×8.3=362.5WQB底=4.8×(37.2-27)×6.4=313.3W∴QB=832.6+300+362.5+313.3=1808.4WQGQG=QG1+QG2QG1由于车内外温差而传入的热量QG2由于太阳辐射通过玻璃传入的热量QG1=K玻×F玻×（To-Ti）=6.4×4.7×(35-27)=240.64WK玻取6.4W/(m2×K)QG2=(ηJ+ρ)C=(0.85×592.9+0.08×592.9)×1=530.88WJ=F1I+F2Is=1.3×278.85+3.4×67.75=592.9WF玻=F1+F2η：太阳辐射通过玻璃的透入系数取0.85ρ：玻璃对太阳辐射热的吸收系数取0.08C：遮阳修正系数取1I：车窗外表面的太阳辐射强度I=211.1+67.75=278.85W/m2Is：车窗外表面的太阳散射辐射强度取67.75W/m2J：车窗的太阳辐射量αi：车身内壁的对流换热系数取29W/(m2×K)αo：车身外壁的对流换热系数根据上文计算得51.17W/(m2×K)F1：朝阳面车窗面积取1.3m2F2：背阳面车窗面积取3.4m2∴QG=240.64+530.88=771.52WQpQp=116×n×n1=116×0.89×9=929.16Wn：人员数取9n1：群集系数取0.89QAQA=QA1+QA2QA1=G1×ρ×（ho-hi）==1661.7WQA2=G2×ρ×（ho-hi）==618.52W∴QA=1661.7+618.52=2280.22根据经验可把QE+QF+QS作为总得热量的8％∴可以计算出QT=6292.72WQ0=k×QT=1.05×6292.72=6607.35Wk：修正系数取1.05压缩机的选配1．循环状态参数的确定根据得利卡汽车空调工况，得出其压焓图如下图各状态点参数为状态号参数单位数值备注1T1v1H1℃m3/kgkj/kg100.0725406.3912T2H2℃kj/kg744442sT2sH2s℃kj/kg85458.63查图计算得到4T4H4℃kj/kg55279.3120T0H0℃kj/kg0397.2162．循环热力计算单位制冷量q0=H0-H4=397.216-279.312=117.9kj/kg制冷量Q0=6.6KW==23785.2kj/h制冷剂循环量G=Q0/q0=23785.2/117.9=201.74kg/h取压缩机等熵效率ηs=0.72,则：H2=H1+=406.391+=458.63kj/kg单位压缩功W1=H2s-H1=458.63-406.391=52.23kj/kgN=G×W1=201.74×52.23/3.6=2926.92W取输气系数λ=0.85,从而压缩机的排量可得：Vh=1.67×104=1.67×104=159.64cm3/r3．压缩机的选择根据排量Vh=159.64cm3/r，可以选用压缩机的型号为DKS-17S,其理论排量Vh=168cm3/r＞159.64cm3/r,该压缩机的制冷量为Q0===6952.76W＞6607.35故符合设计要求。膨胀阀的选择 热力膨胀阀是一种节流装置，它是制冷系统中自动调节制冷剂流量的元件，广泛的应用于各种空调制冷系统中。热力膨胀阀的工作特性好坏直接影响整个制冷系统能否正常工作。热力膨胀阀以蒸发器的过热度为信号，根据信号偏差来自动调节制冷系统的制冷剂流量，因此它是以发信器、调节器和执行器三位一体的自动调节器。具体的说热力膨胀阀有三个作用：1节流降压2自动调节制冷剂流量3控制制冷剂流量系统制冷量Q0=6.6Kw，即6607/3300=2.00冷吨，故选用容量为2.5冷吨的膨胀阀。根据系统制冷量选用丹佛斯膨胀阀系列，型号为TN-2.5的热力膨胀阀。其额定功率为8.8Kw。,蒸发器的设计计算汽车空调蒸发器的作用是将经节流降压后的制冷剂在蒸发器内沸腾气化，吸收蒸发器表面的周围空气热量而降温，风机再将冷风吹到车内，达到降温的目的。我采用管片式蒸发器结构，选择前后分离式双蒸发器。1．选定管片式蒸发器的结构参数选用Φ8mm×0.35铝管垂直于气流流动方向的管间距S1=20.4mm垂直于气流流动方向的套片长度L1=20.4×Z沿气流流动方向的管间距s2=s1cos30°=20.4×0.866=17.67mm沿气流方向套片的长度L=4s2=4×17.67=70.68mm翅片选用铝片翅片厚度δf=0.15mm翅片间距Sf=1.5mm沿气流流动方向肋管排数n=4迎面风速ωf=2.5m/s2．计算几何参数翅片为平直套片，考虑套片后的管外径为db=do+2δf=8+2×0.15=8.3mm管内径为di=do-2δ=8-2×0.35=7.3mm当量直径为de=2(S1-db)(Sf-δf)/[(S1-db)+(Sf-δf)]=2×(20.4-8.3)×(1.5-0.15)/(20.4-8.3+1.5-0.15)=2.43mm每米管长翅片的的外表面积af=2(s1×s2-db2)×(1000/sf)=2×(20.4×17.67-×8.32)×(1000/1.5)=0.4085m2/m每米管长翅片间的管子表面积ab=πdb(Sf-δf)×(1000/Sf)=π×8.3×(1.5-0.15×(1000/1.5)=0.0235m2/m每米管长的总外表面积aof=af+ab=0.4085+0.0235=0.4320m2/m每米管长的外表面积abo=πdb=3.1416×8.3=0.026m2/m每米管长的内表面积ai=πdi=3.1416×0.73=0.0229m2/m管子的平均直径dm=(di+do)/2=(8+7.3)/2=7.65mm每米管长平均直径处的表面积am=πdm=3.1416×7.65=0.024m2/m由以上计算可得aof/abo=0.4320/0.026=16.61计算空气侧干表面传热系数(1)空气的物性空气的平均温度为tf=(ta1+ta2)/2=(27+12)/2=19.5℃空气在19.5℃下的物性为ρf=1.205kg/m3cpf=1.005kj/kgkPrf=0.703υf=15.06×10-6(2)最窄截面处空气流速ωmax=(ωfS1Sf)/[(S1-db)×(Sf-δf)]=(2.5×20.4×1.5)/[(1.5-0.15)×(20.4-8.3)]=4.68m/s(3)干表面传热系数α4=0.0014+0.2618×（ωmaxdb/υf）-0.4×(aof/abo)-0.15=0.0014+0.2618[(4.68×0.0083)/15.06×10-6]-0.4(16.58)-0.15=0.0088w/m2kαo=(α4ρfωmaxcpf)/(Prf)2/3=0.0088×1.205×4.68×1.005)/(0.703)2/3=63.08W/m2K(4)确定空气在蒸发器内的状态变化过程根据给定的空气进出口温度由湿空气的h-d图可得h1=59.2kj/kg,d1=12.3g/kg,h2=32.3kj/kg,d2=7.9g/kg,hw=25.7kj/kg,dw=6.8g/kg,tw=8.3℃在蒸发器中空气的平均比焓为hm=hw+(h1-h2)/ln[(h1-hw)/(h2-hw)]=25.7+(59.2-32.3)/ln[(59.2-25.7)/(32.3-25.7)]=42.3kj/kg在h-d图上按过程线与hm=42.3kj/kg线的交点读得tm=17.8℃,dm=9.7g/kg析湿系数为ζ=1+2.46×[(dm-dw)/tm-tw]]=1+2.46×[(9.7-6.8)/(17.8-8.3)]=1.75(5)循环空气量的计算qm,da=Q0/(h1-h2)=6.6×3600/(59.2-32.3)=883.27kg/h进口状态下干空气的比体积为υ1=RaT1(1+0.0016d1)/PB=287.4×300×(1+0.0016×12.3)/101320=0.8677m3/kg故循环空气的体积流量为qv,a=qm,daυ1=883.27×0.8677=766.43m3/h(6)空气侧当量表面传热系数为αj=ζα0(ηfaf+ab)/(af+ab)对于正三角形叉排排列的平直套片管束，叉排时翅片可视为六角形，且此时翅片的长对边距离和短对边距离的比值为A/B=1，且ρm=B/db=20.4/8.3故ρ=1.27ρm=1.27×20.4/8.3=2.6116肋片折合高度为h=db(ρ-1)(1+0.35lnρ)/2=8.3×(2.6116-1)×(1+0.35×ln2.6116)=8.9352mmm===85.151/m铝管的导热系数λf=203W/(m2×K)故在凝露工况下的翅片效率为ηf====0.8342当量表面传热系数为αj=1.75×63.08×()=93.08W/m2k(7)管内R134a蒸发时表面传热系数的计算R134a总的质量流量为qm=Q0×3600/q0=7×3600/117.9==213.74kg/h作为迭代计算的初值，取qi=16500W/m2,考虑到R134a的阻力比相同条件下R12要大，故取R143a在管内流动的质量流速qi1=140kg/m2s，则总流通截面为A=qm/(qi1×3600)=213.74/(140×3600)=4.24×10-4m2每根管子的有效流通截面Ai=πdi2/4=3.1416×(7.3×10-3)2/4=4.18W/(m2×K)m2蒸发器的分路数Z=A/Ai=(4.24×10-4)/(4.18×10-5)=10.14取Z=10，则每一分路中R134a的质量流量为qm,d=qm/Z=213.74/10=21.37kg/h每一分路中R134a在管内的实际质量流速gi=qm,d/(3600×Ai)=21.37/(3600×4.18×10-5)=142.04kg/m2s于是αi=0.95B×gi0.2×qi0.6/di0.2=0.95×1.5405×142.040.2×165000.6/0.00730.2=3513.21W/m2KB为表示蒸发压力与临界压力之比的关系式，取1.185×1.3=1.5405(8)传热温差的初步计算暂先不考虑R134a的阻力对蒸发温度的影响，则有θm=(ta1-ta2)/ln[(ta1-ta0)/(ta2-ta0)]=(27-12)/ln[(27-0)/(12-0)]=18.5℃(9)传热系数的计算由于R134a与聚酯油能互溶，故管内污垢热阻可忽略，据文献介绍翅片侧污垢热阻，管壁导热热阻及翅片与管壁间接触热阻之和（rw+rs+atrt/am）可取为4.8×10-3m2K/W，故K0=1/[(at/aiαi)+rw+rs+(rtat/am)+1/αj]=1/[0.432/(0.0229×3513.21)+0.0048+1/93.08]=47.85W/m2K(10)核算假设的qi值q0=K0θ0=47.85×18.5=885.225W/m2qi=qoat/ai=885.225×0.432/0.0229=16699.44W/m2计算表明，假设的qi初值16500W/m2与核算值16699.44W/m2较接近，偏差小于2.5%，故假设有效。(11)蒸发器结构尺寸的确定设计时采用前后分离并联式蒸发器前蒸发器冷量为3.5kw，后蒸发器冷量为3.5kw前蒸发器所需的表面传热面积Ai1=Q0/qi=3500/16500=0.2121m2Ao1=Q0/qo=3500/879.31=3.9804m2前蒸发器所需的传热管总长lt1=Ao1/at=3.9804/0.4320=9.21m迎风面积Af=qv,a/ωf=(766.43×0.5)/(2.5×3600)=0.0425m2取前蒸发器宽B=250mm，高H=200mm，则实际迎风面积Af=0.25×0.2=0.05m2已选定垂直于气流方向的管间距为s1=20.4mm，故垂直于气流方向的每排管子数为n1=200/20.4=9.8根取10根深度方向（沿气流流动方向）为4排，共布置40根传热管，传热管的实际总长度为lt=40×0.25=10m传热管的实际内表面积为Ai=40×3.1416×di×0.25=40×3.1416×0.0073×0.25=0.229m2而Ai/Ai1=0.229/0.2121=1.0797lt/lt1=10.0/9.21=1.0858说明计算约有8%的裕度。上面的计算没有考虑制冷剂蒸气出口过热度的影响，当蒸气在管内被过热时，过热段的局部表面传热系数很低，即使过热度不高，如3~5℃，过热所需增加的换热面积仍可高达5%~10%。40根0.25m长的管子共有翅片250/1.5=166片，其翅片间的管子表面积为S1=40×3.1416×0.0083×(0.25-250×0.00015/1.5)=0.2348m2每一翅片的尺寸为长20.4×10=204mm，宽为17.67×4=70.7mm，则每一翅片的总外表面积为S2=2×[(0.204×0.0707)-40×(3.1416×0.0082)/4]=0.0248m2166片翅片的总外表面积为S3=166×0.0248=4.12m240根0.25m长的套片管的总外表面积为S=S1+S3=4.12+0.2348=4.35m2>3.98m2后蒸发器所需的表面传热面积Ai2=Q0/qi=3500/16500=0.2121m2Ao2=Q0/qo=3500/879.31=3.9804m2前蒸发器所需的传热管总长lt2=Ao2/at=3.9804/0.4320=9.21m迎风面积Af=qv,a/ωf=(766.43×0.5)/(2.5×3600)=0.0425m2取后蒸发器宽B=600mm，高H=100mm，则实际迎风面积Af=0.6×0.1=0.06m2已选定垂直于气流方向的管间距为s1=20.4mm，故垂直于气流方向的每排管子数为n1=100/20.4=4.9根取5根深度方向（沿气流流动方向）为4排，共布置20根传热管，则传热管的实际总长度为lt=20×0.60=12m传热管的实际内表面积为Ai=20×3.1416×di×0.6=20×3.1416×0.0073×0.6=0.2750m2而Ai/Ai1=0.2750/0.2121=1.2965lt/lt2=12/9.21=1.3029说明计算约有29%的裕度。上面的计算没有考虑制冷剂蒸气出口过热度的影响，当蒸气在管内被过热时，过热段的局部表面传热系数很低，即使过热度不高，如3~5℃，过热所需增加的换热面积仍可高达约20%。20根0.6m长的管子共有翅片600/1.5=400片，其翅片间的管子表面积为S1=20×3.1416×0.0083×(0.6-600×0.00015/1.5)=0.2816m2每一翅片的尺寸为长20.4×5=102mm，宽为17.67×4=70.7mm则每一翅片的总外表面积为S2=2×[(0.102×0.0707)-20×(3.1416×0.0082)/4]=0.0124m2400片翅片的总外表面积为S3=400×0.0124=4.96m220根0.6m长的套片管的总外表面积为S=S1+S3=4.96+0.2816=5.24m2>3.98m2(12)R134a的流动阻力及其对传热温差的影响乌越邦和等的实验表明，在其他条件相同的情况下，R134a在管内的流动阻力比R12高出10%。R12在管内蒸发时的流动阻力可按以下计算ΔPR12=5.986×10-5×（qigi）0.91×l/di=5.986×10-5×（16500×101.48）0.91×0.7×4/0.0073=9.17kPa故ΔPR134a=1.1×9.17=10.09kPa由于蒸发温度0℃时的R134a饱和压力为292.82kPa，故流动阻力损失仅占饱和压力的3.4%，因此流动阻力引起的蒸发温度的变化可忽略不计。(13)空气侧阻力的计算Δp＝Δpf+ΔptAt/Ac,t=πDo/(20.4-Do)=3.1416×8/12.4=2.03Red=ωmaxDo/υf=4.68×8×10-3/0.156×10-4=2400PT/PL=S1/S2=20.4/17.67=1.154X=1.0,PT=S1/Do=20.4/8=2.55由PT，Red查ftz≈0.4ft=ftz×N×(At/Ac,t)=0.4×4/2.03=0.788ff=0.508Red-0.521(S1/Do)1.138=0.058×2400-0.521×2.551.318=0.0302Δpf=ft(At/Ac,t)×ωmax2/2ρf=0.788×2.03×4.682/1.1966=14.63pa△pt=ff×(Af/Ac)×ωmax2/2ρf=0.0302×0.4085×4.682/[1.1966×2×(20.4-8.3)×(1.5-0.15)×466×10-4]=14.83PaΔp=Δpf+Δpt=14.63+14.83=29.46Pa在凝露工况下由于凝结水滞留在翅片表面上形成以薄层水薄膜，故在同样风速下空气阻力增大，在凝露工况下的阻力应在上面若干工况下ΔP基础上×ψ（修正系数）Δpw=Δp×ψψ值与析湿系数ζ有关查表为1/ζ1.00.6Ψ1.01.08由ζ=1.75，1/ζ=0.57，所以ψ=1.28Δpw=Δp×ψ=1.28×29.46=37.71Pa冷凝器设计管带式空冷冷凝器由多孔扁管与蛇形散热铝带焊接而成，采用双面复合铝材及多孔扁管材料。设计计算时先按管片式冷凝器结构，计算出的结果换热面积为F。按照相同换热效果情况下，管片式冷凝器换热面积是管带式冷凝器换热面积的1.2倍计算管带式冷凝器换热面积。1.管带参数：Sf=2.2mm,S1=21mm,Sf=16mm,b=48mm,δf=0.2mm,δb=1mm,h=5mm取冷凝器迎风宽度有翅片的部分管长I=0.4m,2．有关温度参数及冷凝负荷确定，各有关参数取值如下冷凝温度tk=60℃进口空气干球温度ta1=35℃出口空气干球温度ta2=43℃进出口空气温差ta1-ta2=8℃对数平均温差tl=(ta1-ta2)/ln[(tk-ta1)/(tk-ta2)]=20.74℃冷凝器负荷q0=7kw3．选定管片式冷凝器的结构参数选用Φ8mm×0.35铝管垂直于气流流动方向的管间距S1=20.4mm垂直于气流流动方向的套片长度L1=20.4×Z沿气流流动方向的管间距S2=S1cos30°=20.4×0.866=17.67mm翅片选用铝片翅片厚度δf=0.15mm翅片间距Sf=1.5mm沿流动方向肋管排数n=4迎面风速ωf=3.5m/s4．计算几何参数翅片为平直套片，考虑套片后的管外径为db=do+2δf=8+2×0.15=8.3mm管内径为di=do-2δ=8-2×0.35=7.3mm当量直径为de=2(S1-db)(Sf-δf)/[(S1-db)+(Sf-δf)]=2×(20.4-8.3)×(1.5-0.15)/(20.4-8.3+1.5-0.15)=2.43mm每米管长翅片的的外表面积af=2(s1×s2-db2)×(1000/sf)=2×(20.4×17.67-×8.32)×(1000/1.5)=0.4085m2/m每米管长翅片间的管子表面积ab=πdb(Sf-δf)×(1000/Sf)=π×8.3×(1.5-0.15×(1000/1.5)=0.0235m2/m每米管长的总外表面积aof=af+ab=0.4085+0.0235=0.4320m2/m每米管长的外表面积abo=πdb=3.1416×8.3=0.026m2/m每米管长的内表面积ai=πdi=3.1416×0.73=0.0229m2/m管子的平均直径dm=(di+do)/2=(8+7.3)/2=7.65mm每米管长平均直径处的表面积am=πdm=3.1416×7.65=0.024m2/m由以上计算可得aof/abo=0.4320/0.026=16.61当地大气压101.32pa，在空气平均温度tm=(ta1+ta2)/2=39℃下cpa=1.005kj/kgKλa=0.0276W/mKυa=16.96×10-6m2/s在进风温度35℃时，ρa=1.1095kg/m3冷凝器所需空气体积流量qv=q0/[ρacpa(ta2-ta1)]=7000/[1.1095×1005×（43-35）]=0.78m3/s=2808m3/s选取迎面风速ωg=3.5m/s，则迎风面积Ay=qv/ωg=0.78/3.5=0.223m2取冷凝器迎风面宽度即有效单管长l=0.55m冷凝器迎风面高度H=0.5m，则实际迎风面积为l×H=0.55×0.50=0.275m2迎风面上管排数N=H/S1=0.50/0.0204=24.5排取25排5．进行传热计算确定所需传热面积Aof翅片管长L及空气流通方向上的管排数采用整张波行翅片及密翅距的叉排管簇空气侧传热系数预计冷凝器在空气流通方向上的管排数n=2,则翅片宽度b=2S1cos30°=2×20.4×cos30°=35.33mm最窄截面风速ωmax=(ωfS1Sf)/[(S1-db)×(Sf-δf)]=(4×20.4×1.5)/[(1.5-0.15)×(20.4-8.3)]=7.49m/s因为b/de=35.33/2.43=14.54Ref=ωmaxde/υa=4.68×0.00243/16.96×10-6=670.5查表求得：ψ=0.270n=0.542c=1.1992m=-0.2264则空气侧表面传热系数αof=CψλaRefn(b/de)m×1.1×1.2/de=1.1992×0.270×0.0276×670.50.542×29.08-0.2264×1.1×1.2/0.00243=77.03W/m2K查表R134a在tk=60℃物性集合系数B=1326.2管内凝结的表面换热系数为aki=0.555Bdi-0.25(tk-tωi)-0.25=0.555×1326.2×（0.0073）-0.25（60-twi）-0.25=2518×（60-twi）-0.25翅片相当高度h=db(ρ-1)(1+0.35lnρ)/2=8.3×(2.6116-1)×(1+0.35×ln2.6116)=8.9352mm取铝片热导率λ=203W/(m×k)，计算翅片参数m，即m===67.85m-1翅片效率为ηf====0.8858表面效率η0=(afhf+ab)/(af+ab)=(0.4085×0.8858+0.0235)/(0.4085+0.0235)=0.892忽略各有关污垢热阻及接触热阻的影响tωi=tω0=tω，即akiai(tk-tω)=αofη0aof(tω-tm)2518×（60-twi）0.75×0.0229=70.1×0.892×0.4320×（tw-39）经整理得（60-twi）0.75=0.468×（tw-39）解上式得tw=50.58℃，则R134a在管内的凝结表面传热系数aki=2518×（60-twi）-0.25=2518×（60-50.58）-0.25=1437W/m2K取管壁翅片间接触热阻rb=0.004m2×k/ω,空气侧尘埃垢层热阻r0=0.0001m2×k/ω，铝管热导率λ=203W/(m×k)冷凝器的总传热系数K0=1/[aof/(akiai)+δaof/(λam)+r0+rb+1/(aofη0)]=1/[0.4320/(1437×0.0229)+0.00035×0.4320/(203×0.0240)+0.0001+0.004+1/(77.03×0.892)]=31.43W/m2K冷凝器所需传热面积Aof=q0/(k0tl)=7000/(31.43×20.74)=10.74m2所需有效翅片管总长L=Aof/aof=10.74/0.432=24.86m空气流通方向上的管排数n=L/(lN)=24.86/(0.55×25)=1.808排取整数n=2，与计算空气侧表面传热系数时预计的空气流通方向上的管排数相符。冷凝器的外型尺寸：长：0.55m宽：0.035m高：0.51m这样，冷凝器的实际有效总管长为L=25×2×0.55=27.5m，实际传热面积为S=27.5×0.432=11.88m2,较传热计算所需传热面积大10.6%，能满足冷凝负荷的传热要求。此外，冷凝器的实际迎面风速与所取迎面风速相一致。6．转化为管带式冷凝器(1)管带参数：Sf=2.2mm,S1=21mm,Sf=16mm,b=48mm,δf=0.2mm,δb=1mm,h=5mm取冷凝器迎风宽度有翅片的部分管长I=0.4m,翅片数为n1=2×I/Sf=2×400/2.2=363.6取362片管带式换热器实物图(2)计算面积设管带式冷凝器垂直于风速方向共有N排则所有管的侧面面积为F1=πh[lN+π(N-1)(Sf+h)/2+Sf+h]=3.1416×5×[400N+3.1416(N-1)(16+5)/2+16+5]=(6801.6N-188.5)mm2中间N-2段的面积为F2=(b-h)×{l-[(l/Sf)+1]×δf}×2×(N-2)=(48-5)×{400-[(400/2.2)+1]×0.2}×2×(N-2)=(31269.6N-62539.2)mm2最边缘两块扁管的面积为F3=(b-h)×[l+(Sf+h)/2]+(b-h)×{l+(Sf+h)/2-[(l/Sf)+1]×δf}=(48-5)×[400+(16+5)/2]+(48-5)×{400+(16+5)/2-[(400/2.2)+1]×0.2}=33737.8mm2所有翅片的面积为F4=(l/Sf)×(N-1)×[2×(b-h+δf)×16.03]=(400/2.2)×(N-1)×[2×(48-5+0.2)×16.03]=(501367.1N-501367.1)mm2所以总换热面积为F=F1+F2+F3+F4=(539438N-530357)mm2根据管片式冷凝器计算出的换热面积为11.88m2所以管带式冷凝器的换热面积为F’=11.88/1.2=9.9m2所以有F=F’即539438N-530357=9.9×106则N=19.31排取20排则管带式冷凝器的外形尺寸为长400+21=421mm宽（20-1）×16+20×5=404mm高48mm7．风机的选择计算采用两台风机平行安装，每台风机的风量为1404m3/s。由于冷凝器的迎风面宽度l=0.9m、高度H=0.34m，平行安装两台风扇比较适宜。动压Δp1=ρaωf2/2=1.1095×2.52/2=3.5Pa静压Δp2=0.108b(ρaωmax)1.7/de=0.108×35.33×(1.1095×4.68)1.7/2.43=25.83Pa风机采用电动机直接传动则传动效率为ηm=1；取风机全压效率ηfan=0.6，则电动机输入功率为P=qv(Δp1+Δp2)/(ηfanηm)=0.78×(3.5+25.83)/(0.6×1)=38.13W汽车空调配气以下介绍汽车空调系统的配气。下图为汽车空调的配气系统，由三部分组成：1-风机2-蒸发器3-加热器4-脚部吹风口5-面部吹风口6-除霜风口7-侧吹风口8-加热器旁通风门9-空气进口风门叶片10-制冷系统进液出气管11-水阀调节进出水管汽车空调配气系统1空气进口段由用来控制新鲜空气和室内循环空气的风门叶片和风机组成；2空气混合段主要由加热器和蒸发器组成，用来提供所需温度的空气；3空气分配段使空气吹向面部脚部和玻璃上。在汽车空调系统中，这三部分的控制是通过真空装置与汽车仪表盘相连接的。空调配气系统的工作过程如下：新鲜空气+车内循环空气→进入风机→空气进入蒸发器冷却→由风门调节进入加热器的空气→进入各吹风口。空气进口段的风门叶片主要控制新风和车室内的回风比例，当夏季室外气温较高、冬季室外气温较低的情况下，尽量开小新风门，使压缩机运行时间减少。当汽车长期运行时，车室内空气品质下降，这时应定期开大新风门，一般汽车空调新风比为15%~30%。加热器旁通风门叶片主要用于调节通过加热器的空气量。顺时针旋转风门叶片，开大旁通风门，通过加热器空气量减少，由风口4、5、7吹出冷风；反之，逆时针旋转风门叶片，关小旁通风门，这时由风口4、5、6、7吹出热风供采暖和玻璃除霜用。我设计的得利卡汽车空调配气形式为空气混合式。如下图所示1-蒸发器2-加热器3-风机4-热风吹出口5-除霜吹出口6-中心吹出口7-冷气吹出口8-侧吹出口9-尾部吹出口空气混合式汽车空调配气系统图中可以看出其工作过程为：车外空气+车内空气→进入风机3→混合空气进入蒸发器1冷却→由风门调节进入加热器加热→进入各吹风口4、5、7。进入蒸发器1后再进入蒸发器2的空气量可用风门进行调节。若进入加热器的风量少，也就是冷风量相对较多，这时冷风由冷气吹出口7吹出；反之，则吹出的热风较多，热风由除霜吹出口5或热风吹出口4吹出。空气混合式配气系统的优点是能节省部分冷量，缺点是冷暖风不能均匀混合，空气处理后的参数不能完全满足要求，亦即被处理的空气参数精度较差一些。汽车空调辅助设备1．储液干燥器储液干燥器和冷凝器组装在一起，它安装在发动机左前方纵深梁上，由过滤器、干燥剂窥视玻璃孔，组合开关、及引出管组成。用来临时存储冷凝器液体的制冷剂并进行干燥和过滤处理：1.存储制冷剂2.过滤异物3.吸收系统中的湿气，以防止湿气造成“冰塞”对系统管道腐蚀。使用储液干燥器时应注意以下几点：1.垂直安装（一般偏斜在15°之内）。2.进出口不能接错。3.安装或维修制冷系统时，储液器应最后接入系统。2．气液分离器气液分离器的作用是留下液态制冷剂，使其在低压区内缓慢蒸发，离开气液分离器的只是气态制冷剂，因而起到气液分离，防止压缩机液击的作用。当用节流孔管代替膨胀阀时，汽车空调制冷系统要在低压侧安装气液分离器。用于压缩机吸气管路中气液分离，以防止液击。3．油分离器油滴靠气流速度的降低及填料层过滤作用面分离。在汽车压缩机工作过程中一部分润滑油因受高温的影响也随着气化，混合在制冷剂中排出，当其进入冷凝器和蒸发器后，就会在管壁上凝结成一层油膜，油膜的导热系数很小，会导致冷凝器和蒸发器的传热效率。因此，制冷剂气体中的润滑油应当在压缩之后设法排回压缩机，而油分离器起的正是这个作用，它安装在压缩机和冷凝器之间。4．连接软管由于汽车空调的各组成部件一般分散安装在汽车的各个部位，如压缩机与发动机连成一体，冷凝器与干燥器安装在车架前端上，而蒸发器又安装在车室内。当汽车在颠簸的道路上行驶时，各部件均产生振动，因而制冷系统不能用刚性金属管连接，只能用柔性橡胶软管连接。汽车空调软管易发生泄漏，其原因有以下几个方面：1软管材料选用不当。2软管外层材料耐氧化性不高，很快软管接头处和内胶层渗漏加速。3软管的材料的耐寒性不好，脆性温度高及胶料压缩永久变形过大。4接头出与软管连接处铆压力不当。5．电磁离合器汽车空调用的电磁离合器，其作用是将汽车发动机的动力，经电磁离合器传递给压缩机主轴，使压缩机运转，完成制冷循环。压缩机的工作或停转，由电磁离合器线圈电源的通断来进行控制。电磁离合器有定圈式和动圈式两种。6．截止阀为了防止制冷剂也会流入压缩机，所以在管路上安装截止阀。制冷专业英文文献翻译NO.1ABriefHistoryofRefrigeration1.Refrigerationinthepre-refrigerating-equipmenteraNaturalIce.Peoplelivingintemperatezonessoonrealizedthatperishablefoodskeptmuchbetterinwinterthaninsummer.Theuseof“naturalrefrigeration”beganinthedistantpastandlastedaverylongtime:earlyinthe20thcentury,thenatural-icemarketwasstillbiggerthantheman-madeicemarket.Naturallyproducedice(i.e.thatproducedwithoutrefrigeratingequipment):originatedincoldregionsandwastransportedoverlargedistances;ororiginatedinrivers,lakesandponds,wherefreezingtookplaceduringwinterintemperatureregions.Onceharvested,thisicehadtobestoredinice-storagefacilitieswiththermallyinslatedwalls.orwasproducedbymanusingnaturalcooling.Incountrieswithclearskies,icewasproducedinopenponds.Thermalradiationfromthewatermadeitpopssible,undercertainatmosphericconditions,toachievesufficientcoolingtoformice.[1]RefrigeratingmixturesThechillingeffectsoftheadditionofcertainsaltstowaterwasdiscovered,nodoubtbyaccident,inthedistantpast.IbnAbiUsaibia,anArabicwriter,appearstohavebeenthefirsttomentiontheuseofthesetypeofmixturesinIndiaduringthe4thcentury.AnItalianphysiciancalledZimaramentionedtheuseofwaterchillingusingpotassiumnitrateinPaduain1530andBlasVillafranca,aSpanishphysician,recordedsimilarpracticesinRomein1550.Itwaslaterdemonstratedthatbymixingsnowandsalts,evenlowertemperaturescouldbeachieved.ThesephenomenaweredescribedbyBattistaPortain1589andTancredoin1607.2.PioneersandscholarsInthe17thcentury,heatandcoldfuelledreflectionsconductedbyscholarsandphilosopherssuchasRobertBoyle(1627-1691)inEnglandandMikhailLomonossov(1711-1765)inRussia.Overthesameperiod,followingGalileo’sinitialresearch,manystudieswereperformedinthethermometryfieldbyillustriousscholars:GuillaumeAmontons(1663-1705)inFrance,IsaacNewton(1642-1727)inEngland,DanielFahrenheit(1686-1736),aGermanwhoworkedinEnglandandTheNetherlands,RenédeRéaumur(1683-1757)inFranceandAndersCelsius(1701-1744)whoinventedthecentesimal-scalethermometerinSwedenin1742.WilliamCullen(1710-1790)observedthatwhenethyletherevaporated,itwasaccompaniedbyafallintemperature.In1755,hesucceededinobtainingasmallquantityoficebyevaporatingwaterunderabelljar.Hisdiscipleandsuccessor,theScotsmanJosephBlack(1728-1799),clarifedthenotionsofheatandtemperature,andcanbeconsideredasbeingthefounderofcalorimetry.SeveralFrenchscholarsexcelledinthisdomain:PierreSimondeLaplace(1749-1827),PierreDulong(1785-1838)andAlexisPetit(1791-1820),NicolasClément-Desormes(1778-1841)andVictorRegnault(1810-1878).ResearchconductedbytheScotsmanJamesWatt(1736-1819)onthesteamengine,researchongasesperformedbythephysicistsBoyle(inEngland),EdmeMariotte(1620-1684)thenJacquesCharles(1746-1823)andLouisJosephGay-Lussac(1778-1850)(inFrance),andexperimentalworkperformedbytheAmericanBenjaminThomson(1753-1814),pavedthewaytotheemergenceofthermodynamics.TheFrenchmanSadiCarnot(1796-1832)wasthefirsttoenterthelimelight,in1824,whenhepublishedhisfamoustreatisethatwastoprovetobethestartingpointforthesecondlawofthermodynamics.Duringthe19thcentury,agreatdealofresearchwasdevotedtovariousrefrigeratingsystems,andthermodynamicswasafast-growingdisciplinethankstostudiesperformedbythefollowing,amongothers:JamesPrescottJoule(1818-1889)inEngland,JuliusvonMayer(1814-1878),HermanvonHelmholtz(1821-1894),andRudolphClausius(1822-1888)inGermany,LudwigBoltzmann(1844-1906)inAustriaandWilliamThomson(LordKelvin)(1824-1907)inEngland.Otherfamousphysicistsweredriversofthedevelopmentofthermodynamicsduringthe20thcentury.3.TheadventofrefrigeratingsystemsRefrigeratingsystemsfallintotwomaincategories:thosethatrequiremechanicalenergyoritsequivalentinordertooperate(thesearecalledmechanicalrefrigeratingsystems),andthoseconsumingessentiallythermalenergy(thesearecalledthermalrefrigeratingsystems).3.1.MechanicalrefrigeratingsystemsThesesystemscanbedividedintotwomaincategories:vapour-compressionsystemsusingliquefiablevapour,gas-cyclesystems.Vapour-compressionsystemsTheworkingfluidoftherefrigeratingcycle,therefrigerant,vaporizesinanevaporator,producingusefulcooling.Thevapourproducedisaspiratedandcompressedbyamechanicalcompressor.Itthenreturnstothecondenserwhereitisliquefied.Theliquidformedreturnstotheevaporatorviaaregulator(orexpansiondevice).Thisisbyfarthemostwidelyusedsystem.TheAmericanOliverEvans(1755-1819)wasthefirsttodescribethiscycle,in1805.However,itwasJacobPerkins(1766-1849),anAmericanworkinginEngland,whofirstpatentedamachinebasedonthiscycle(in1835);themachineranonethylether.ThefirstcompressionmachinesthatprovedtobesuccessfulonanindustrialscaleweredevelopedbyJamesHarrison(1816-1893),aScotsmanwhohademigratedtoAustralia;Harrisonpatentedhisinventionsin1855,1856and1857).Harrison’smachinesweremanufacturedinEngland,andwerecapableofproducingiceorcoolingbrine(asecondaryrefrigerant).Therefrigerantusedwasstillethylether.Twonewrefrigerantsthencameintouse:dimethylether:theFrenchmanCharlesTellier(1828-1913)introducedthisrefrigerant.carbondioxide(CO2)wasusedbytheAmericanThaddeusLowe(1832-1913).Itthenfellintodisuse,butisnowexperiencingacomeback.ammonia(NH3),wasfirstinvestigatedbyTellier(in1862),butitwastheAmericanDavidBoyle(1837-1891)andabovealltheGermanCarlvonLinde(1842-1934)whowerethefirsttoapplyitonabroadscaleintheindustrialfield.Itisstillused.sulphurdioxide(SO2)wasfirstimplementedbytheSwissphysicistRaoulPierrePictet(1846-1929)andfellintodisusejustbeforetheSecondWorldWar.methylchloride(CH3Cl)wasfirstemployedbytheFrenchmanC.Vincentin1878,andremainedinuseformanyyears:useceasedinthe1960s.Fluorocarbonrefrigerantsweredevelopedassafe(non-toxicandnon-flammable)refrigerants;followingresearchconductedbySwarts,(in1893-1907)inGhent,anAmericanteamatFrigidaireCorporation,headedbyThomasMidgley,developedthefirstfluorocarbonrefrigerants,in1930.ThefirstCFC,R12(CF2Cl2)cameontothemarketin1931,andwasfollowedbythefirstHCFC,R22(CHF2Cl),in1934,thenin1961,thefirstazeotropicmixture,R502(R22/R115).In1974,twoUSNobelprizewinners,F.S.RowlandandM.J.Molina,publisheddisturbingfindings:theysuspectedthatthechlorinereleasedbyhalogenatedhydrocarbonswasadverselyaffectingtheozonelayer.ThisiswhytheMontrealProtocol(1987)onozone-depletingsubstancesanditssubsequentamendmentsbannedCFCsandHCFCs.Otherhalogenated(butnotchlorinated)refrigerantsarenowused:theseincludepureHFCssuchasR134a,HFCmixtures(R410A,R407C,R404A,etc.),thesebeingrefrigerantswithvaryingglobal-warmingimpacts.“Natural”refrigerants,includingammonia,hydrocarbons,waterandCO2,arebeingintroducedoraremakingacomeback;useoftheserefrigerantsinvolvesmoreconstraintsbuttheirglobal-warmingimpactsarenon-existentorlow.Componentsofcompressionsystemshavealsobeenconsiderablyimprovedovertheyears.Theheavy,slowandvoluminouspistonsusedlateinthe19thcenturyhavegraduallygivenwaytofaster,lighterequipment.Newtypesofcompressorshavebeendevelopedovertheyears:A.LysholmdevelopedascrewcompressorwithtwinrotorsinSweden(1934),B.ZimmerndevelopedascrewcompressorwithasinglerotorinFrancein1967,thescrollcompressorwasdevelopedinthe1970s(thistechnologywaspatentedbytheFrenchmanLéonCreuxin1905),andcentrifugalcompressorsweredeveloped(followingfundamentalresearchperformedbytheFrenchmanAugusteRateauin1890,andthatconductedbytheAmericanWillisCarrierin1911).Soonafterthesesystemsstartedtobeused,waysofreducingrefrigerantleakageweresought,andhermeticrefrigeratingunitsweredevelopedinordertoaddressthisproblem.ThefirstunitofthistypewasastrangeoneinventedbyFatherAudiffreninFrance,in1905.Hermeticunitsarenowwidelyused.Heatexchangers(condensersandevaporators)havealsobeenimprovedandarenowmuchlighter.SystemsusinggascyclesInthesesystems,theworkingfluiddoesnotundergophasechangeduringtherefrigeratingcycle:itremainsinthegaseousphase.Thecompressedgasheatsup,theniscooledunderpressuredowntotheambienttemperature,thenisexpanded,leadingtocooling.Thefirstopen-cycle“airmachine”wasinventedbyJohnGorrie(1803-1855),anAmericanphysician,inordertocoolbrinetoatemperatureof–7°C(Gorierpatentedsuccessiveversionsin1850and1851).Basedonthehot-airmotordevelopedbytheScottishpastorRobertStirlingin1837,AlexanderKirk(1830-1892),aScottishmechanicalengineer,developedaclosed-cyclemachinethatproduced,overa10-yearperiodstartingin1864,temperaturesof-13°C.TheGermanFranzWindhausen(1829-1904),theAmericanLeicesterAllen(1832-1912)andtheFrenchmanPaulGiffard(1837-1897)allplayedkeyrolesinthedevelopmentofthistechnology.Thedevelopmentofthesesystemswashamperedbytheirreducedefficiency(withrespecttovapour-compressionsystems)intherefrigeration,freezingandair-conditioningfields.However,theyareusedinmostcryogeniccyclesinordertoliquefygasesandproducelowtemperatures.ThermoelectricsystemsIn1834,theFrenchphysicistJeanCharlesPeltier(1785-1845)discoveredthatthepassageofcontinuouscurrentthroughajunctionoftwometalstriggeredcoolinginonemetalandatemperaturerise(throughheatabsorption)intheotherjunction.Thermoelectricitywasfora