毕业设计（论文）-小轿车空调系统设计

小轿车空调系统设计PAGE第4页前言近年来，随着国民经济的持续发展和人们对质量要求的日益提高，我国的汽车产业得到了较快的发展。如今，我国汽车保有量已经达到2000万辆，汽车年产量可达260万~300万辆左右。而汽车空调作为空调技术在汽车上的应用，它能创造车室内热微环境的舒适性，保持车室内空气温度、湿度、流速、洁净、噪音、余压等在在热舒适的标准范围之内，不仅有利于保护司乘人员的身心健康，提高其工作效率和说质量，而且还对增加汽车行使安全性具有积极的作用。因而汽车空调技术正成为提高汽车时常竞争能力的重要手段之一，也成了汽车工业发展的重要标志，其发展前景广阔。汽车空调作为空调产业的一个分支，但又有着鲜明的特点，决定了它在结构、材料、布置、设计、技术要求等方面和其它空调有着较大的差别。动力源的使用由于汽车空调的压缩机不是靠主动发动机就是靠辅助发动机驱动，这就决定了策划用空调压缩机只能采用开启式的结构形式，带来了轴封要求高和制冷剂容易泄露的问题。而且，当压缩机为发动机主驱动的时候，其制冷能力随车速和负荷的变化较大，难于维持稳定的空调工况作为空调的对象，汽车车室容积狭小，人员密度大，流动性大，车身热工性能和密封性能都较差，其热湿负荷大，气流分布难以均匀，要求所配备空调机组制冷量大，能降温迅速必须考虑空调装置对汽车动力与操纵性能的影响，也必须考虑由于唱歌素变化幅度大或变化频繁，给空调系统制冷剂流量控制、制冷量控制、系统设计带来的影响。汽车本身结构紧凑，可供安装的空间有限，不仅对空调的外型、体积和质量要求较高，而且对性能和选型也会来影响汽车是运动中的物体，要能适应道路颠簸等各种路况包括汽车空调系统个组成不见在内的汽车零件振动、噪音、安全、可靠等方面的技术要求更严格。车用空调装置的结构、外观设计和布置，出必须与车身内饰协调、统一，保持整车的完美以外，海笔许考虑其对汽车底盘等结构部件及汽车行使稳定性、安全性的影响，这是普通空调设计不会碰到的国外汽车空调技术的发展，不论是汽车空调部件汽车空调系统，目前都是为要着环境保护、提高效率、节能节材，减轻质量、缩小体积、降低震动与噪音、操作维修方便，安全可靠等几方面展开，而且总是与汽车开发同步进行的。比如，未来新型空调系统的开发，必须适应发动机效率的提高、电气化、混合驱动动力其它新型零部件使用后导致的空调系统的新变化等而我们国家汽车空调业目前正处在CFC12向HFC134a过渡时期，车用空调面临新的技术改进。因为，HFC134a系统与CFC12相比，其选配的压缩机排量要求较大，其阀片、主轴等零件机械强度也需提高；其冷凝器、蒸发器应有更良好的换热能力；其选配的储液干燥器，应用XH-7或XH-9分子筛，而不是XH-5，而且要增加10~20%用量，等等；其所选用的软管应采用尼龙复合软管，因为R134a分子直径比R12小，对橡胶的溶解性也更大。但同时，技术的改进中也有很多不尽人意的地方。故，在研发更高效、节能、环保的空调系统的道路上，我们需要更多的不懈努力！摘要中文：本次毕业设计题为小轿车空调系统设计，其原形车是上海大众santana3000，又名超越者。设计主要内容包括冷热负荷计算、压缩机的选型、蒸发器和冷凝器设计、辅助设备的选配、通风与采暖系统布置等。制冷系统采用直联式驱动方式，制冷剂为R134a，蒸发器为管带式蒸发器，冷凝器为平行流式冷凝器，膨胀阀为H型膨胀阀。采暖系统采用余热式采暖.关键词汇：管带式蒸发器、平行流冷凝器、直联式、余热式ABSTRACT:Thisissueisadesignoftheautomobileair-conditionerbasedontheSantana3000carwhichisalsonamedSuper.Thedesignmainlyincludesthecalculationofcoolingloadandheatingload,thechoiceofcompressorandaidedequipment,thedesignofevaporatorandcondenser,ventilationandthesettleofheatcollectingsystem,andsoon.TherefrigeratingsystemisdirectlydrivenbytheengineandusesR134aasrefrigerant.Thetube-beltstyleevaporatorandparallel-liquidstylecondenserandtheH-stylethermalexpansionvalve.ExtralheatisusedinheatingcollectionsystemKeywords:tube-beltstyleevaporator、parallel-liquidstyle、directlydriven、extralheat小轿车空调系统设计（合肥工业大学制冷与低温工程安徽230009）该汽车空调系统设计参考车型为上海大众生产的超越者（Santana3000）黑色车型数据如下：长×宽×高4687×1700×1459玻璃面积F前=0.993m2F后=0.65mF侧=0.8m2F=0.993+0.65+0.8×2=3.2m2车顶面积F=2m2车侧面积F=0.8×2=1.6m2车底面积F=7m2车两侧面积（不包括玻璃）F=3×2=6m2一冷负荷计算制冷时车身热平衡方程：汽车空调负荷包括新风（或漏风pa）热、车厢壁传热、玻璃传入热、乘员散热，设备照明放热、发动机传热等形成的负荷Qo=Qb+Qc+Qe+Qm+Qx+Qp+QqQo冷负荷Qb玻璃传人热Qc车厢壁传入热Qm乘员散热Qx新风与泄露空气传人热Qp发动机侧传入热Qq其他设备热（如照明等）计算Qb、Qc时，车身外壳同时存在温差传热和太阳辐射传热。由于太阳辐射使车身外表面温度升高，可将太阳辐射强度花乘相当的温度形式，与室外的空气气温叠加在一起，组成太阳照射表面的综合温度Tz，简化成只有温差传热的形式查《汽车空调》-陈孟湘可知：（北京）太阳辐射强度水平面978w/m2垂直面=160w/m2太阳散射强度Is40w/m2综合温度TzTz=T0+ρI/a0+εΔR/a0ε为长波辐射系数，黑色取0.98a0为围护结构外表面与室外空气的换热系数又经验公式得：a0=1.63(4+12v0.5)v车速取40km/h则a0=51.2则车身外侧得综合温度水平侧εΔR/a0取经验值3.5∽4,取值3.7Tz=35+(978+40)ⅹ0.98/51.2=51℃垂直侧ΔR=0Tz=35+（160+40）ⅹ0.98/51.2=39℃车厢壁传入热Qc得据经验数值，车厢传热系数K取经验值4Q顶Q顶=KF(Tz-T0)=4×2×(51-26)=200w/m2Q侧Q侧=KF(Tz-T0)=4×6×(39-26)=312w/m2Q底Q底=KF(Tz-T0)=4×7(5-26)=252w/m2Qc=Q顶+Q侧+Q底=200+312+252=764w/m22.玻璃传入热QbQb=Q1+Q2Q1为温差传热Q1=KF(To-Ti)K取经验值6.4Q2太阳辐射传热Q2=（jηρ+ai/ao）×c太阳辐射热透入系数η=0.85玻璃辐射热得吸收率ρ=0.08遮阳系数c取0.8ai室内空气侧换热系数可取8.9~29，取20车窗外表面太阳辐射强度，由于又一定的倾角取600w/m2平均辐射强度J=F1I+F2IsF1、F2分别为向阳背阳玻璃面积，等于3.2/2=1.6m2J=F1I+F2Is=1.6×600+1.6×40=1024w/m2Q1=KF(To-Ti)=6.4×3.2（35-26）=184w/m2Q2=（jηρ+ai/ao）×c=0.8×(0.85×1024+0.08×20×1024/51.2)=701w/m2Qb=Q1+Q2=184+701=885w/m23.人体散发热量Qm人体的发热量与几乎与室温无关，乘员可按116w计算，司机则为173wSantana3000满员为5人Qm=173+4×116=637w4.新风与泄露空气传人热Qx新风带入热Q1：根据人体卫生要求，空气中含量不能超过0.1%，氧的含量应控制在18∽20.7%，为此每人需又20∽25m3/h的新鲜空气，新鲜空气的下限为11m3/h，现兼顾舒适性和经济性考虑，取20m3/hQ1=Gρ(ho-hi)查空气焓湿图相对湿度60%时，35℃90kj/kg26℃59kj/kgρ=1.146kg/m3Q1=Gρ(ho-hi)=20×5×31×1.146=987w/h泄露空气传入热Q2：Q2=Insρ(ho-hi)In单位缝宽长度没小时泻入的空气量取密封良好，为5m3/sS门窗缝长为8mQ2=Insρ(ho-hi)=5×8×(90-5)×1.146=395w则Qx=Q1+Q2=987+395=1382w5.发动机侧传入热QpQ=KF(Te-Ti)K取经验值4Te-Ti，发动机侧与室内空气温差一般为20℃Q=KF(Te-Ti)=4×20=80wQo=Qb+Qc+Qe+Qm+Qx+Qp+Qq=885+764+1382+637+80+Qq=3748+Qq据查其他设备热一般占总负荷的4∽5%左右，设其占4.5%则Qo=3748/96.5%=3924w取修正系数k=1.05Qo=1.05×3924=4120w二．热力计算及压缩机的选配1．热力计算工质：R134a工况：tk=63℃过冷度5℃t0=0℃过热度10℃h4322s501查R134a压焓图d点数温度℃焓kj/kg00397.5110406.82446.8363280.545850V1=0.073m3/kg单位制冷量：q0=h0-h5==h0-h4=117kj/kg单位容积制冷量：qv=q0/v=117/0.073=1602.7kj/m3理论比功：w0=h2-h1=446.8-406.8=40kj/kg制冷剂循环流量：qm=q0/qv=4120/117=126.8kg/h指示比功：wi=wo/ηi=40/0.8=50kj/kg制冷系数：ε0=q0/w0=117/40=2.93εi=ε0ηi=2.93ⅹ.8=2.34冷凝器单位负荷：qk=h2s-h4=456.8-280.5=176.3kj/kg实际输气量及理论输气量：取λ=0.7qvs=qm×v=126.8×0.073=2.57×10-3qvh=qvs/λ=3.67×10-3压缩机理论功率和指示功率p0=qm×v=126.8×40=1408wpi=p0/ηi=1760w2．压缩机的选配目前最大量采用的是各种旋转斜盘式和摆动斜盘式压缩机。但随着机械加工水平的不断发展，涡旋压缩机凭借其效率高、噪音低、体积小、质量轻，适应工况范围宽等优点，已经成为最有发展前途的汽车空调用压缩机计算压缩机排量压缩机转速n=1800r/minVh=1.67ⅹ104ⅹQ0ⅹv1/q0ⅹnⅹλ=122.4m3/r查《德尔福汽车空调实用技术》日本三菱公司生产的MSC130CV压缩机可满足要求，其气缸容积为65~130cm3/r三.冷凝器设计设计工况：Qk=qmqk=6120w过冷度为5℃t0=0℃tk=63℃所用冷剂为R134a空气出口温度35℃要求：冷凝器采用平行流式（以下计算下标r表示冷剂侧，a表空气侧，1表示进口，2表示出口）1．确定空气流量由上已知制冷剂的质量流量qm为126.8kj/kg取空气进出口温差ta1-ta2=12℃,则空气的体积流量为qv,a=Qk/ρacp(ta1-ta2)其中ρ=1.146kg/m3cp=1.009qv,a=6120/1.146ⅹ1.009ⅹ12ⅹ103=.444m3/s2．结构初步设计：冷凝器选用平行流式结构，多孔扁管截面和百叶窗翅片的结构形式及尺寸如图所示：翅片宽度wf=16mm，翅片高度hf=8.1mm，翅片厚度δf=0.135mm翅片间距pf=1.4mm百叶窗间距pl=1.1mm,百叶窗长度Ll=6.5mm，百叶窗角度al=27℃；多孔扁管分4个孔，每个孔高度为2mm，宽度为3.35mm，扁管外壁高度3mm，宽度wt=16mm，分两个流程，依次为10,5,迎面风速va为4.5m/s（多孔管截面与百叶窗翅片的正视图及其结构参数）图如下据初步规划，可计算下列参数每米管长扁管内表面积Ar=[2×(2+3.35)×10-3]ⅹ4m2/m每米管长扁管外表面积Ab,a=2×(16+21)×10-3=3.8×10-2m2/m每米管长翅片表面积Af,a=2ⅹ8.1ⅹ10-3×16×10-3/1.4×0.001=0.1851m2/m每米管长总外表面积Aa=Ab,a+Af,a=0.223m2/m百叶窗高度hl=0.5×pl×tanal=0.2802mm扁管内孔水力直径Dh,r=4×2×3.35/2×(2+3.5)=2.5047mm翅片通道水力直径Dh,aDh,a=2×(1.4-0.135)×(8.1-0.135)/[(1.4-0.135)+(8.1-0.135)]=2.183mm计算空气侧传热系数aa最小截面风速va,max=4.5×1.4×(8.1+3)/(1.4-0.135)×(8.1-0.135)=8.916m/s按空气进出口温度的平均值ta=(ta1+ta2)/2=(35+47)/2=41℃,查取空气的密度ρ=1.1025kg/m3、动力粘度μ=19.2×10-6kg/(m.s)、热导率λ=2.78×10-2w/(m.k)普朗特数=0.699，并计算出雷诺数Re、传热因子j,努塞尔数nu及空气侧表面传热系数aa:Re=ρva,maxpl/μ=1.1025×8.916×1.1×10-3/19.2×10-6=563J=0.249χ563-0.42×0.28020.33×(6.5/8.1)1.1×8.10.26=1.548χ10-2Nu=jRepr1/3=0.01548×563×0.6991/3=7.735aa=nuλ/pl=7.735×2.78×10-2/1.1×10-3=195.5w(m2.k)3.制冷剂侧表面传热系数ar根据tc=63℃，查R134a饱和状态下的热力性质表和热物理性质图，可以求得：液态制冷剂的密度pl=1/0.9396=1064.4kg/m3气态制冷剂的密度pv=1/11.7×10-3=85.5kg/m3液态制冷剂的动力粘度μ=135.35×10-6kg/(m/s)液态制冷剂的热导率λ=66.64χ10-3w/m.k普朗特数=v1/a1=0.1283/0.0385=3.3325冷凝器中由于进口过热而出口过冷，因此计算冷剂当量质量流量时，去平均干度x=0.5qmr,eq=[(1-0.5)+0.5×1064.4/85.5]0.5×0.0352=0.0913kg/s4.第一流程计算单一内孔当量冷剂质量流量q;mr,eq为q;mr,eq=qmr,eq/4×10=0.0913/40=2.3×10-3kg/sReeq,r=4q;mr,eq/πDh,rμl=4×2.3×10-3/πDh,r.μl42.310-3/πχ2.5047×10-3×135.35χ10-6=8638Nu=0.0265×Re0.8pr0.3333=0.0265×86380.8×3.33250.3333=55.8制冷剂侧表面传热系数ar=nuλl/Dh,r=55.8×66.64×10-3/2.5047×10-3=1484wm2.k5.第二流程的计算，其计算方法和第一流程计算方法一样q;mr,eq=qmr,eq/4×5=0.0193/20=4.6×10-3Reeq,r=4q;mr,eq/πDh,rμl=4χ4.6χ10-3/πDh,r.μl=17276Nu=0.0265χRe0.8pr0.3333=0.0265×172760.8×3.33250.3333=97.5制冷剂表面系数ar=nuλl/Dh,r=97.5×66.64×10-3/2.5047×10-3=2594w/m26.制冷剂侧表面总的传热系数ar=(1484×10+2594×5)/(10+5)=1854w/m2.k7.传热系数k：如果忽略管壁热阻及接触热阻，忽略冷剂侧污垢热阻，去空气侧污垢热阻ra=0.0003m2.k/w，则传热系数k为k=1/(Aa/Ar×ar+ra+1/aa)=123.5w/m.k对数平均温差Δtm=(ta1-ta2)/In[(tk-ta1)/(tk-ta2)]=12/In[(63-35)/(63-47)]=22.94℃所需传热面积A0=Qk/kΔtm=6120/123.5×22.94=2.16m2所需扁管长为L=A0/Aa×15=2.16/0.223=0.644m取0.64m8.校核空气流量按迎风面积和迎风风速计算空气体积流量qva为qv,a=va(3+8.1)×10-3×15L=8.916×(3+8.1)×10-3×15=0.480m3/s(0.480-0.445)/0.445=7.9%7.9%的余量可作为冷凝器的裕度，冷凝器符合要求，不再重算。9.计算空气侧阻力损失f=5.47×Repl-0.72×hl0.37×(ll/hf)0.89×pl0.2hf0.2348.4124×10-3Δpa4fwf/Dh,a=4×48.45×10-3×0.26/2.183×10-3=124.5pa10.选择风机汽车空调系统冷凝器的风机常常是轴流风机风量：qv=0.444m3/s=1598m3/h功率：0.83×124.5/0.65=159w经查可选用广东开平市司特力汽车电器公司生产的LNF261AW冷凝风机，其试验电压≤27v，电流≤7.5A,转速≤2700r/min，静压100pa,风量≥1800m3/h四．蒸发器设计工况；进口空气：干球温度26℃相对湿度60%出口空气温度：由进口空气状态点，热湿比及出口空气状态、相对湿度在焓湿图上确定干球温度12℃相对湿度90%要求：管带式蒸发器Qo=4120w当大气压力为101.07kpa，温度tm=(ta1+ta2)/2=19℃时，查空气的热力性质表得：ρ=1.205kg/m3cp=1.005kj/kgλ=2.59×10-2w/m.kμ=18.1×10-6m2/sν=15.06×10-6§m2/spr=0.7031.发器所需空气体积流量qv=Q0/ρ(ta1-ta2)cp=4120/1.205×(26-12)×1.005×103=0.243m3/s设迎风面积为A，V为迎面风速，取V=2.5m/s则A=qv/V=0.243/2.5=0.098m2取蒸发器有效管长L=0.5m则蒸发器的迎风高度H=A/L=0.098/0.5=0.194取H=0.2m2.蒸发器采用铝管和铝翅片，其参数翅片间距sf=2.2mm扁管宽度b=100mm翅片高度s=16mm扁管厚度h=5mm翅片厚度δf=0.2mm扁管壁厚δb=1mm翅片数n=500/2.2=227个翅排数n1=0.2×103/(16+5)=9.5取10排扁管排数n2=n1+1=10+1=11排单孔周长L1=12mm单孔面积：f1=3×3=9mm3.计算各参数翅片外表面积F1F1=2×（0.1+0.0002）×0.016×227×10=7.28m2扁管外表面积F2F2=2×(0.1+0.005)×[11×0.5+10×π×(0.016+0.026)/2×2]=1.22m2折合传热外表面积F=F1+F2F=F1+F2=7.28+1.22=8.5m2扁管内表面积F3F3=(24×0.012+0.010)×[11×0.5+10×π×(0.016+0.026)/2×2]=1.74m2肋化系数τ=(F1+F2)/F3=8.5/1.74=4.89最大风速Vmax=(s+h)sf/s(sf-δf)×2.5=3.6m/s4.空气侧换热系数aaaa=cλaRen1prn2(b/de)n3(h/de)n4(s/de)n5/de空气流通截面上的流量密度ga=ρa/V=1.205/2.5=3.013kg/m3当量直径dede=2(s1-h)(sf-δf)/(s1-h+sf-δf)=2×16×2/(16+2)×103=3.6×10-3参考《小型制冷装置设计指导》cn1n2n3n4n50.17580.50570.33330.33131.9908-0.5268则制冷剂侧表面换热系数ar=1.1×104×g0.2×di-1.2=0.1758×2.59×10-2×6000.5057×0.7020.3333（100/3.6）0.3313×（5/3.6）1.9908×（16/3.6）-0.5268=70.8w/m2.k当量直径di=12f1×2/2π=8.3mm流量G=126.8×0.8=101.4kg/h0.8为压缩机效率ar=1.1×104×101.40.2×8.3-1.2=2190kcal/m2.h则ar=2190/0.86=2546kj/m2.h=707.4w/m25.排出温度检验及对数平均温差接触系数Fx=(t2-t1)/tk-t1)=1-exp(-kF3Δ/vcp)v=qv=0.243m3/s=874.8m3/hv=1/ρa=1/1.205=0.830kg/m3传热系数k=1/(τ/ar+1/aa)=1/(4.89/707+170.8)=47.5w/m2Fx=1-exp(-47.5×1.737×0.83/874.8×1.005)=0.075T2=Fx(tk-t1)+t1=0.075×(26-12)+12=13.05℃对数平均温差Δtm=(t2-t1)/In[(tk-t1)/tk-t2]=(13.05-12)/In(14/12.95)=13.46℃6.校核铝翅片与铝管的接触热阻rb=0.001m2.k/w空气侧垢层热阻ra=0.001m2.k/w铝管热导率λ=204m.k/w铝管厚度δ=0.001m铝翅片表面效率η0:翅片参数m=(2×aa/λδf)0.5=(2×70.8/204×0.0002)0.5=58.9翅片效率；ηf=th(ms)/ms=0.75η0=(F1×ηf+F2)/F1+F2=(7.28×0.75+1.22)/8.5=79%蒸发器总的传热系数k0k0=1/(ι/ar+δ/λ+0.001+0.0003+1/79×70.8)=37.45w/m2Q0=k0FΔtm=37.45×8.5×13.46=4284.7w(4284.7-4120)/4120=4%故与设定值相差在5%以内，不再重算7.风机选择风量qv=0.243m3/s=875m3/h查可选广东开平司特力汽车电器有限公司生产的蒸发器用风机2HF271,试验电压≤27v电流≤7.5A静压100pa风量≥670m3/h五．采暖通风系统设计目前大部分轿车都采用冷暖一体化空调装置，santana3000也是一样，将冷风和暖风两种交换器放在一起，合用一套进出风道、风机及操纵机构。采暖系统主要是利用汽车排气余热或发动机冷却循环水的余热作为热源，引入热交换器，风机将车内或车外空气吹过热交换器而使之升温，冷暖调节分开。但采用余热式采暖系统的供暖效果车速、发动机工作状况影响，供暖温度不稳定。一般情况下，汽车行使时，可以利用自然风进行通风，以使车内获得新鲜和清洁的空气，新鲜空气从兜风口进入，通过风机、风管、阀门和散热器分三路分别从前围侧出风口、中间墙出风口和除霜风口进入车内。风凉可用仪表盘上的新鲜空气操纵手柄进行调节，左端是关闭装置，右端是全开装置暖风和除霜装置如图

santana3000装有3个散热器，分别装在前围的左、右两侧和前座下面当使用暖气时，先打开发动机气缸出水管上的开关，使热水沿出水软管进入总进水管，分别进入左右暖气散热器的上储水室。左暖气散热器中的热水有下储水室直接进入回水管。右暖气散热器中的热水经座下的散热器再回到回水管，和从做散热器回爱的水一起流回发动机水泵进口。散热器中的水对流，使流经散热器的空气加热成为暖气进入车内采暖除霜时，启动通风机。将新鲜空气操纵手柄想右打开同期阀门，热空气就别强制从各出风口和除霜喷嘴中流出，通过风机开关和新鲜空气操纵手柄控制通风量六．空调系统及其它零部件1．热力膨胀阀的选择汽车空调工作环境远比一般空调恶劣，特别是小轿车，使用的压缩机都是有汽车发动机带动。在汽车行驶中，压缩机排量不断变化，这样汽车空调是在热负荷条件不断变化，而系统内排量也不断变化中工作，这就要求热力膨胀阀也能不断进行调节据查，汽车空调膨胀阀容量选择主要根据汽车空调的制冷能力，一般为制冷量的1.5倍左右，太大则容易引发系统工作不稳定，在某些特定工况下会造成液击，太小则容易造成制冷量不足。由于Q0=4120w,即4120/3517=1.17usrt故选用浙江春晖公司生产的QRFWH-D型热力膨胀阀，其容量为1.5usrt，采用负静止过热度技术，适用于变排量压缩机一储液干燥器2.储液干燥器的选择一．在汽车空调系统中，储液干燥器有五大功用1）取除制冷系统中多余的水分在用热力膨胀阀节流的汽车空调系统中，水分的存在一方面腐蚀制冷机中的金属部件，年另一方面在某些工况时冻结，从而堵塞热力膨胀阀，造成系统无法运行。因此对制冷系统的内容积的含水量都有严格要求，一般规定小于2.7×103mg/m2。另外，在制冷剂和冷冻油之间也有水分，而且在制冷系统装配的过程中也会到入一定的湿空气。干燥剂能吸收系统中的水分，通过设计，使制冷系统中参与制冷循环的水分在安全的范围内。2.）防止制冷系统内杂质堵塞热力膨胀阀在汽车空调系统中，杂质的存在也极大地影响了汽车空调的可靠运行。特别是大于5μm的杂质的存在将有可能堵塞热力膨胀阀的门孔，从而使制冷系统无法运行或导致系统制冷量下降。所以，蒸发器、冷凝器、软硬软管路都有杂质含量的严格规定，其指标一般在25mg以下。储存多余的制冷剂汽车空调由于受到环境温度、汽车行使速度的影响，其工况在不段地变化，而制冷剂地加注量使一定的，是根据某个运行工况确定的。但某些工况下，根据制冷量需要，不需要的多余的制冷剂可以储存在储液干燥器中。液气分离从制冷原理的压焓图上可以了解到，若进入热力膨胀阀的制冷剂过冷度增加，则系统制冷量就增加。因此，在用热力膨胀阀节流的汽车空调系统中，进入热力膨胀阀的制冷剂应有一定的过冷度，不允许不饱和液体进入热力膨胀阀。将储液干燥器的应除管插到底部，就可以祈祷这个作用。如果遇到有的工况是气液混合的制冷剂，则气体制冷剂会留在顶部，只有液态制冷剂才降到下部，这样就可以保证进入热力膨胀阀的制冷剂都是有一定过冷度的饱和液体制冷剂了。5）载体的作用储液干燥器一般都装有器保护系统作用的安全装置。如，安全阀，高低压力开关、易溶塞等。还装有观察制冷剂的观察窗（视液镜）。这些部件装在储液干燥器上的原因，一方面是装在储液干燥器方便可靠，另一方面是储液干燥器内从满了常温高压制冷剂，是制冷系统中压力温度敏感区域二．对储液干燥器的要求装配要求储液干燥器一般在车上或冷凝器上，因此储液干燥器一般用卡箍和它们固定在一起。储液干燥器在系统中又要和冷凝器的出口管和热力膨胀阀进口管（L管）相联接，因此要求储液干燥器和相关不见匹配，其尺寸能满足安装要求。可靠性要求储液干燥器必须结构牢靠、密封可靠，必须能长期承受高温、高压、