建筑行业临地铁线深基坑可控性囊体主动控制技术施工工法

临地铁线深基坑可控性囊体主动控制技术施工工法前言中建六局建设发展有限公司承建的天津市中心妇产科医院原址改扩建工程项目，位于天津市和平区营口道146号，地上四层，地下两层。结构类型为钢筋混凝土框架剪力墙结构，桩筏基础。基坑开挖面积约8744㎡，周长约385m，基坑开挖深度为大面积12.60m、局部最深处为14.95m。为深基坑施工项目。西南侧围护结构外缘距运营中的天津地铁3号线营西区间右线隧道结构外缘水平距离为8.9m，处于地铁保护区50米范围内。为减少基坑开挖、降水阶段对运营中的地铁结构造成的影响，基坑总体采用地连墙+两道混凝土支撑（支撑形式采用圆环支撑+对撑），靠近地铁侧设置800mm厚CSM水泥土连续墙+1.0m厚钢筋混凝土地下连续墙的支护形式。基坑与运营地铁隧道的相对位置关系图天津市中心妇产科医院原址改扩建工程地理位置平面图由于天津3号线地铁隧道结构与基坑距离较近，基坑开挖卸荷时对于邻近隧道的影响非常大，会引起过大的隧道变形，影响邻近地铁隧道运营安全。同时，隧道的中心线埋深基本位于基坑坑底深度，按照工程经验，坑底深度属于变形峰值区。而根据地质勘察报告，隧道所处的区域为6-4粉质黏土层，土质较软，且地下水潜水位埋深2m，水位较高。因此，基坑开挖对于邻近3号线隧道的影响较大，该基坑工程有必要采用有效的控制方案，限制基坑开挖对邻近3号线隧道的影响。本工程在前期《轨道交通保护地铁应急预案》专家论证时，专家提出：只能通过反压土+分区打设底板的被动措施来保证地铁隧道安全，并在隧道位移变形监测数据达到报警时，再采取袖阀管注浆等被动措施。天津市、工程局暂无相关的紧邻地铁深基坑项目对地铁运营线路隧道保护的主动控制技术的相关资料可供参考。地铁安全运营关乎民生，一旦降水、土方开挖等施工空间效应而造成地铁隧道盾构区间位移、沉降等超过报警值，将影响地铁正常运营，影响项目正常施工，造成的损失难以估量。为确保施工过程中地铁隧道结构及运营安全，项目在2020年与天津大学合作，在地铁侧实施了囊式注浆主动控制技术，该技术基于FLAC3D7.0软件模拟计算数据，在土方开挖前，在地铁侧提前埋设囊式注浆孔，在地铁隧道监测数据接近报警值时，按照专家论证通过的注浆方案，提前进行注浆主动控制，将隧道变形值控制在报警值范围内，确保施工过程中隧道横向位移监测数据不报警。工法特点2.0.1该工法具有能有效动态控制地铁隧道水平位移的特点。通过在在地铁盾构隧道和基坑围护结构之间设置注浆孔，并对注浆孔位置、间隔距离、注浆形式、浆液配比、注浆后对隧道及围护结构的水平作用力等进行复核（保证在推动地铁水平位移的同时，确保基坑围护结构安全），确保在土方开挖及降水过程中，囊式注浆主动控制后将地铁隧道水平位移值控制在报警值范围内。2.0.2该工法具有深基坑施工过程中针对引发的变形主动控制能力强的特点。本工法解决了紧邻地铁深基坑项目施工过程中，只能依靠被动控制方案（设置反压土+分区打底板）等方式对地铁隧道进行保护，一旦地铁监测数据报警后因现场停工、只能通过专家论证方式采取传统袖阀管注浆的方式来将隧道变形进行控制的施工难题。2.0.3该工法能边开挖边实时监控（地铁隧道内设置自动监测点），同步实时注浆主动控制的施工，具有信息化施工预控制精确度高的特点；在保证隧道变形施工全过程不超过报警值方面，效果好的特点。2.0.4该工法采用囊式注浆主动控制技术，对浆液体积、分布以及作用范围，提高主动控制地铁隧道位移变形的靶向性方面控制非常精准的特点。2.0.5该工法针对将紧邻地铁深基坑项目设计图纸及方案中对地铁保护的相关内容进行优化，从而节省施工周期及节约造价，社会及经济效益良好的特点。适用范围适用于紧邻地铁运营或在建隧道、紧邻桥梁或铁轨、紧邻建筑物的基坑施工项目中需要在施工过程中采取主动控制措施来预防基坑施工对其的变形影响。工艺原理4.0.1主动控制参数确定：囊式注浆主动控制技术通过在在地铁盾构隧道和基坑围护结构之间设置注浆孔，通过施工前预实验及FLAC3D软件数值模拟来确定注浆孔位置、间隔距离、注浆形式、浆液配比等参数。通过FLAC3D软件数值模拟注浆对隧道及围护结构的水平作用力，保证在推动地铁水平位移的同时，确保基坑围护结构安全。4.0.2施工前预设囊袋：确定注浆各项参数后，在预定的注浆孔内提前下放设置好的膜袋。采用30mm一寸直径袖阀管，外侧利用金属卡扣绑扎膜袋，膜袋袖阀管开孔对应注浆膜袋的位置。膜袋下设后在膜袋上部进行预注浆回填，封填钻孔壁与袖阀管壁和膜袋的空隙，填补钻孔空腔。4.0.3隧道监测数据报警前启动主动控制技术：过程中与地铁第三方监测单位、地铁运营管理单位、专家、建设单位等做好联动机制，根据专家论证通过的方案中设置的注浆启动条件，实时启动囊式注浆主动控制技术。4.0.4根据实时监控数据，实时调整注浆技术方案：由于地下工程参数选择及计算误差及难度较大，在注浆启动过程中，根据实施效果，不断优化注浆各项参数及施工工艺，确保达到最优效果。图4-1囊式注浆主动控制技术实施效果示意图施工工艺流程及操作要点5.1施工工艺流程SHAPE模拟施工对地铁隧道变形影响分析施工工况注浆实施前现场工艺试验注浆孔加密设置模拟施工对地铁隧道变形影响分析施工工况注浆实施前现场工艺试验注浆孔加密设置基坑内侧水平支撑板加固模型与设计计算结果对比注浆方案实施囊袋尺寸及下放位置确定分组分次启动注浆方案专家论证通过定位放线、人工探坑钻孔下管硬化路面成槽施工（30cm宽）膜袋和注浆管下放注浆口保护根据监测数据及方案、专家论证意见启动注浆达到控制效果时注浆结束确定注浆位置无地下管线制定主动控制囊式注浆方案注浆孔采用主孔+副孔间隔控制FLAC3D7.0软件模型参数选取图5.1-1施工工艺流程图5.2操作要点本工法中涉及的一些具体参数选取、施工图纸及数据以天津市中心妇产科医院原址改扩建工程项目为例。5.2.1注浆前FLAC3D7.0计算参数选取为了更好的反映基坑施工过程对3号线营口道站～西康路站区间位移、变形和内力的影响，计算中土体本构采用小应变硬化的本构模型。土体相关参数来自工程地质勘查报告和工程经验取值，见下表5.2.1-1。表5.2.1-1模型计算土体参数土层性质重度γ（kN/m3）粘聚力（kPa）摩擦角（°）E50ref（KN/m2）Eoedref（KN/m2）Eurref（KN/m2）G0ref（KN/m2）γ0.7填土18.0015204850485029100785700.00024-3粉质黏土19.20252054204600433601517600.00026-1粉质黏土19.20152249504207396001386000.00026-3粉土19.601527127007620762002667000.00026-4粉质黏土19.20182254905490439201537200.00027粉质黏土19.50202050605060404801416800.00028-1粉质黏土19.60202772106128432601514100.00028-3粉质黏土19.50212280006400480001680000.00028-4粉砂20.2017321180011800944003304000.00029-1粉质黏土19.60232142104210336801178800.000210-1粉质黏土19.50202052005200416001456000.000212-4粉砂20.50113618600186001488005208000.000213-1粉质黏土19.60252060706070485601699600.0002其中，γ为土体的重度，c为土体的粘聚力，φ为土体的内摩擦角，为三轴试验参考围压下50%强度的割线模量，为卸载/重加载参考模量，为固结仪实验在参考围压下的切线模量。此外模型中还增加两个指标用以反映土体小应变特性：初始阶段小应变的参考刚度E0ref和剪切应变水平参数γ0.7，其中γ0.7表示初始刚度E0表5.2.1-2为地铁车站结构、隧道结构、基坑围护结构的力学参数汇总。分析中假定这些结构均处于弹性阶段。混凝土结构重度均为25kN/m3。表5.2.1-2模型结构体计算参数名称单元类型弹性模量（GPa）泊松比区间隧道Liner260.2地连墙Liner320.2CSMZone0.10.2地下室楼板Shell320.2水平支撑Beam300.2格构柱Pile1000.2地下室柱子Beam320.2囊式注浆体Zone0.20.25.2.2注浆前FLAC3D7.0数值模拟计算计算模型以地铁隧道的轴线方向为X轴，其垂直方向为Y轴，竖直方向为Z轴，为消除模型边界效应，基坑以外四面再多取4倍的开挖深度，X轴方向取220m，Y轴方向取190m，Z轴方向取50m。模型计算采用8节点六面体单元，共划分单元256334个。模型中具体几何关系和空间位置等来自相关图纸信息，隧道直径6.2m，采用liner衬砌单元模拟；地连墙等围护结构采用liner衬砌单元模拟；CSM水泥土墙采用实体单元进行模拟；水平支撑采用beam梁单元进行模拟；格构柱采用pile桩单元模拟；基坑底板采用liner衬砌单元模拟；地下室柱子利用beam梁单元模拟；地下室楼板采用shell单元进行模拟；囊式注浆体单元采用实体单元进行模拟。此外，计算模型中已考虑营口道附近地表20kPa的地面荷载；设置模型地下潜水位为地表以下2m处；其中，分析模型中的囊式注浆孔位按照2m间隔一个设置60个空位，面向基坑从左至右按照2-60编号，注浆深度为埋深6.7m-14.7m，中心高于隧道中心深度2m，采用上大下小的非等直径注浆囊袋。计算模型基本尺寸及相应的位置关系如下图所示。图5.2.2-1整体模型图图5.2.2-2隧道与基坑的位置关系图图5.2.2-3围护结构与基坑支撑模型图图5.2.2-4地下室柱子布置图图5.2.2-5反压土施工步图囊式注浆孔位囊式注浆孔位图5.2.2-6注浆孔位模型布置图图5.2.2-7囊式注浆单元三维分布图图5.2.2-8囊式注浆孔位放大图图5.2.2-9模型开挖阶段划分及囊式注浆孔平面布孔图本工程数值分析，采用了针对基坑和隧道的本构模型和专用岩土软件，是一种非常方便有效的预测分析方式。该三维数值模型的相关参数严格按照勘察报告与施工设计选取，可准确地模拟实际工况，从而可以预测分析工程结果并指导工程应用的开展。5.2.3分析工况设置采用囊式注浆主动控制的工况具体施工步骤如下表所示：表5.2.3囊式注浆主动控制工况施工步骤具体内容1平衡地应力2生成3号线地铁结构，位移清零3生成基坑围护结构，位移清零4自北向南分条开挖第一层，并制作第一道水平支撑5自北向南分条开挖第二层，并制作第二道水平支撑（实时观测隧道变形，快达到报警值，进行囊式注浆主动控制，间隔启动）6自北向南分条开挖第三层（实时观测隧道变形，快达到报警值，进行囊式注浆主动控制，间隔启动）7拆撑施工5.2.4模型与设计结果对比，确保注浆时基坑围护结构安全性数值模型计算结果与设计院提供的设计结果进行对比分析，整体结果略大于设计院的计算结果，由于水土和算可能会略低估水压力的作用，因此该模型的计算结果可以较为准确地预测开挖工况。表5.2.4-1数值结果地连墙水平变形云图表5.2.4-2设计结果地连墙水平位移包络图表5.2.4-3数值结果地连墙弯矩内力图表5.2.4-4设计结果地连墙弯矩包络图表5.2.4-5数值结果地连墙剪力内力图表5.2.4-6设计结果地连墙剪力包络图将开挖至坑底标高工况下的模型计算结果与设计单位提供的结果进行对比，验证了该三维模型的准确性和可信性。5.2.5注浆前现场工艺试验为确保囊式注浆主动控制技术实施的可行性，在正式实施该技术工法前，在场区内选取预注浆区域进行工艺试验，选取相应的膜袋膨胀直径、注浆位置等参数，便于后续方案实施。场区内工艺试验设置注浆孔3个，分别对应膜袋的膨胀直径为：20cm、30cm、40cm。此外，设置测斜孔5个，水土压检测孔2个，孔位布置平面图和剖面图如下图所示。表5.2.5-1试验孔位平面布置图表5.2.5-2试验孔位剖面布置图如图1-22所示，I、II、III分别对应着20cm、30cm、40cm膨胀直径的膜袋，工艺试验共分3组分别进行：进行20cm直径膜袋的注浆试注，期间实时观测测斜、孔压、隧道的情况。进行30cm直径膜袋的注浆试注，期间实时观测测斜、孔压、隧道的情况。进行40cm直径膜袋的注浆试注，期间实时观测测斜、孔压、隧道的情况。保持观测2天时间，观察注浆控制的回复情况。在工艺试验期间，时刻观测临近隧道位移的变化量，统计结果如图1-23所示，得出结论如下：表5.2.5-3工艺试验过程中隧道水平位移图（1）40cm膜袋注浆试验，隧道水平位移控制量非常明显，峰值达到1.47mm。（2）24小时后，随着超孔压彻底消散达到稳定，隧道水平位移控制量稳定于1.0mm，总体效率约为70％。总体分析，工艺试验的开展验证了囊式注浆主动控制技术的有效性，充分证明其对临近隧道变形控制是十分有效的。而且，通过针对不同膨胀直径尺寸的囊袋试验，验证了采用40cm膨胀直径的囊袋。由于不同地区地质情况不同，需根据施工项目地质情况，在实施囊式注浆主动控制技术前采取工艺试验，确定正式施工前各项注浆参数。5.2.6制定主动控制囊式注浆施工方案（1）注浆孔采用主控+副孔间隔设置控制变形考虑实际注浆效率为67％，有一定变形回复的情况，地铁侧共布置注浆孔为设计数量×3/2。天津市中心妇产科医院原址改扩建工程项目在地铁侧设置90个注浆孔，其中主控注浆孔设置60个，副控注浆孔设置30个。主控注浆孔，按照2m的间隔布设，从左至右编号为A1-A60；副控注浆孔，穿插布置在主控注浆孔（A13-A55区间）中点，从左至右编号为B1-B30。注浆孔中心距Z线隧道侧边3.6m，距CSM墙边缘4.3m。（2）数值模拟并结合监测数据分析后注浆孔加密设置根据数值模拟分析及隧道变形监测情况，基坑中部及右侧区域为隧道变形影响明显的区域。因此，副控注浆孔在A13-A55主控注浆孔区间部分区段进行加密设置，加密后部分区域注浆孔间隔为1m。（3）基坑内侧增强水平支撑板注浆主动控制技术会对基坑支护结构产生一定程度的不利影响，由于本工程项目地连墙抗弯设计承载力有限，注浆主动控制技术会造成南侧地连墙弯矩内力明显超标，因此有必要采取有效的基坑支护结构保护措施，保证基坑施工的安全。此外，通过对支护结构采取保护措施，可以提高支护结构的整体刚度，从而与注浆主动控制技术协同，更有效地控制临近隧道的变形。经过大量的数值模拟计算分析，最终得出一种最优保护方案，如图所示，在基坑第二道水平支撑的南侧部分局部打设水平支撑板，提高第二道水平支撑整体刚度，图中红色与黄色区域为新加支撑板，红色区域板厚为300mm，黄色区域板厚为500mm。图5.6.2-1第二道水平支撑新加板布置图（5）囊式注浆膜袋建议选用非等直径囊袋，上端膨胀直径为60cm，下端膨胀直径为40cm，平均膨胀直径为40cm，长度8m，埋设深度6.7m-14.7m，考虑对隧道上浮情况的控制，囊袋的中心线高于隧道中心埋深2m，中心距隧道外表面3.6m，布置剖面图如图5.2.6-2所示。图5.2.6-2注浆囊袋剖面布置图（6）具体方案结合现场实际施工情况进行及时调整。（7）根据数值模型计算预测结果，第二层土方开挖结束、第三层土方开挖的过程都是对隧道变形影响较大的过程节点，在此期间分六次启动注浆孔。因此，将90个注浆孔划分成如下6组，其中启动副控孔是为了解决注浆效率回复的影响：◎A1A7A13A19A25A31A37A43A49A55（B1.B7.B13.B19.B25）◎A2A8A14A20A26A32A38A44A50A56（B2.B8.B14.B20.B26）◎A3A9A15A21A27A33A39A45A51A57（B3.B9.B15.B21.B27）◎A4A10A16A22A28A34A40A46A52A58（B4.B10.B16.B22.B28）◎A5A11A17A23A29A35A41A47A53A59（B5.B11.B17.B23.B29）◎A6A12A18A24A30A36A42A48A54A60（B6.B12.B18.B24.B30）每次主动控制启动一组注浆孔。（8）实施过程中为防止变形超标，当隧道水平位移达到3mm至3.5mm（报警值为4mm）区间时，提前启动注浆孔进行主动控制。（9）在变形影响关键区域范围，每个主控注浆孔左右相邻位置都有副控注浆孔。注浆实施过程中如果主控注浆孔不足以控制住隧道变形，启动临近的副控注浆孔进行控制。（10）根据预实验的结果及数值模型的预测，90个注浆孔可以控制隧道的变形在允许值以内。针对特殊情况，如果不足以控制住隧道变形，亦可以在已有注浆孔位与隧道之间区域，再打设注浆孔进行多排注浆主动控制，多排注浆主动控制此前已在天津鲁能城等项目得到有效应用。卸力孔C2-C60副控注浆孔B2-B53主控注浆孔A2-A60

图5.2.6-3注浆孔位平面布置图卸力孔C2-C60副控注浆孔B2-B53主控注浆孔A2-A60图5.2.6-4注浆孔位周边布置图5.2.7实施方案（1）注浆施工流程膜袋注浆孔流程：路面上材料及钢板等进行拆除、倒运→注浆孔位置路面清理→测量放线→路面破除→人工探坑→人工挖露出地下管线处的各种管线→混凝土硬化面成槽施工（30cm宽槽露出注浆口）放点→固定钻机，钻取导孔→下设注浆管（含膜袋）→待孔壁稳定→连接注浆控制泵进行膜袋注浆→完成注浆→过程中根据注浆效果及计算数据调整注浆方案→注浆完成后注浆区域清理→注浆完成后注浆区域回填→注浆完成后C30钢筋混凝土路面恢复→注浆完成后注浆口留置施工→注浆孔保护装置口部设置（30cm×30cm×30cm）（2）钻孔下管注浆孔采用岩土钻机竖直成孔，孔径100mm保证膜袋顺利下设的同时尽量减少空腔体积。预实验钻孔直径为120mm，尺寸过大，建议缩小钻孔尺寸，保证注浆效果。（3）膜袋和注浆管的下设1）采用30mm一寸直径袖阀管，外侧利用金属卡扣绑扎膜袋，膜袋袖阀管开孔对应注浆膜袋的位置。2）下设膜袋过程中，在地表4m范围内使用金属护筒，由于杂填土较锋利，会划破膜袋端部，因此应对膜袋端部区域采取保护措施。3）膜袋下设后在膜袋上部进行预注浆回填，封填钻孔壁与袖阀管壁和膜袋的空隙，填补钻孔空腔。4）膜袋下设后建议稳定7天时间，期间多次向孔内回填料，填密空隙，便于膜袋与周围土体紧密接触。（4）注浆启动条件过程中与地铁隧道内第三方监测单位做好联动机制，根据监测数据实时跟踪监测，一旦当天监测数据（横向位移）距报警值差0.5mm时，按照方案进行各项注浆准备工作。（5）注浆材料注浆采用特制的水泥、膨润土、粉煤灰按一定配比混合的二级稳定浆液，该浆液具有流动性强、凝固时间久且泌水少的特点，用于膜袋式注浆可以实现多次补浆且不易透水，注浆体积稳定，具体配比如图所示。图5.2.7稳定浆液配比（6）注浆结束（1）注入量或单位注入量达到设计注入量时。（2）发现注浆孔附近出现冒浆或渗浆情况时；（3）其他相关监测、巡视出现异常时。6.材料与设备6.1工程材料6.1.1注浆膜袋材料要求注浆膜袋采用特制土工布材料，易折叠伸缩，不易泌水，强度高，设计抗压强度为2.0MPa。膜袋安装完毕全长度8m（长度根据项目的不同工况设置），一端开口，套于一寸直径袖阀管上，将顶部端口绑扎，同时将膜袋底部也与袖阀管底部绑扎牢固（固定膜袋位置）；每个膜袋两端的卡扣能够保证膜袋不漏浆；定制膜袋采用不等直径膜袋，平均膨胀直径为50cm，上端直径60cm，下端直径40cm。图6.1.1膜袋示示意图6.1.2一寸直径袖阀管材料要求袖阀管抗压强度达到4.0Mpa，注浆管路抗压不低于4Mpa，试验开始前应打压检测。膜袋注浆采用的袖阀管，设置为一端开口、另一端封闭，膜袋范围内根据膜袋绑扎分段情况设置多个出浆口。6.1.3注浆材料要求注浆用的水泥必须符合《通用硅酸盐水泥》（GB175-2007）规定的质量标准，不得使用受潮结块的水泥，水泥不应存放过久，出厂期超过三个月的水泥不应使用；注浆用水应符合JGJ63-2006的规定，制浆用水的温度不得高于40℃；为改善浆液的性能，各种外加剂的质量应符合GB8076-2008的有关规定。注浆采用特制的水泥、膨润土、粉煤灰按一定配比混合的一级稳定浆液，该浆液具有流动性强、凝固时间久且泌水少的特点，用于膜袋式注浆可以实现多次补浆且不易透水，注浆体积稳定，具体配比如图所示。图6.1.3稳定浆液配比配置过程中建议将水泥用量减少为原配比的1/4，延长浆液的凝固时间，可以实现过度控制后的排浆处理。6.2机具准备表6.2主要机具设备表（以天津市中心妇产科医院原址改扩建工程为例）序号机械或设备名称数量型号备注1钻机1台YDL-15D地面引孔2螺杆灌浆泵1台KG30注浆3洛阳铲1个地面探坑4切割机1台路面开槽5破碎机1台破除地面混凝土6拌浆、储浆系统1台拌制浆液7流量仪1台监测土土等参数变化7.质量控制措施7.1质量标准工程支护设计图纸及相关设计文件（包括计算书）《岩土工程技术规范》（DB29-20-2000）《天津市地基土层序划分技术规程》（DB/T29-192-2009）工程地质工程勘察报告7.2质量控制措施7.2.1注浆压力根据前期的预实验，注浆压力建议约为0.8-1.4MPa(根据实际注浆情况调整，不得高于膜袋可承受的最大压力2MPa）。7.2.2钻孔要求（1）钻机安装应平整稳固，竖向钻进保证孔深的准确性，所有钻孔应统一编号，并注明各孔的施工次序。（2）注浆孔的孔底偏差不大于1/40孔深。（3）在钻孔过程中，应作好钻孔操作的详细记录，并对钻孔冲洗水、钻孔压力及其它能充分反映岩石特性的因素进行监测和记录。（4）在钻孔过程中，应孔斜测量，并采取措施控制孔斜。7.2.3膜袋和注浆管的下设（1）采用30mm一寸直径袖阀管，外侧利用金属卡扣绑扎膜袋，膜袋袖阀管开孔对应注浆膜袋的位置。（2）下设膜袋过程中，在地表4m范围内使用金属护筒，由于杂填土较锋利，会划破膜袋端部，因此应对膜袋端部区域采取保护措施。（3）膜袋下设后在膜袋上部进行预注浆回填，封填钻孔壁与袖阀管壁和膜袋的空隙，填补钻孔空腔。（4）膜袋下设后建议稳定7天时间，期间多次向孔内回填料，填密空隙，便于膜袋与周围土体紧密接触。7.2.4注浆过程质量控制（1）严格按照设计注浆量注浆严禁超量注浆。（2）注浆过程中应密切关注注浆压力和浆液注入速度变化，进而判断膜袋是否完好。（3）做好注浆记录（包括注浆量、注浆压力、时间节点等信息）。7.2.5特殊情况处理措施（1）注浆过程中如发生冒(漏)浆现象，要及时停止注浆，要根据冒(漏)浆情况分析原因，判断膜袋的完好情况，做好准确记录。（2）注浆工作应连续进行，因故中断应尽快恢复注浆。8.安全措施8.0.1为了保证项目的顺利实施，及时掌握隧道的状态及注浆施工。需要与地铁隧道内第三方监测部门合作，实时提供隧道水平位移、竖向沉降数据，以便在试验过程中根据监测数据调整注浆施工方案。8.0.2平时基坑施工过程，按照每日提供一次的监测日志的频率即可。8.0.3囊式注浆启动期间，建议提供2小时一次的实时监测数据。且注浆完成后2天时间内保持2小时一次的间隔频率，观察注浆后的控制效率情况。8.0.4如果出现对隧道结构过度控制等突发情况，需要立即停止注浆，根据实际情况采取开阀排浆等应急措施。9.环保措施9.0.1根据国家及地方有关环境保护法律法规的规定，制定施工现场环境保护制度。9.0.2进入施工现场前对工程使用的机具、材料和防护用品认真检查，做好环保要求交底。9.0.3施工过程中产生的垃圾要分类堆放，并及时清理。9.0.4现场焊接时注意防火，注意隔离，防止光污染。9.0.5现场所使用的水泥等进行复试检查，检查合格后方可使用。9.0.6注浆材料的垃圾及时清理，做好文明施工。将强绿色施工管理，注意节能，节水，节电，节材。10.效