塔吊基础施工方案样本

目录

一、编制根据.....................................

二、工程概况.....................................

三、工程地质条件.................................

四、施工准备......................................

五、塔吊基本设计.................................................4

六、施工顺序......................................................4

七、安全办法......................................................7

八、附图：塔吊平面布置示意图......................................8

九、附件：塔吊基本计算书12

塔吊基本施工方案

一、编制根据

1.《地质勘察报告》

2.SP6010-8型塔吊安装使用阐明书

3.SYT80型塔吊安装使用阐明书

4.《地基与基本工程施工质量验收规范》(GB50202-)

5.《混凝土构造工程施工质量验收规范》(GB50204-)

6.《建筑地基基本设计规范》(GB5C007-)

7、《建筑钢筋混凝土设计规范》(GB50010-)

二、工程概况

ooo,本标段工程涉及9#、10#、11#、12#四栋主楼及某些地下车库。9#、

10#楼为多层商业用房，地下一层，基底标高为-6.45米，地上22.8米，11#、

12#楼为高层住宅，地上26层，地下二层，基地标高为-7.78米，地上为76.9

米，本工程构造形式为钢筋混凝土框架-剪力墙构造，设计使用年限为50年。

为满足施工需要，我项目部结合图纸设计和现场实际状况，决定在现场设立

两台SP6010-8型塔吊，两台SYT80型塔吊。SP6010-8采用钢筋碎基本6.25X

6.25m,基本厚度为1.4米，基本底标高为-8.7米，一台塔吊位于12#楼D轴南

侧，28轴处主楼基本外，另一台位于11#楼A轴南侧39-40轴轴之间。两台

SYT80型塔吊，采用钢筋的基本6X6叫基本厚度为1.35米，基本底标高为

-8.23米，一台位于9#楼U轴南侧,42-43轴中间；另一台位于U轴南侧,35-36

轴之间。塔吊位置详见平面布置图。

塔吊技术参数如下所示:

1.SP6010-8塔式起重机：

起重力矩：1250KN.M总功率：39KW

最大额定起重量：6t

有效工作幅度：2.5m-60m

起开_L作速度：82m/min

回转工作速度：0.8r/min

变幅工作速度：54/27/8.1m/min

有效起升高度：52.35m（独立）180m（附着）

lOOKpa,层底高层为79.78m〜77.57m.

第层：粉土，褐黄色，湿，稍密，摇振反映中档，无光泽反映，干强度低，韧

性低。场地内层土均匀分布。层底埋深平均值2.95%地基承载力为130Kpa,层

底高层为76.89m〜74.21m.

第④层：粉质粘土夹粉土，灰黑色，软-可塑。切面稍光滑，无摇振反映，干强

度中档，中档韧性。局部有少量褐黄色，湿，稍密状粉土薄层。场地内层土均

匀分布。层底埋深平均值2.76m。地基承载力为120Kpa,层底高层为74.60m~

71.31m。

在勘察期间，稳定地下水位埋深介于自然地面如下6.6叫绝对高程76.22m。而

塔吊基本位于第3层。施工期间不需要进行降水。

依照勘察报告，11#、12#楼1#、2#塔吊基本以第层土为持力层（1#2#塔吊基

本底高程为76.7m,3#、4#座塔吊基本低高程77.2m）依照勘察报告，3#、4#塔

吊基本均处在第层粉土，承载力为130Kpa,

四、施工准备

1.依照现场总平面，综合考虑拟定塔吊平面位置，参见平面布置图。

2.收集有关塔吊各项技术要数据

3、对所有进场人员进行技术交底，使作业人员熟悉基本施工程序和要

点。

4.测量人员拟定塔吊基本位置。

5.按照测量定位成果开挖塔吊基本土方。

五、塔吊基本设计

六、依照本塔吊位置和地下室基本相对位置状况，本工程9#、10#楼塔吊基本顶下

沉至车库筏板底，下450mm，塔吊基本底标高均为-8.23米，11#,12#楼塔吊基本在

楼外侧，塔吊基本底标高为-8.7米，塔吊基本设计依照厂家提供数据进行计算，详

见《塔吊基本计算书》。

七、施工顺序

1、测量定位

依照业主方提供原始点Al.A7进行测量定位。

A1点坐标：x=46538.402Y=83417.051

A7点坐标:x=46830.546Y=83319.035

计算出楼层轴线坐标点，依照塔吊定位尺寸算出塔吊中心线坐标，采用全站

仪进行定位放线。

1#塔为筏板基本,基本为825m*6.25m*1.4m。中心距28轴0.41米,距D轴

3.13米。（详见塔吊位置附图）

轴线坐标点:

X=46620.221Y=83304.701

XM6620.221Y=83310.951

X=46613.971Y=83304.701

X=46613.971Y=83310.951

2#塔为筏板基本，基本为6.25m*6.中心距39轴5.7米，距A轴

2.95米。（详见塔吊位置附图）

轴线坐标点:

X=46589.770Y=83399.051

X=46589.770Y=83405.301

X=46596.020Y=83399.051

X=46596.020Y=83405.301

3#塔为筏板基本，基本为6m*6m*l.35m。中心距35轴4.28米，距R轴3.9

米。（详见塔吊位置附图）

轴线坐标点：

X二46673.346Y=83365.356

X=46673.346Y=8337L356

X=46667.346Y=83365.356

XM6667.346Y=83371.356

4#塔为筏板基本，基本为6m*6m*L35m。中心距42轴3.9,距U轴3.9米。

（详见塔吊位置附图）

轴线坐标点:

X=46673.346Y=83421.676

X=46673.346Y=83427.676

X=46667.346Y=83421.676

X=46667.346Y=83427.676

2.垫层：lOOmm厚，四周宽出塔吊基本100mm,采用C15混凝土浇筑。

3.砌筑240mm秽胎膜:

采用M5水泥砂浆砌筑，灰砂砖240*115*53,强度级别MU10,内表面用

1:2水泥砂浆粉刷收光，砖模砌筑高度为塔吊基本厚+50mm。砌筑完毕后在成

模外侧用原土进行回填并压实，避免基本碎浇筑时产生涨模现象。

4.放线定塔吊地脚螺栓及原则节位置。

5.绑扎钢筋：

SP6010-8型塔吊基本钢筋为双层双向直径25HRB400级钢筋绑扎，钢筋间距

150mm,双层钢筋间设立拉钩，拉钩钢筋为HPB300级直径10钢筋，间距

500mm,钢筋保护层厚度均为50mm。

SYT80型塔吊基本钢筋为双层双向直径25HRB400级钢筋绑扎，钢筋间距

200mm,双层钢筋间设立拉钩，拉钩钢筋为HPB300级直径12钢筋，间距

500mm,钢筋保护层厚度均为50mmo

6.浇筑混凝土

混凝土现场采用C35商品混凝土（在塔吊基本四周留设施工缝），混凝土浇

筑时每个塔吊按规定留置同条件试块和标养试块共两组，同条件试块强度达

到75%后方可进行塔机安装。

7、混凝土养护：采用浇水覆盖棉毡养护，养护时间为14do

8、防雷设计：防雷接地有指定专业安装公司负责，预埋原则节与基本钢筋焊

接联通，并采用一条直径为14mm热镀锌圆钢，从塔吊底部焊接引至距塔吊3

米外，用50X50X5角铁，长度2-3米面筋作为地级，地级安装好测试，接

地电阻不大于4欧，如果不不大于4欧加打地级，直至不大于4欧，基本钢

筋安装完毕后，同构造基本钢筋接通，并同步与建筑物防雷网接通，保证接

地电阻（4欧。

9、3#、4#塔基防水办法，为避免雨期水量过大，在车库筏板垫层下与塔吊基

本上砂石垫层空隙往塔身根部处渗水，在塔身四周离塔身0.6米处砌240mm

宽350mm高水泥砂浆砖墙，双面抹灰，并在迎水面做防水卷材与底板防水卷

材闭合。

七、安全办法

1、非施工人员禁止进入现场。进入现场人员必要戴安全帽。

2、在基坑四周设立防护栏杆，夜间设立警示灯。无特殊因素•，任何围护不得

随意拆除。

3、施工中需要使用电源时应找专业电工接线，禁止私接电源。

4、距基坑边沿2m内，禁止机械行驶和停放，也不得放其他重物，以防边坡

超载失去稳定性。

5、塔吊按规定做防雷接地后应做接地电阻测试。

八、附图：塔吊平面布置示意图

塔吊平面布置示意图

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2号吊位置图

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4号吊位置图

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附件：塔吊基本计算书

本工程塔吊基本计算采用喝茶安全计算软件(),如下为计算书。

一、3#、4#吊基本基底地基承载力为130Kpa,地耐力、0.IMPa,满足SYT80

使用阐明书规定，故不再进行基地验算。

SP6010-8型塔吊基本计算书

矩形板式基本计算书

计算根据：

I.《塔式起重机混凝土基本工程技术规程》JGJ/T187-

2.《混凝土构造设计规范》GB50010-

3.《建筑地基基本设计规范》GB50007-

一、塔机属性

塔机型号SP6010-8

塔机独立状态最大起吊高度H0(m)52.35

塔机独立状态计算高度H(m)56.85

塔身桁架构造型钢

塔身桁架构造宽度B(m)1.6

二、塔机荷载

塔机修向荷载简图

1.塔机自身荷载原则值304.78

塔身自重GO(kN)

起重臂自重Gl(kN)82.27

起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)25.6

小车和吊钩自重G2(kN)3.8

小车最小工作幅度RG2(m)0

最大起重荷载Qmax(kN)60

最大起重荷载至塔身中心相应最大距离RQmax(m)11.5

最小起重荷载Qmin(kN)10

最大吊物幅度RQmin(m)57

最大起重力矩M2(kN-m)Max[60X11.5,10X57]=690

平衡港自重Gs(kN)19.8

平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3

平衡块自重G4(kN)120

平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8

2.风荷载原则值3k(kN/m2)

河南郑州市

工程所在地

工作状态0.2

基本风压oxXkN/nJ)

非工作状态0.45

锥形塔帽，小车变幅

塔帽形状和变幅方式

地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏乡镇和都市郊区)

工作状态1.587

风振系数的

非工作状态1.645

风压等效高度变化系数四1.407

工作状态1.95

风荷载体型系数位

非工作状态1.95

风向系数a1.2

塔身先后片桁架平均充实率ao035

工作状态0.8x1.2x1.587x1.95x1.407x0.2=0.836

风荷载原则值(uMkN/m?)

非工作状态0.8x1,2x1.645x1.95x1.407x0.45=1.95

3.塔机传递至基本荷载原则值

工作状态

塔机自重原则值Fkl(kN)304.78+82.27+3.8+19.8+120=530.65

起重荷载原则值Fqk(kN)60

竖向荷载原则值Fk(kN)530.65+60=590.65

水平荷载原则值Fvk(kN)0.836x0.35x1.6x56.85=26.615

倾覆力矩原则值Mk(kN-m)82.27X25.6+3.8X11.5-19.8x63-120x11.8+0.9x(690+0.5x26.615x56.85)=1910.95

非工作状态

竖向荷载原则值Fk'(kN)Fk1=530.65

水平荷载原则值Fvk'(kN)l.95xO.35x1.6x56.85=62.08

倾覆力矩原则值Mk'(kN・m)82.27x25.6+3.8x0-19.8x63-120＞：11.8+0.5x62.08x56.85=2329.996

4,塔机传递至基本荷载设计值

工作状态

塔机自重设计值Fl(kN)l.2Fki=1.2x530.65=636.78

起重荷载设计值FQ(kN)l.4FQk=1.4x60=84

竖向荷载设计值F(kN)636.78+84=720.78

水平荷载设计值Fv(kN)l.4Fvk=1.4x26.615=37.261

I.2x(82.27x25.6+3.8x11.5-19.8x6.3-120x11.8)+1.4x0.9x(690+0.5x26.615x56.85)

倾覆力矩设计值M(kN・m)

=2553.516

非工作状态

限向荷载设计值F(kN)l.2Fk'=1.2x530.65=636.78

水平荷载设计值Fv，(kN)l.4Fvk=1.4x62.08=86.912

倾覆力矩设计值M，(kN-m)1.2x(82.27x25.6+3.8x0-19.8x6.3-120x11.8)+1.4x0.5x62.08x56.85=3148.92

三、基本验算

基本布置图

基本布置

基本长l(m)6.25基本宽b(m)6.25

基本高度h(m)1.4

基本参数

基本混凝土强度级别C35基本混凝土自＜Yc(kN/m3)25

基本上部覆土厚度h(n)0基本上部覆土重度XkN/n?)19

基本混凝土保护层厚度3(mm)40

地基参数

修正后地基承载力特性值fa(kPa)193.51

软弱下卧层

基本底面至软弱下卧层顶面距离z(m)5地基压力扩散角。(。)20

软弱F卧层顶地基承载力特性值fa/k(软弱下卧层顶面处修正后地基承载力

130329.5

kPa)特性值faz(kPa)

地基变形

基本倾斜方向一端沉降量Si(mm)20基本倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20

基本倾斜方向基底宽度b，(mm)5000

基本及其上上自重荷载原则值:

Gk=blhyc=6.25x6.25x1.4x25=1367.188kN

基本及其上土自重荷载设计值:G=1.2Gk=1.2X1367.188=1640.625kN

荷载效应原则组合时，平行基本边长方向受力：

Mk"=G1RGI+G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2

=82.27x25.6+3.8x0-19.8x6.3-120x11.8+0.5x62.08x56.85/1.2

=2035.892kN-m

Fvk"=Fvk71.2=62.08/1.2=51.733kN

荷载效应基本组合时，平行基本边长方向受力:

MH=1.2x(GiRGi+G2RG2-G3RG3-G4RG4)4-1.4x0.5Fvk'H/1.2

=1.2x(82.27x25.6-3.8x0+19.8x6.3-120x11.8)+1.4x0.5x62.08x56.85/1.2

=2737.174kNm

Fvn=Fv71.2=86.912/1.2=72.427kN

基本长宽比：l/b=6.25/6.25=lW1.1,基本计算形式为方形基本。

Wx=lb2/6=6.25x6.252/6=40.69m3

223

Wy=bl/6=6.25x6.25/6=40.69m

相应于荷载效应原则组合时，同步作用于基本X、Y方向倾覆力矩：

Mkx=Mkb/(b2+l2)0-5=2329.996x6.25/(6.252+6.252)O-5=I647.556kN-m

22052205

Mky=Mkl/(b+l)=2329.996x6.25/(6.25+6.25)=l647.556kNm

L偏心距验算

⑴、偏心位置

相应于荷载效应原则组合时，基本边沿最小压力值：

Pkniin=(Fk+Gk)/A-Mkx/W>.-Mky/Wy

=(530.65+1367.188)/39.062-1647.556/40.69-1647.556/40.69=-32.396<0

偏心荷载合力作用点在核心区外。

Fk+Gk

偏心距:e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2329.996+62.08X1.4)/(530.65+1367.188户1.274m

合力作用点至基本底面最大压力边沿距离：

a=(6.252+6.252)05/2-1.274=3.146m

偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+12)0.5=1.274X6.25/(6.252+6.252)0.5=0.901m

偏心距在y方向投影长度:el=el/(b2+12)0.5=1.274X6.25/(6.252+6.252)0.5=0.901m

偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基本边沿距离：b-b/2-eb=6.25/2-0.901=2.224m

偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基本边沿距离：I,=l/2・el=6.25/2-0.901=2.224m

b'r=2.224x2.224=4.948m2>0.125bl=0.125x6.25x6.25=4.883m2

满足规定!

2.基本底面压力计算

荷载效应原则组合时，基本底面边沿压力值

Pkmin=-32.396kPa

Pkmax=(Fk+Gk)/3b,r=(530.65+1367.188)/(3x2.224x2.224)=127.842kPa

3.基本轴心荷载作用应力

Pk=(Fk4-Gk)/(lb)=(530.65+]367J88)/(6.25x6,25)=48.585kN/m2

4.基本底面压力验算

(1)、修正后地基承载力特性值

fa=193.51kPa

(2)、轴心作用时地基承载力验算

Pk=48.585kPa4=193.51kPa

满足规定！

(3)、偏心作用时地基承载力验算

Pkmax=127.842kPa<1.2f；=1.2x193.51=232.212kPa

满足规定!

5.基本抗剪验算

R

基本有效高度：hO=h-a=1400-(40+25/2)=1348mm

X轴方向净反力:

,，

Pxmin=Y(Fk/A-(Mk"+Fvkh)/Wx)=1.35x(530.650/39.063-(2035.892+51.733x1.400)/40.690)=-51.61

OkN/m2

u

PxmaX=Y(Fk/A+(Mk+Fvk"h)/Wx)=1.35x(530.650/39.063+(2035.892+51.733x1.400)/40.690)=88.2

88kN/m2

假设Pxmin=O,偏心安全，得

Pix=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.250+1.600)/2)x88.288/6.250=55.445kN/nr

Y轴方向净反力：

Pymin=Y(Fk/A-(Mk"+Fvk"h)/Wy)=1.35x(530.650/39.063-(2035.892+51.733x1.400)/40.690)=51.61

OkN/m2

Pymax=Y(Fk/A+(Mku+Fvkuh)/Wv)=1.35x(53O.65O/39.O63+(2O35.892+5i.733x1.400)/40.690)=88.2

88kN/m2

假设Pymin=O,偏心安全，得

2

Piy=((I+B)/2)Pyn1ax/l=((6.250+1.600)/2)x88.288/6.250=55.445kN/m

基底平均压力设计值：

2

px=(Pxmax4-Pix)/2=(88.288+55.445)/2=71.867kN/m

py=(Pymax4-Piy)/2=(88.288+55.445)/2=71,867kPa

基本所受剪力：

Vx=|px|(b-B)l/2=71.867x(6.25-1.6)x6.25/2=1044.312kN

Vy=|pv|(l-B)b/2=71.867x(6.25-1.6)x6.25/2=1044.312kN

X轴方向抗剪：

ho/l=l348/6250=0.216<4

O.25pcfdho=O.25xlxi6.7X6250X1348=35174.375kN>Vx=1044.312kN

满足规定！

Y轴方向抗剪:

ho/b=l348/6250=0.216<4

O.25pcfcbho=O.25xlx16.7x6250x1348=35174.375kN>Vy=1044.312kN

满足规定！

6.软弱下卧层验算

基本底面处土自重压力值:pc=dym=1.5Xl9=28.5kPa

卜.卧层顶面处附加压力值：

pz=lb(Pk-pc)/((b+2ztan0)(l+2ztan0))

=(6.25x6.25x(48.585-28.5))/((6.25+2x5xtan20o)x(6.25+2x5xtan20°))=8.022kPa

软弱下卧层顶面处土自重压力值:pcz=zy=5X19=95kPa

软弱下卧层顶而处修正后地基承载力特性值

faz=fazk+r)by(b-3)+r|dYm(d4-z-().5)

=13O.OO+O.3Ox19.00x(6.00-3)+1.60x19.00x(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa

作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=8.022+95=103.022kPa〈faz=329.5kPa

满足规定！

7、地基变形验算

倾斜率:tan0=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0^0.001

满足规定!

四、基本配筋验算

基本底部长向配筋HRB400025@150基本底部短向配筋HRB40O<P25@150

基本顶部长向配筋HRB400①25@150基本顶部短向配筋