《火电厂和核电厂常规岛主厂房荷载设计技术规程》

火电厂和核电厂常规岛1 2术语 23基本规定 43.1荷载分类和荷载代表值 43.2荷载组合 4设备与管道荷载 74.1一般规定 74.2主要设备荷载 94.3管道荷载 4.4设备动力荷载 4.5设备与管道荷载的组合值、频遇值及准永久值 5屋面、楼（地）面活荷载 6吊车荷载 7风荷载 7.1风荷载标准值及基本风压 7.2风压高度变化系数 7.3风荷载体型系数 7.4龙卷风荷载 8雪荷载 339温度作用 34附录A除氧水箱支座及荷载资料典型格式 35附录B汽水分离再热器支座及荷载资料典型格式 37附录C细粉分离器支架荷载计算假定和原则规定 40附录D管道荷载资料及代号示例 4311.0.1为了在火电厂和核电厂常规岛主厂房结构设计中，贯彻执行国家的技术经济政策，做到结构设计安全可靠、技术先进和经济合理，制定本标准。1.0.2本标准适用于单机容量为125MW～1000MW级燃煤电厂、1000MW级核电厂常规岛、和E~H级燃机电站主厂房中自±0.00m地面或地下室至屋面间的工艺及土建专业的荷载值确定。1.0.3土建结构设计中涉及的作用应包括直接作用（荷载）和间接作用，本标准仅对荷载和温度作用作出规定。1.0.4本标准采用的设计基准期为50年。1.0.5工艺专业提供荷载资料和土建结构设计时，荷载标准值的提出及使用应遵守本标准；施工安装及运行检修也应遵守本标准的有关规定。1.0.6土建结构设计中涉及的作用，除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关标准的规定。22.0.1荷载load一般指施加在结构上的集中力或分布力，也称直接作用。2.0.2永久荷载permanentload在结构使用期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计，或其变化是单调的并能趋于限值的荷载。2.0.3可变荷载variableload在结构使用期间，其值随时间变化，且其变化与平均值相比不可以忽略不计的荷载。2.0.4偶然荷载accidentalload在结构使用期间不一定出现，而一旦出现其量值很大，且持续时间很短的荷载。2.0.5荷载代表值representativevaluesofaload设计中用以验算极限状态所采用的荷载量值，例如标准值、组合值、频遇值和准永久值。2.0.6设计基准期designreferenceperiod为确定可变荷载代表值而选用的时间参数。2.0.7设计工作年限designworkinglife设计预定的结构或结构构件在正常维护条件下的服役期限。2.0.8标准值characteristicvalue/nominalvalue荷载的基本代表值，为设计基准期内最大荷载统计分布特征值，例如均值、众值、中值或某个分位值。2.0.9组合值combinationvalue对可变荷载，使组合后的荷载效应在设计基准期内的超越概率，能与该荷载单独出现时的相应概率趋于一致的荷载值；或使组合后的结构具有统一规定的可靠指标的荷载值。2.0.10频遇值frequentvalue对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间为规定的较小比率或超越频率为规定频率的荷载值。2.0.11准永久值quasi-permanentvalue对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间约为设计基准期一半的荷载值。2.0.12荷载设计值designvalueofaload荷载代表值与荷载分项系数的乘积。2.0.13分项系数partialsafetyfactor为了保证所设计的结构或构件具有规定的可靠度而在设计计算中采用的系数，分为作用（荷载）分项系数和抗力分项系数两类。32.0.14荷载分项系数partialsafetyfactorforload设计计算中对于荷载项采用的分项系数，分为永久荷载分项系数和可变荷载分项系数。2.0.15基本组合fundamentalcombination承载能力极限状态计算时，永久荷载和可变荷载的组合。2.0.16偶然组合accidentalcombination承载能力极限状态计算时，永久荷载、可变荷载和一种偶然荷载的组合，以及偶然事件发生后受损结构整体稳固性验算时永久荷载与可变荷载的组合。2.0.17标准组合characteristic/nominalcombination正常使用极限状态计算时，采用标准值或组合值为荷载代表值的组合。2.0.18频遇组合frequentcombination正常使用极限状态计算时，对可变荷载采用频遇值或准永久值为荷载代表值的组合。2.0.19准永久组合quasi-permanentcombination正常使用极限状态计算时，对可变荷载采用准永久值为荷载代表值的组合。2.0.20基本风压referencewindpressure风荷载的基准压力，一般按当地空旷平坦地面上10m高度处10min平均的风速观测数据，经概率统计得出50年一遇最大值确定的风速，再考虑相应的空气密度而确定的风压。2.0.21基本雪压referencesnowpressure雪荷载的基准压力，一般按当地空旷平坦地面上积雪自重的观测数据，经概率统计得出50年一遇最大值确定。2.0.22龙卷风荷载tornadoload龙卷风荷载是龙卷风三种荷载效应的统称，包括风压荷载、差压荷载和飞射物冲击荷载。2.0.23设计基准龙卷风designbasistornado设计基准龙卷风是一种假设的龙卷风，具有可接受的低概率特征，仅用于设计目的。2.0.24火电厂主厂房mainbuildingoffossil-firedpowerplant2.0.25集中控制楼centralcontrolbuilding集机组中央控制室、电子设备间、低压配电间、蓄电池及不停电电源、柴油发电机室，以及配套功能用房等的综合性建筑。2.0.26核电厂常规岛主厂房mainbuildingofconventionalislandofnuclearpowerplant即汽轮发电机厂房，包括汽机房、除氧间，以及凝结水精处理厂房、润滑油储存传送间、暖通设备间等相关辅助设备间。43.1.1本标准所涉及的荷载，均指荷载的标准值，荷载标准值应按本标准各章中的规定采用。3.1.2建筑结构的荷载可分为下列三类：1永久荷载：包括结构自重、土压力、预应力等。2可变荷载：包括楼（地）面活荷载、屋面活荷载、贮料荷载、积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪荷载、浮力和温度作用等。3偶然荷载：包括爆炸力、短路力矩、撞击力、假想管道破裂产生的荷载和龙卷风荷载等。3.1.3除本标准有关章节另有规定外，位置固定的永久设备和管道自重（包括设备、管道的填充物和保温材料自重）应按永久荷载考虑，其他设备荷载和管道荷载(包括动力荷载）应按可变荷载考虑。机组正常运行时，由设备和管道产生的荷载，如设备（管道）自重、设备（管道）及容器中的填充物重、设备（管道）动力荷载、运煤皮带机的水平拉力和导线拉力等产生的荷载，应按正常运行工况荷载考虑。机组非正常运行时，由设备和管道产生的荷载，如设备（管道）的事故积粉（积灰）荷载、水压试验荷载、蒸汽排放产生的荷载和一般电气设备的短路电流荷载等产生的荷载，应按非正常运行工况可变荷载考虑。3.1.4煤粉仓事故爆炸荷载、设备（管道）泄爆门的泄爆荷载、管道内流体动量突变引起的瞬态作用力、假想管道破裂荷载、汽轮发电机短路电流荷载和龙卷风荷载，应按偶然荷载考虑。3.1.5建筑结构设计时，不同荷载的荷载代表值应按现行行业标准《发电厂土建结构设计规程》DL/T5022的规定采用。3.1.6承载能力极限状态设计或正常使用极限状态按标准组合设计时，对可变荷载应按规定的荷载组合采用荷载的标准值或组合值作为其代表值。可变荷载组合值应为可变荷载标准值乘以荷载组合值系数。3.1.7正常使用极限状态按频遇组合设计时，应采用频遇值或准永久值作为可变荷载的代表值；按准永久组合设计时，应采用准永久值作为可变荷载的代表值。可变荷载频遇值应取可变荷载标准值乘以荷载频遇值系数。可变荷载准永久值应取可变荷载标准值乘以荷载准永久值系数。3.1.8可变荷载考虑不同设计工作年限的调整系数应按现行国家标准《工程结构通用规范》GB50001、《建筑结构荷载规范》GB50009和《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153的规定采用。53.2.1主厂房结构荷载组合应符合下列规定：1主厂房结构的荷载基本组合除应符合现行国家标准《工程结构通用规范》GB55001、《建筑结构荷载规范》GB50009及《建筑抗震设计标准》GB/T50011的规定外，尚应符合本标准的要求。2主厂房框排架结构整体分析时的荷载基本组合，可不考虑施工安装及检修期间大件设备的运输、起吊等临时荷载，但应采取临时措施解决。3主厂房框排架结构构件及其连接的承载能力极限状态设计时，应考虑设备、管道非正常运行工况可变荷载，其组合值系数取1.0，结构构件的安全等级不应降低。3.2.2荷载基本组合的荷载分项系数应按现行行业标准《发电厂土建结构设计规程》DL/T5022的规定采用。3.2.3主厂房结构荷载偶然组合的效应设计值，可根据工程实际情况按现行国家标准《工程结构通用规范》GB55001、《建筑结构荷载规范》GB50009的规定确定，并应符合下列规定：1煤粉仓事故爆炸荷载及其他可能发生的爆炸荷载，如天然气爆炸荷载、防爆门泄爆荷载等，不应参与主厂房框排架结构整体分析的荷载组合。但应对局部结构构件及其连接进行承载能力验算，并采取相应的构造措施。2燃气轮发电机、蒸汽轮发电机基础荷载偶然组合应考虑永久荷载、动力荷载和短路力矩的组合，动力荷载频遇系数可取0.25，短路力矩不考虑荷载分项系数。永久荷载应包括设备本体自重。3当考虑核电厂假想管道破裂荷载与其他荷载进行组合时，管道破裂荷载不考虑分项系数。4龙卷风荷载不应与地震作用、安装检修荷载或其他非正常运行工况的荷载进行组合，可仅考虑与永久荷载的标准值和正常运行工况可变荷载标准值进行组合，组合公式如下：式中：Sd——偶然组合的效应设计值；SGjk——按第j个永久荷载标准值，Gjk计算的荷载效应值；Swt——按龙卷风的荷载总效应值，按本标准第7.4.4条的规定计算；ψf1——第1个可变荷载的频遇值系数；SQik——按第i个可变荷载标准值Qik计算的荷载效应值，其中SQ1k为正常运行工况可变荷载效应中起控制作用者，正常运行工况可变荷载包括设备（管道）荷载、楼面活荷载、温度作用等；ψqi——第i个可变荷载的准永久值系数。3.2.4对于标准组合、频遇组合和准永久组合，应按现行国家标准《工程6《建筑结构荷载规范》GB50009的规定确定，但可变荷载的组合值系数、准永久值系数和频遇值系数应按本标准的规定采用。74.1.1正常运行工况，设备竖向荷载应考虑下列各项：1设备自重。2支承在设备上的附件、连接管道、平台扶梯的自重及平台活荷载。3设备、附件及连接管道的保温结构自重。4设备支架结构自重。5正常运行时，设备内及支承在设备上的连接管道内的介质自重。6正常运行时，与设备相连的管道因位移、自重和持续外荷载产生的作用于设备上的竖向作用力。7正常运行时，波纹管补偿器、波型补偿器等补偿器因内部介质压力及弹性力产生的作用于设备上的竖向作用力。4.1.2设备水平荷载可分为可平衡水平荷载和不可平衡水平荷载两种类型。工艺专业应分工况、分类型提供荷载资料。设备水平荷载应符合下列规定：1下列水平荷载属于成对出现的可平衡水平荷载：1)设备的活动支座和固定支座位于同一结构单元内的同一标高、同一直线上时，由于设备热胀、冷缩产生的作用于活动支座上的摩擦力与固定支座上的摩擦反力。2)设备支座与设备上相连管道的固定支座位于同一结构单元内的同一标高、同一直线上时，由于管道的位移、自重和持续外荷载产生的作用于设备支座上的水平作用力与管道固定支座上的水平作用力。3)刮板输送机或皮带运输机位于同一结构单元内时，传动装置头部所受的水平力与刮板或皮带受到的总摩擦力的反力和尾部所受水平力之和相抵消。2下列水平荷载属于不可平衡水平荷载：1)设备的活动支座和固定支座不在同一结构单元内或在同一结构单元内但不位于同一标高或同一直线上时，由于设备热胀、冷缩产生的作用于活动支座上的摩擦力与固定支座上的摩擦反力。2)设备支座与设备上相连管道的固定支座不在同一结构单元内或在同一结构单元内但不位于同一标高或同一直线上时，由于管道的位移、自重和持续外荷载产生的作用于设备支座上的水平作用力与管道固定支座上的水平作用力。3)刮板输送机或皮带运输机不在同一结构单元内时，传动装置头部所受的水平力与摩擦总反力抵消一部分，但与尾部所受的水平力无法抵消。4.1.3非正常运行工况，设备荷载还应考虑下列各项：81设备内事故积粉、积灰重，事故满水重。2设备水压试验时，充满设备及有关管道而增加的水重。3蒸汽排放时产生的反作用力。4一般电气设备的操作（动作）荷载及短路电流荷载。4.1.4露天布置设备的风和雪荷载计算应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009及本标准第7章、第8章的有关规定。4.1.5当设备上有外部作用力矩时，应计算该力矩在设备支座上产生的力和（或）力矩。4.1.6设备荷载取值原则应符合下列规定：1计算设备荷载标准值时，设备自重应直接取用设备制造厂家正式设计文件中的数据，不应另外考虑荷载修正系数。2蒸汽排放时，作用于设备上的反作用力应考虑动力特性，动力系数可取1.1～1.2。3力和力矩应采用右旋直角坐标系作为基本坐标系。4除氧水箱及卧式换热器设有滚（滑）动支座时，支座上的摩擦力可按下式计算：Fm=μFz（4.1.6）式中：Fm——支座摩擦力，kN；μ——摩擦系数；Fz——支座竖向荷载，kN。其中，摩擦系数μ可取下列数值：钢与钢滑动摩擦：μ=0.3；钢与聚四氟乙烯摩擦：μ=0.2；聚四氟乙烯之间摩擦：μ=0.1；钢与钢滚动摩擦：μ=0.1。5工艺设备荷载除提出设备正常运行工况一般荷载外，尚应单独分工况提出非正常运行工况荷载、设备偶然荷载、风荷载、雪荷载和地震作用并加以标注。未加标注或特别说明的荷载，均按正常运行工况荷载考虑，且对位置固定的永久设备应单独注明自重（包括设备的填充物和保温材料自重）。4.1.7正常运行工况，管道竖向荷载应考虑下列各项：1管子自重，包括管子金属、内贴角钢、加固肋、内撑杆和防磨件等的自重。2管道零部件自重，包括阀门、风门、法兰及连接件、弯头、三通、流量测量装置、补偿器、锁气器、人孔门和其他零部件的自重。3管道及零部件的保温结构自重。4风道顶部设置的通行平台自重。95给煤机以后的原煤管道中的煤重。6正常运行时管道内介质重力。7管道中柔性管件，由于介质内部压力及弹性力产生的竖向力。8支吊架约束管道位移所产生的约束反力及弹簧支吊架转移荷载。9管道正常运行时，可能产生的竖向振动力。4.1.8正常运行工况，管道水平荷载应包括下列各项：1管道位移、管道自重和其他持续外荷载产生的水平力。2管道中柔性管件由于介质内压及弹性力产生的水平力。3管道位移时，在活动支吊架上产生的摩擦力。4管道正常运行时，可能产生的水平振动力。4.1.9管道支架摩擦系数μ应按本标准第4.1.6条的规定采用，对吊架可取μ=0.1。4.2.1除氧水箱支座及荷载资料典型格式应符合本标准附录A的规定。除氧器及除氧水箱荷载应符合下列要求：1正常运行时，水箱充水重按高位溢流口标高计算。2应考虑除氧水箱热胀、冷缩时作用于活动支座上的摩擦力及固定支座上的摩擦反力，以及由外加水平荷载产生的支座反力。3当除氧器露天布置时，应考虑风和雪荷载。4.2.2高（低）压加热器荷载应符合下列要求：1正常运行时，加热器内水重包括汽侧水重和水侧水重。汽侧水重按加热器允许的最高水位线以下的壳体内满充水计算。水侧水重按水室及管束满充水计算。2应考虑卧式加热器热胀、冷缩时作用于活动支座上的摩擦力及固定支座上的摩擦反力，以及由外加水平荷载产生的支座反力。3加热器抽芯或抽壳体时的检修荷载，应按设备厂家资料确定。4.2.3汽水分离再热器支座及荷载资料典型格式应符合本标准附录B的规定。汽水分离再热器荷载应符合下列要求：1应考虑卧式汽水分离再热器热胀、冷缩时作用于活动支座上的摩擦力及固定支座上的摩擦反力，以及由外加水平荷载产生的支座反力。2汽水分离再热器抽芯时的检修荷载，应按设备厂家资料确定。4.2.4原煤仓荷载资料应符合下列要求：1应提供原煤仓及悬吊金属小煤斗内壁几何尺寸和几何容积，原煤堆积密度及煤仓出口吊重。2原煤仓出口吊重应包括悬吊金属小煤斗自重、中心给料机重、内衬重、连接管道及附件重、煤重，仓口埋件荷载应包括上部煤柱重。4.2.5煤粉仓荷载资料应符合下列要求：1应提供煤粉仓的几何尺寸、几何容积、煤粉温度及堆积密度、煤粉仓出口吊重和防爆压力。煤粉仓防爆压力取值应符合现行行业标准《火力发电厂煤和制粉系统防爆设计技术规程》DL/T5203的有关规定。2煤粉仓出口吊重应包括给粉机自重、落粉管自重及内部煤粉重，仓口埋件荷载应包括上部煤粉柱重。3当煤粉仓需要保温时，还应考虑保温结构重。4.2.6细粉分离器支架荷载计算假定条件及原则应符合本标准附录C的规定。粗（细）粉分离器荷载应按下列要求计算：1计算事故积粉荷载时，粗粉分离器按内部锥体充满3/4煤粉，细粉分离器按下部锥体全部充满煤粉计算。2当粗（细）粉分离器露天布置时，应考虑风和雪荷载。4.2.7燃机电站进气道荷载应符合下列要求：1进气道荷载应按设备厂家资料确定。2上进气和侧进气布置时，进气道荷载应至少包括永久荷载、风荷载和地震作用。4.3.1在非正常运行工况时，管道荷载还应考虑下列各项：1因事故造成的管道内积粉（灰）、堵煤重。2蒸汽管道水压试验及管路清洗时的介质自重。3蒸汽排放时产生的反作用力。4.3.2计算管道事故积粉荷载时，送粉管、给粉管、落粉管、回粉管及吸潮管按全部充满煤粉计算。送粉管道联合支吊架的公用构件按半管堵粉计算。4.3.3露天布置的管道，其风和雪荷载计算应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009及本标准第7章、第8章的有关规定。4.3.4管道荷载取值原则应符合下列规定：1计算管道竖向荷载标准值时，对本标准第4.1.7条中1～4款所列的荷载应按现行行业标准《火力发电厂汽水管道设计规范》DL/T5054、《火力发电厂烟风煤粉管道设计规范》DL/T5121和《火力发电厂油气管道设计规程》DL/T5204的有关规定进行修正。修正后的管道竖向荷载已包括支吊架结构自重。2管道支吊架荷载应考虑管道使用过程中的下列工况：1）运行初期冷态工况。2）运行初期热态工况。3）管道应变自均衡后的冷态工况。4）水压试验或管路清洗工况。5）各种瞬态工况。6）事故积粉（灰）、堵煤工况。7）风、雪气象条件工况。8）地震工况。3管道支吊架荷载应按本条第2款所列工况分别计算，并按本标准规定的荷载分类原则组合同时作用于支吊架上的所有荷载，取其中最不利的一组，并加上本支吊架或临近活动支吊架上摩擦力对本支吊架的作用。4蒸汽排放反作用力应按本标准第4.1.6条第2款的规定考虑动力特性。5管道荷载中除提出管道正常运行工况一般荷载外，尚应单独分工况提出管道非正常运行工况荷载、偶然荷载、风荷载、雪荷载和地震作用并加以标注。未加标注或特别说明的荷载，均按正常运行工况荷载考虑，且对位置固定的永久管道应单独注明自重（包括管道的填充物和保温材料自重）。6力和力矩采用的坐标系应符合本标准第4.1.6条第3款的规定。4.3.5管内流体动量突变引起的瞬态作用力、核电厂假想管道破裂产生的荷载应按偶然荷载考虑。4.3.6管道荷载应包括管道位移、管道自重和其他持续外荷载产生的力矩。4.3.7轻水堆核电厂高能管系考虑假想管道破裂产生的荷载时，每个假想破裂应分别作为单个假想始发事件来考虑。假想管道破裂产生的荷载的计算应符合现行行业标准《轻水堆核电厂假想管道破损事故防护设计准则》NB/T20516的规定。4.3.8轻水堆核电厂常规岛侧高能管系假想管道破裂的形状分为环向破裂和纵向破裂。假想管道破裂产生的荷载应包括下列各项：1管道喷射流冲击荷载。2管道甩击荷载。4.3.9管道荷载资料及代号示例应符合本标准附录D的规定。4.4.1动力设备按运动状态可分为下列三类：1旋转运动式，如汽轮发电机组、电动机、离心泵、风机、风扇磨煤机等。2往复运动式，如活塞泵、活塞式空气压缩机、曲柄连杆机器等。3复杂运动式，如起重机、抓斗机、带式运输机等。4.4.2设备正常运行时的扰力或扰力矩标准值应采用设备制造厂家提供的资料确定，并应包括下列内容：1设备型号、规格、工作转速及外形轮廓尺寸。2设备总质量及质心位置。3设备运转部分的质量及其分布位置。4设备正常运行时的扰力、扰力矩及其位置、方向。5设备动力系数。4.4.3燃气轮发电机组、蒸汽轮发电机组、给水泵汽轮机组等动力设备的动力荷载取值应符合现行国家标准《动力机器基础设计标准》GB50040及现行行业标准《发电厂土建结构设计规程》DL/T5022的有关规定。4.4.4当无设备制造厂家提供的设备动力荷载资料时，除本标准第4.4.3条所列的动力设备外，布置在楼面上的动力设备可按表4.4.4所列的动力系数计算设备动力荷载。表4.4.4楼面常用设备的动力系数1234567894.5.1设备正常运行工况的可变荷载组合值系数取1.0，频遇值系数取1.0，准永久值系数取1.0。4.5.2管道正常运行工况的可变荷载组合值系数取1.0，频遇值系数取1.0，准永久值系数取1.0。5.0.1发电厂主厂房结构的屋面、楼（地）面在生产使用、检修和施工安装时，由设备、管道、材料堆放和运输工具等产生的荷载，以及所有设备和管道支（吊）架作用于土建结构上的荷载，均应按工艺专业提供的荷载确定。5.0.2根据实际工程进度和结构设计的需要，工艺专业可分阶段按不同深度要求提供设备和管道荷载资料。5.0.3主厂房框排架结构设计时，楼（屋）面活荷载可按下列规定取值。1当工艺专业提供全部设备和管道荷载时，楼面活荷载可按2.0kN/m2取值，其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数分别为0.7、0.7和0.6。2当工艺专业提供主要设备和主要管道荷载时，火电厂主厂房楼（屋）面活荷载可按本标准表5.0.3-1的规定确定。主要设备应包括除氧器、高（低）压加热器、给煤机、粗（细）粉分离器、螺旋输粉机、工业水箱、煤斗和荷载量级相当的其他设备；主要管道应包括主蒸汽、再热蒸汽、旁路、主给水、主凝结水、抽汽、一次风、煤粉系统管道和荷载量级相当的其他管道。3当工艺专业提供主要设备和主要管道荷载时，核电厂常规岛主厂房楼（屋）面活荷载可按表5.0.3-2的规定确定。主要设备包括除氧器、高（低）压加热器、汽水分离再热器和荷载量级相当的其他设备。主要管道包括主蒸汽、再热蒸汽、旁路、主给水、主凝结水、抽汽系统管道和荷载量级相当的其他管道。4当工艺专业提供主要设备和主要管道荷载时，燃机电站主厂房楼（屋）面活荷载可按表5.0.3-3的规定确定。主要设备包括进气道、润滑油模块、轴封加热器和荷载量级相当的其他设备。主要管道包括主蒸汽、再热蒸汽管道、大口径的冷却水管道、大口径的辅汽管道和荷载量级相当的其他管道。5.0.4设计楼（屋）面结构构件时，楼（屋）面活荷载可按本标的规定确定，对板肋、次梁尚应计入设备和管道荷载，表盘、低压开关柜等一般设备荷载可不再考虑。电缆夹层的电缆荷载可不再重复计入。5.0.5主厂房地下室顶板活荷载宜结合设备的安装、检修布置方案确定。当发电机定转子、除氧器、加热器、汽水分离再热器等设备需在楼（地）面上拖运时，其对楼（地）面产生的荷载应根据实际拖运方案确定，并对相关结构构件进行核算或采取临时措施解决。地下室外侧的地面活荷载可按20kN/m2取用，并根据实际情况考虑重车或吊机行走的荷载。5.0.6主厂房屋面可不考虑积灰荷载。5.0.7125MW级及以上机组的燃气轮发电机、蒸汽轮发电机运转层楼面，应根据工艺专业提供的检修部件及其荷载分区布置图确定检修荷载。施工图中应附有检修部件及其荷载分区布置图，并要求在运转层楼面上按荷载分区布置图设置标志，以便施工安装及运行检修时遵照执行。表5.0.3-1火力发电厂主厂房屋面、楼(地)面活荷载标准值及组合值系数、频遇值系数和准永久值系数荷载折减系数7荷载标准值3kN/m2600～100091—————其他空闲地面及钢筋混凝土盖板2——44——2466—8346454443A排柱悬臂平台54664B排柱悬臂平台58444——6汽机房屋面61117844439446括号内数值用于600MW～1000MW级46括号内数值用于该层无任何设备管道荷载,施—————444344434457荷载折减系数7荷载标准值3kN/m2600～10009括号内数值用于该层无任何设备管道荷载,施444344430.00米地坪及钢筋混凝土沟盖板2——8864443—锅炉房屋面611—11144括号内取值用于600MW～1000MW级6844438888111444——当运行检修中有可能放置阀门等较重的零部除氧间、煤仓间钢筋混凝土楼梯(包括钢结构444——222——444注：1当发电机静子在汽机房地下室顶板上拖运，以及除氧器、加热器需在楼（地）面上拖运时，其对楼（地）面产生的荷载应根据实际拖运方案确定，并2布置于汽机房和锅炉房±0.00m的风扇磨、钢球磨煤机等设备，其运行检修通道部分的钢筋混凝土沟盖板及沟道（隧道）应按设备实际产生的集中（或均布）活荷载进行计算。安装时的临时大4表中高（低）压加热器平台活荷载，也适用于布置在除氧间的卧式加热器楼面。表中括号内数值仅用于汽机房内125MW及200M5不包括汽轮机横向布置时转子安装检修对平台产生的荷载。当需要将转子支承在平台上时，应由工艺专业提供荷载。当汽机纵向布置，需要在汽机运转层平台和A（B）排悬臂平台上搭设临时安装检修平台时，计算A（6表中汽机房和锅炉房屋面、炉顶小室屋面活荷载仅适用于不上人屋面。屋顶通风机检修通道荷载7楼面梁设计均布活荷载折减系数不应与计算主框排架用楼（屋）面活荷载8低压配电装置楼面活荷载，应由工艺专业提9表中600MW～1000MW级机组活荷载值，当设计有依据时，允许进行调整。供热机组楼面活荷载的取值，应根据机组的特性和实际使用情况进行复核；11检修区域楼面活荷载可按大件堆放图确定其等效活荷载。当发电机转子、汽轮机高（低）压转子的堆放活荷载超过表中数值时，应采取12煤仓间运转层楼面指的是煤仓间给煤机层楼面表5.0.3-21000MW级核电厂常规岛主厂房屋面、楼(地)面活荷载标准值及组合值系数、频遇值系数和准永久值系数表1宜结合设备的安装、检修布置方案确定活荷载标准值——————————2643并结合设备的安装、检修方案确定计算楼面活荷3布置汽水分离再热器等。并应结合设备的安装、检修布置方43并结合设备的安装、检修方案确定计算楼面活荷48566786961(2)辅助间（除氧间）钢筋混凝土屋面括号内数值用于该层无设备管道荷载,施工安装时仅有小11—检修区域按工艺资料确定。动力性能分析和隔振弹簧设计时2—14—22—388表5.0.3-3燃机电站主厂房屋面、楼(地)面活荷载标准值及组合值系数、频遇值系数和准永久值系数表荷载折减系数31———————44——24663444——4主厂房屋面2111注：1检修区域楼面活荷载可按大件堆放图确定其等效活荷载。当燃机转子、高（低）压缸的堆放活荷载超过表中数值时，应采取定点堆放，2表中主厂房屋面活荷载仅适用于不上人屋面。屋顶通风机检修通道荷载应由工艺3楼面梁设计均布活荷载折减系数不应与计算主框排架用楼（屋）面活荷6.0.1主厂房中的吊车选型及吊车荷载应由工艺专业提供。土建结构设计时，吊车工作级别可按轻级工作制考虑。6.0.2主厂房吊车的竖向荷载和水平荷载应按下列规定采用：1汽机房设有一台吊车时，吊车荷载应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009计算。2汽机房设有一层两台吊车时吊车荷载按下列规定采用：1）计算吊车梁及其支承牛腿时，竖向荷载及水平荷载均按两台吊车额定起重量，不考虑吊车的荷载折减系数。2）计算主厂房框排架时，吊车竖向荷载可按一台吊车额定起重量，另一台仅考虑自重。3）计算主厂房框排架时，吊车横向水平荷载仅考虑一台吊车额定起重量的刹车力；4）计算主厂房框排架时，吊车纵向水平荷载应按两台吊车同时同向刹车考虑。计算刹车轮的轮压时，相应的两台吊车竖向荷载按本款第2）项采用。3汽机房设有两层吊车时，吊车荷载宜按上层和下层吊车分别不多于2台进行组合；主厂房的每个排架考虑多台吊车水平荷载时，参与组合的吊车台数不应多于2台。当情况特殊时，应按实际情况考虑。6.0.3吊车荷载的动力系数及组合值系数、频遇值系数和准永久值系数应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。7.1.1垂直于物体表面上的风荷载标准值应按现行国家标准《工程结构通用规范》GB55001和《建筑结构荷载规范》GB50009确定。7.1.2基本风压值应按工程厂址的水文气象资料确定，且不应小于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009给出的50年一遇的基本风压值。7.1.3风荷载的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数可分别取0.6、0.4和0.0。7.2.1对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应根据地面粗糙度类别按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009确定。7.2.2对于山区及远海海面和海岛的建（构）筑物，应考虑地形条件和距海岸距离远近程度的影响，对风压高度变化系数乘以现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009规定的修正系数。7.3.1确定主厂房的风荷载体型系数时，可不考虑露天锅炉的遮蔽影响。7.3.2主厂房风荷载体型系数按表7.3.2的规定取值。当表7.3.2的内容不能满足工程设计需要时，宜由风洞试验确定。围护结构的局部风荷载体型系数应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009确定。7.3.3露天悬吊锅炉炉体风荷载体型系数按表7.3.3的规定取值。露天悬吊锅炉炉体计算时可不考虑斜向吹风的风荷载作用。7.3.4粗（细）粉分离器和管道的风荷载体型系数应按表7.3.4-1和7.3.4-2的规定采用。计算粗（细）粉分离器的风荷载时，其受风面可作近似将锥体和直筒部分统一按筒体最大直径取矩形轮廓面积计算，同时略去筒体上附着的检修平台、扶梯的风荷载以及分离器支架风荷载。7.4.1当核电厂的总体技术要求规定常规岛建(构)筑物需考虑龙卷风荷载时，龙卷风荷载应根据址的设计基准龙卷风参数确定。厂址的设计基准龙卷风参数王要包括最大风速、平移风速、最大切向风速、最大切向风速半径、压力降、压降速率等，其取值应按厂址参数报告确定。7.4.2应根据厂址地区的龙卷风调查结果确定设计基准龙卷风参数，龙卷风荷载为偶然荷载，龙卷风荷载组合的效应设计值按本标准3.2.3条的规定采用。7.4.3龙卷风荷载包括风压荷载、差压荷载和飞射物荷载，应按下列规定采用：1龙卷风风压荷载标准值应按下式计算，风振系数、风压高度变化系数均为1。Ws.V2/1600（7式中：Ww——龙卷风风压荷载标准值；s——风荷载体型系数，按本标准第7.3节确定；V——设计基准龙卷风的最大风速。2龙卷风差压荷载标准值应按下式计算：s.△P（7.4.3-2）式中：Wp——龙卷风差压荷载标准值；s——开孔折减系数，取值0～1，对完全封闭结构，φs＝1，对完全敞开结构，φs＝0；△P——设计基准龙卷风的压力降。3龙卷风的飞射物荷载参见《核电厂安全相关土建结构抗龙卷风设计规定》（NB/T20360)。7.4.4龙卷风荷载的总效应应取下列两种组合的更不利组合。WW式中：Wt——龙卷风荷载的总效应；Wm——龙卷风飞射物荷载标准值。表7.3.2主厂房风载体型系数1+0.6-0.6+0.6-0.5+0.6-0.6+0.3+0.8-0.4+0.6-0.6+0.6-0.5+0.6-0.6+0.3+0.8-0.4-0.7-0.7-0.7-0.2-0.7-0.5-0.7-0.6-0.2-0.6-0.52334-0.40.8-0.5-0.40.8+0.6-0.6+0.8+0.3-0.4序-0.40.8-0.5-0.40.8+0.6-0.6+0.8+0.3-0.4序号-0.7-0.7-0.2-0.6-0.7657-0.5+0.2-0.5-0.4+0.8-0.7-0.6-0.6-0.5+0.2-0.5-0.4+0.8-0.7-0.6-0.6-0.5-0.5-0.58-0.6-0.5-0.7-0.7-0.5序号9l3l4注：1表中符号：“→”表示风向；“+”表示压力；“-”表示吸力。余同。2表中第10～15项的坡屋面迎风坡体型系数按坡角α≤15°确定，其他坡角情况按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009确定。表7.3.3露天悬吊锅炉炉体风载体型系数表7.3.4-1粗（细）粉分离器风载体型系数H=+0.7H=+0.7H、D为计算风H、D为计算风荷载时采用的尺寸虚线表示实际外轮廓尺寸粗粉分离器序号外直径DD2表7.3.4-2管道风载体型系数1 2上下双管s+1.4+1.05+0.88+0.82+0.76+0.73+0.73s+0.79+1.0+1.1+1.15+1.26+1.30+1.33+1.40s值为前后二管之和，其中前管为＋0.74s值为各管之总和，其中前管为＋0.75 注：1wo—基本风压(kN/m2)；d—管外径(m)；s—管净矩3序号4中，当管径不相等时，则按d=Σdi/n，Σdi为直径总和，n为管道根。8.0.1建（构）筑物屋面水平投影面上的雪荷载标准值应按现行国家标准《工程结构通用规范》GB55001和《建筑结构荷载规范》GB50009有关规定采用。8.0.2作用于露天设备和管道上的雪荷载标准值应按下式计算：Sk=μrSO(8.0.2)式中：SK——雪荷载标准值，kN/m2；μr——设备和管道顶面积雪分布系数，对设备顶面及矩形管道顶面取μr＝1，对圆形管道取SO——基本雪压，基本雪压应按工程厂址的水文气象资料确定，但不应小于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009基本雪压分布图所规定的数值，kN/m2。8.0.3雪荷载的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数应按现行国家标准《工程结构通用规范》GB55001和《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。9.0.1温度作用计算及其与其他荷载的组合应符合现行国家标准《工程结构通用规范》GB55001和《建筑结构荷载规范》GB50009的规定。9.0.2超长钢筋混凝土主厂房框架结构计算时，应考虑框架封闭时的温度与运行期间可能遇到的最高或最低多年月平均温度之间的均匀温度作用。封闭时的温度（最高初始平均温度和最低初始平均温度）应根据结构的合拢或形成约束的时间确定，或根据施工时结构可能出现的温度按最不利情况确定。9.0.3均匀温度作用的标准值应按下列规定确定：1对结构最大温升的工况，均匀温度作用标准值应为结构最高平均温度与最低初始平均温度之差。2对结构最大温降的工况，均匀温度作用标准值应为结构最低平均温度与最高初始平均温度之差。9.0.4分析钢筋混凝土框架在温度作用产生的内力时，杆件的刚度应取开裂后的实际刚度。可采用混凝土开裂后刚度分段变化的非线性分析方法或其他降低构件刚度的近似方法。9.0.5温度作用的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数分别取0.6、0.5和0.4。A.1.1除氧水箱支座布置方式有四种，见图A.1.1。（a）二支座b）三支座（中间为限位支座，不承受竖向荷载（c）三支座（中间为承受竖向荷载的固定支座d）四支座(中间含承受竖向荷载的固定支座)图A.1.1除氧水箱支座布置简图A.1.2除氧水箱支座布置方式如下：1当采用图A.1.1中（a）所示的二支座时，支座应布置在刚度相等的支承梁上。2当采用图A.1.1中（b）所示的三支座时，两端的滚动支座应布置在刚度相等的支承梁上。3对于600MW级机组配套的除氧水箱，水箱筒体太长，可采用图A.1.1中（c）所示的三支座，三个支座应布置在刚度相等的支承梁上。4对于水容积要求较大的600MW级机组和1000MW级机组可采用图A.1.1中（d）所示的四支座，并应将四个支座布置在刚度相等的支承梁上。5因工程条件限制，三支点和四支点除氧水箱支座布置在刚度不等的支承梁上时，水箱荷载分配由热机设计人员与土建设计人员共同研究确定。6由于工程条件限制，二支点除氧水箱支座布置在刚度不等的支承梁上时，应验算两个梁的挠度差值在厂家所允许的范围内，以保证除氧器水平度的要求。A.2.1除氧水箱支座布置简图见图A.2.1，除氧水箱荷载资料典型格式见表A.2.1。AABAB（a）二支座简图b）三支座简图c）四支座简图图A.2.1除氧水箱支座布置简图表A.2.1除氧水箱荷载资料典型格式FXMnFXMnFXMn注：1荷载资料以四支座为例，其他支座类型2提资时应标明固定支座点。当有虚支点时，虚支点竖向荷载填0；3设备总重包括除氧水箱自重、支承在设备上的阀门及连接管道重、保温结构重、平台扶梯在水箱上的平台活荷载。支座点荷载系按设备总重加上正常运行时设备及连接管道中的水重进行分配4设备热胀、冷缩时，滚动支座上的摩擦反力大小相等，方向相反，属可平衡B.1.1卧式汽水分离再热器支座布置方式有三种，见图B.1.1。(a)(b)(c)(a)二支座；(b)三支座(中间为限位支座，不图B.1.1卧式汽水分离再热器支座布置简图B.1.2立式汽水分离再热器支座布置方式见图B.1.2。图B.1.2立式汽水分离再热器支座布置简图B.2.1卧式汽水分离再热器支座布置简图见图B.2.1，汽水分离再热器荷载资料典型格式见表图B.2.1卧式汽水分离再热器支座布置简图表B.2.1卧式汽水分离再热器荷载资料典型格式FXMnFZ