2021碾压式土石坝设计规范

CodeforDesignofRollerCompactedEmbankment 总 术语和符 术 符 基本规 坝型选择和枢纽布 坝型选 坝轴 泄水和输水建筑物布 筑坝材料选择与设 一般规 筑坝材料选择和参数要 填筑碾压技术要 坝体结 坝体分 坝坡和马 坝顶超高及沉降变 坝顶构 防渗 反滤层、垫层和过渡 坝体排 护 坝面排 土心墙坝坝基廊道及岸坡廊 土心墙坝混凝土盖 坝基处 一般要 砂砾石覆盖层坝基处 岩石坝基处 特殊土坝基处 坝体与其他建筑物的连 土石坝的计算分 渗流和渗透稳定计算分 抗滑稳定计算分 应力和变形计算分 分期施工与扩建加 分期施 扩建加 安全监测设 一般规 监测项 监测资料整编分 施工要 初期蓄水与运行维 附录 波浪和护坡计 附录 反滤层设 附录 渗流计算方法与渗透稳定性判 附录 抗滑稳定计 附录 筑坝材料抗剪强度确定方 附录 应力变形计算分 附录 筑坝材料试验与计算参数取 本规范用词说 引用标准名 附：条文说 General Termsand Basic DamTypeSelectionandProject DamType Dam LayoutofWaterReleaseandConveyance SelectionandDesignofEmbankment General EmbankmentMaterialSelectionand FillingandCompacting Dam DamSlopeand Freeboardand Crest Impervious Filter，CushionandTransition Dam Slope DamFace FoundationGalleriesandAbutmentGalleriesforClayCoreEmbankment ConcreteCushionPlateforClayCoreEmbankment DamFoundation General SandandGravelFoundation RockFoundation SpecialSoilFoundation ConnectionBetweenDamandOther EmbankmentDamCalculationand SeepageandSeepageStabilityCalculationand SlidingStabilityCalculationand StressandDeformationCalculationand StagedConstructionandDam Staged Dam General Monitoring MonitoringDataProcessingand InitialImpoundment,Operationand Appendix CalculationofWaveandSlope Appendix FilterZone Appendix SeepageCalculationMethodandSeepageStability Appendix SlidingStability Appendix DeterminationofShearStrengthofEmbankment Appendix StressandDeformation AppendixG TestsandParameterDeterminationforEmbankmentMaterials123ExplanationofWordinginThisCode ListofQuoted Addition：Explanationof 术embankmentrollercompactedembankmenthomogeneousearthzonedembankmentdamwithsoilimperviouszonedembankmentdamwithnon-soilimperviousdamdamdamdamdam马道parapetcohesionless粒径小于0.005mm的黏粒以质量计的含量不大于3%、塑性指数不大于3、颗粒间不gravelly防渗土料imperviouscontactspecialexpansivesoilswellingdispersivesoft1.0、天然含水量大于液限、具有高压缩性、低强度，高灵organic510泥炭质土peaty10%60%60%collapsiblered碳酸盐岩系出露区的岩石经过比较充分的化学风化作用形成的颜色为棕红色或褐黄色，残坡积或经过搬运再沉积，以团粒结构形式存在，液限大于或等于50%的高塑性黏土。gap-graded流土soil管涌erosiononcontactparticlelossoncontactdegreeofclaywithlow以质量计的粒径小于0.005mm的黏粒含量大于3%且不大于15%符Re——风壅水面高度；A——安全超高；De——等效风区长度；v0——计算风速；Tm——平均波周期；hs——有效波高；hmQ——石块的质量；D50bfx)tancu'0n——土的孔隙率；IL——土的液性指数；e——土的孔隙比；kv——土的体应变；JcrJDidi——小于该粒径的含量占总土重iWQVudW——土条微分重力；σ1——大主总应力；σ3uPzRgKγRd土的临胀应力水平,土发生最大剪缩体应变所对应的偏应力与极限偏应力cd坝高30m坝高30m~70m坝高70m以上为高坝，其中坝高200m工程等级划分及设计安全标准》DL5180的有关规定。 35047应符合现行行业标准《混凝土面板堆石坝设计规范》NB/T10871、《土石坝沥青混凝土面板和心墙设计规范》DL/T5411和《水电工程土工膜防渗技术规范》NB/T35027的有震设计规范》NB35047的有关规定。对于100m应符合现行行业标准《水电工程水工建筑物抗震设计规范》NB35047的有关规GB/T50123DL/T5355及《水电水利工程粗粒土试验规程》DL/T5356的有关规定。范》NB/T10238的规定。枢纽建筑物开挖料利用应纳入料源规划。5%于1×10-5cm/s，并应有较好的渗透稳定性。粒径大于5mm的颗粒含量不宜超过50%，最大粒径不宜大于150mm或铺土厚度当小于0.005mm的颗粒含量小于6%或大于5mm的颗粒含量超过50%湿陷性黄土或黄土状土应具有适当的填筑含水率与压实密度，压实后不再具有12最大粒径不宜大于40mm，粒径大于5mm的颗粒含量不宜大于10%0.075mm颗粒含量宜大于60%，粒径小于0.005mm的颗粒含量不宜小于20%级配应满足要求，且粒径小于0.075mm的颗粒含量不宜大于5%过渡料级配应连续，粒径小于5mm的颗粒含量不宜超过30%，最大粒径不宜超过400mm。建筑物级别为3砂砾石料中小于0.075mm颗粒含量超过8%硬质岩堆石料应有良好的级配，最大粒径不宜超过1000mm，且不超过填筑厚度，小于5mm的颗粒含量不宜超过30%，小于0.075mm的颗粒含量不宜超过5%。用于中坝、高坝坝壳的软质岩料，其饱和抗压强度不宜低于15MPa 表 砾石土的压实度最低控制标砂砾石中粗粒料含量小于50%5mm细料的相对密度应符合第1款要 填筑料的碾压质量可用施工碾压参数及设计填筑标准同时控制。施工碾压参数施工碾压参数可采用实时监控系统进行现场数据采集和控制。2m～3m。1.5m1级坝、2y= e——风壅水面高度（m），A.2A——安全超高（m），6.3.1的规定表 安全超高水6.3.2条的规定增加地0.5mA.2 121.5倍~2.0倍。3451.50.3m~0.5m，在设计中宜根据坝的长度与高度部宽度宜为10m～15m，中、低坝宜为5m～10m。对于特高坝和地震设计烈度Ⅷ度及坝顶上游侧宜设防浪墙，墙顶宜高于坝顶1.0m～1.2m。防浪墙应与防渗体紧密350473ml/5l/4。对高表 正常运用条件下防渗体顶部超高1款~3B的规定，经比较选择确定。1级坝、2级坝和高0.5m3m工合成材料应用技术规范》GB502901.0m0.3m1.0m；或在坝体不同高程设置坝内水平排水层。水平排水层的设置位置、层0.3m0.5m～1m1m0.5m10.2m0.2m/s～1m/s1级坝、21.0m3级坝、450.5m1.0ml级坝、22.0m3级坝、451.5m护其范围及厚度应符合现行行业标准《水工建筑物抗冰冻设计规范》NB/T35024A.56.3.6条的规定。护坡结构还应符合现行行业标准《水工建筑物抗冰冻设计规范》3502450m~100m设置一条。基灌浆需要一般可取0.5m～2.0m，对于基础地质条件差的局部区域可加大盖板厚度。坝基土质岸坡不宜陡于1∶1.51/～1/2坝底宽坝的防渗体与坝基防渗设施应紧密联结成一整体。防渗深度在20m防渗深度在100m以内时，宜采用混凝土防渗墙；防渗深度超过100m时，采用小于2m。比M

MD15/

85（mmTH/

H——最大设计水头J——帷幕的允许坡降，对一般水泥黏土浆，可采用3～6，若大于6应通过试验论3m工程覆盖层灌浆技术规范》DL/T5267的有关规定，并应符合下列规定：据现场灌浆试验和工程类比确定。一般情况，孔距、排距可采用2m～3m。应小于1×10-5cm/s，应在等于或略高于最优含水率条件下压实。井径应大于150mm进水花管的开孔率宜为10％～20于5地层，影响坝体和坝基的抗滑稳定、变形要求、渗透稳定及渗漏量、填筑质量时，应对坝基进行处理。灌浆地区的地下水流速不大于600m/d灌浆地区的地下水流速大于600m/d时，可在水泥浆液中加速凝剂或采用化学灌坝基下存在相对不透水层，且埋藏深度不大时，帷幕应深入该层不小于5m当坝基相对不透水层埋藏较深或分布无规律时，应根据渗流分析、防渗要求，1/1级坝、2级坝和高坝的透水率宜为3Lu～5Lu，其中特高坝的透水率不宜大于3Lu；3级及以下的中坝、低坝的透水率宜为5Lu～10Lu；水源短缺的抽水蓄能电站或水帷幕灌浆采用多排孔时宜按梅花型布置，帷幕排距、孔距宜取1.5m～3.0m根据地质情况，孔距、排距可取2.0m～3.0m，深度不宜小于5.0m有盖板情况下，灌浆压力宜为0.2MPa～0.5MPa；无盖板情况下，灌浆压力宜等应符合现行行业标准《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》DL/T5148的规定。地震设计烈度Ⅶ度及以上土石坝的坝基中存在可能发生液化的无黏性土层和少B50287震液化可能性评价。1∶0.25。连接段的防渗体断面宜加大，或选用接触土料填筑并充分压实，且在接6.5.46.10.3

上下表面的位势差除以表层土层厚度t1得出；Gs1K——安全系数，取1.5~2.0；图 c'(u)tan'c''tan

c'——有效应力抗剪强度凝聚力——有效应力抗剪强度摩擦角u——孔隙水压力（kPa）

cutan

cu——不排水剪总强度凝聚力u——不排水剪总强度摩擦角（°）

ccu——固结不排水剪总强度凝聚力cu——固结不排水剪总强度摩擦角'，以cu、u0

也可釆用直接慢剪试验测定土的有效强度指标；对渗透系数小于10-7cm/s或压缩系数小于0.2MPa-1的土，也可釆用直接快剪试验或固结快剪试验测定其总强度指标。筑坝材料uu0——起始孔隙水压力

h

h——某点以上的填土高度B——孔隙水压力系数，按本规范第C.39.2.12-1表9.2.12- 坝坡抗滑稳定最小安全系坝高200m坝高200m9.2.12-2表9.2.12- 坝坡抗滑稳定最小安全系坝高200m9.2.12-19.2.12-2震设计规范》NB35047F的规定选择。F的规定执行。G1%时，应在分析计算成果高坝填筑宜总体平衡上升，填筑高差不宜大于40m坝顶戴帽加高的高度不宜超过3m对1级、211.2.1表 土石坝安全监测项注：1245DL/T5416施工期应提出安全监测设施埋设与保护、监测时间和频次、监测资料记录和整统一标准》GB50199进行结构可靠性评定。 年最大风速应采用水面上空10m高度处10min表 水面上风速高度修正系De De——等效风区长度D0——计算点沿主射线方向至对岸的距离Di——计算点沿第i条射线至对岸的距离图 等效风区长度计算1234gh gH0.7

0.0018gDv2 m0.13th0.7

th

0.7

0.13th0.7 v2

m13.9 m

式中：g——重力加速度，取值

m

0式中：h2%——累积频率为2%的波高Lm——波浪平均波长（m）v0小于20m/s及D小于20km

式中：h——当gDv2为20～250时，为累积频率5%的波高h5%；当gDv2为250～1000 为累积频率10%的波高h10%当H小于0.5LmLm m

当H不小于0.5LmLm

表 平均波长与平均波周期和建筑物迎水面前水深的换算表面前水深平均波周期平均波周

e cos11hm

式中：Rm——平均波浪爬高表A.3.1- 斜坡的糙率渗透性系数表A.3.1- 经验系数 RmKKwR0

式中：R0——无风情况下，平均波高hm等于1.0m时，光滑不透水护面（KΔ等于1）的A.3.1-3R0表 不同累积频率下的爬高与平均爬高比值累积频率2.0h1%0.8倍～0.9以外，或宽度的最大值在0.5h1%～2.0h1%m11+1

m——m上不小于m下——m下不小于1.5表 斜向来波折减系数图 坝坡护面板上的波浪压力示意pmrKpK1K2

hs

mK2——系数，按表A.4.1-2K3——波浪压力相对强度系数，按表A.4.1-3Lm——波浪平均波长 频率换算系数 系数 波浪压力相对强度系数图A.4.1中最大压力强度作用点距计算水位的垂直高度ZmZA

2m21A

L1Ahs0.470.023m

hs B 0.85m0.25hs

hs L m式中：Zm——最大压力强度作用点距水面的距离（m），当计算Zm小于零时，Zm图A.4.1中的长度参数l1、l2、l3和l4l20.0325Lφl30.0265Lφl4

Lφ

44m2

D0.85D50

0.64

m2

mmQ

当Lm/hp不大于15 当Lm/hp大于15 表 系数ρw——水的密度pmr——波浪最大压力强度（t/m3），按式（A.4.2-1）对于经过整理的堆石（抛石）

Lm t

k

ɑb1/m有关。m5时，ɑ1/3，b1；m2～3时，ɑ0.2，b0.75；t——护坡板的厚度

m21

（a）水平反滤 Ⅰ型反滤示意 式中：D15——反滤料的粒径，小于该粒径的土重占总土重的对于级配不连续的被保护土，应取级配曲线1mm～5mm粒径的平段以下的当第一层反滤层的不均匀系数Cu大于A，A∈[5，8]时，应控制大于5mm颗粒的含量小于60％，选用5mm以下的细粒部分的D15作为计算粒径。对于小于0.075mm颗粒含量大于85％的土，其反滤层可按下式确定，当小于0.2mm时，D15等于0.2 对于小于0.075mm颗粒含量为40％～85D15≤0.7 对于小于0.075mm颗粒含量为15％～39％的土，其反滤层可按下式确定，当d85小于0.7mm时，D15应取0.7mm： 式中：A——小于0.075mm颗粒含量（％）。当被保护土含有大于5mm颗粒时，应按小于5mm颗粒级配确定小于0.075mm颗粒含量百分数，及按小于5mm颗粒级配的d85作为计算粒径。当被保护土不含大于5mm颗粒时，应按全料级配确定小于0.075mm颗粒含量的百分数，及本条第1 式中：d15——全料的d15，当4d15小于0.1mm时，应取D15不小于0.1mm反滤料下包线D90和上包线D10的粒径关系应符合表B.0.5表 被保护土类别所有类别 Ⅰ渗流计算公式法 不透水地基的矩形土体渗流计1）q

kH2H2

k——坝料渗透系数（m/s）；H1——上游水深（m）；H H2——下游水深（mH y

y——浸润面上某点的y轴坐标x——浸润面上某点的x轴坐标（m）不透水地基上均质坝下游有水而无排水设备或有贴坡排水情况的渗流计算（ 下游有水而无排水设备或有贴坡排水情况的渗流计 kH2aH2q ka

aHq 01ln

m 2 L

11k——坝壳渗透系数L——浸润线所经过的点B的x坐标 下游有褥垫排水情况的渗流计

kH2h2 q

y2h2L2L2H

h0——浸润线所经过的点B的高度（m） 下游有堆石棱体排水情况的渗流计 H a0

qkH2

a2

2L

有限深透水地基上均质坝的渗流计qkT

kT——地基渗透系数（m/s）；L0——坝底宽度（m）；表 渗径修正系L0/2qxH22kTTH1y22kTT

T——透水地基的深度 有限深透水地基上带截水槽的土石心墙坝渗流计 q1 kh2H2 hH

2

2Lm2

Lq——通过防渗心墙和地基截水槽的单宽渗流量q——墙后段的单宽渗流量k0——防渗体和截水槽的渗透系数 有限深透水地基上带截水槽的斜墙坝渗流计 H

hH

2

2Lm2

Lq1——通过斜墙和截水槽的单宽渗流量q2——通过斜墙和截水槽后的单宽渗流量土石坝总渗流量（图C.1.6）llln-l ln- 图 土石坝总渗流量计算示意Q1q

qq

q

q

1

2

n

nq1···、qn——将坝体沿坝轴线划分为若干段，断面1、2、···、n的单宽渗流量（m3/s/m；l1···、ln——相邻两断面之间的距离（m）土石坝渗流计算分析的数值分析法可采用多孔介质饱和—多孔介质饱和—kskhhckskhQchS

xij

c

i3 c

si

ks——饱和渗透系数张量（m/s），i、j=1、2、ks——饱和渗透系数张量中仅和垂直向第3坐标轴有关的渗透系数值和区kr大于零且小于1，在饱和区kr等于1；反映毛细压力与饱和度的关系，在正压区chc为θ——不饱和含水率，可取为n与SwSw为饱和度，nxi——坐标轴（m），i取1、2、3i取时1、2为水平向，i取3shxkij

Q

i jsh xkij

QSs

i j对于饱和—kskhhckskhQ

xij c i3 ci hx,0hx,t

i1,2,

hcxi

t hc1xi,t

ksk

ksk

ij

c

i3

c ksk

ksk

ij

x

i3

c ksk

ksk

ij

x

i3

c 式中：ni——边界面外法线方向余弦，i1、2、t0——初始时刻hx,txt0时刻的压力水头

,txt时刻的压力水头qn——已知流量q——降雨入渗流量图 渗流边界

41-

n对于不连续级配的土，粗细粒的区分粒径df以平缓段粒径级的最大和最小粒对于连续级配的土，区分粗粒和细粒粒径的界限粒径dfdfdf——粗细粒的区分粒径d70——小于该粒径的含量占总土重70%的颗粒粒径d10——小于该粒径的含量占总土重10%的颗粒粒径（mm）对于不均匀系数大于5Pc25%Pc

Pc

Cd

Cud60——占总土重60%的土粒粒径d10——占总土重10%的土粒粒径（mm）D10

D10、d10——分别代表较粗和较细一层土的土粒粒径（mm），小于该粒径的土不均匀系数等于或小于5D15

d85——较细一层土的土粒粒径（mm），小于该粒径的土重占总土重的85%。D20

d70——较细一层土的土粒粒径（mm），小于该粒径的土重占总土重的70%JJcr

GsnJ

d5、d20——分别占总土重的5%和20%的土粒粒径（mm）n n

k6.3C3 d3——占总土重3%的土粒粒径d20——占总土重20%的土粒粒径（mm）表 无黏性土的允许渗透坡JB，宜从三轴不排水试验中测得，并按下式Bu

B—— Cv

2u B

z2 式中：ux，zt——时间B1d𝑡d𝜎，所引起的孔隙水压力增量 散系数Cv表示，消散系数Cv通过消散试验确定。G2U 1-2 G2U

12

k2uv G——土的剪切模量UxUz——x、z方向的位移u——孔隙水压力k——渗透系数t——时间（s）aa上任意点b的孔隙水压力就等于点与该等势线与浸润线的交点a的水头压力。图 稳定渗流期流网

ne——图 水库水位降落期黏性土中的孔隙水压力uu0hwhsneu0wh1h2h3

（C.3.4-式中：u0——水库水位降落前的孔隙水压力hw——A点土柱的坝面以上库水位降落高度hs——A点土柱中砂壳无黏性土区内库水位降落高度1级坝、2 图 圆弧滑动条分法抗滑稳定示意 WVsinMcRK

式中：K

W——土条重力（kN）；u——作用于土条底面的孔隙水压力b——土条宽度c——土条底面的有效应力抗剪强度凝聚力标准值' 非圆弧滑动条分法抗滑稳定示意ap(x)s(x)dx

ap(x)s(x)t(x)dxMe

（D.1.2-

t(x)x(sincostan)exptan(')dd

MbdQh adx

q——坡顶的外部竖向荷载1.01

（D.1.2-

滑楔法计算示意

tan

Pi——土条一侧的抗滑力（kN）；Wi——土条的重力（kN）；ui——作用于土条底部的孔隙水压力式中：W——条块重

u——孔隙水压力

uu0

u0——施工期孔隙水压力（kPa），由式（9.2.7）Z——条块底部中点至坝坡外水位的距离（图D.1.1.1）（m）

u

（D.1.3-WW3

式中：W3——外水位以上条块实重（kN），浸润线以上部位为湿重，浸润线和外水位

（D.1.3-uu2

（D.1.3-S()R()

()

R(

采用计及条块间作用力的计算方法时，坝坡静力抗滑稳定的结构系数d，特高 圆弧滑动条分法抗滑稳定示意 1tanWVsinMcRK

1式中：W——土条重力u——作用于土条底面的孔隙水压力b——土条宽度c——土条底面的有效应力抗剪强度凝聚力标准值' 条块间作用力为任意方向的条分法示意ap(x)s(x)dx

ap(x)s(x)t(x)dxMe pxdWdVqsinusecsincseccosdQcos（D.2.3-

t(x)x(sincostan)exptan(')dd MbdQh

a

tan

tanKγ

1dW——土条重力q——坡顶的外部竖向荷载fx)tan的分布形态函数，一般可取为 滑楔法示意

c'

Kγtan

tanKγ

1Pi——土条一侧的抗滑力（kN）；Wi——土条的重力（kN）；ui——作用于土条底部的孔隙水压力D.1.3 DL/T5355和《水电水利工程粗粒土试验规程》DL/T5356表 抗剪强度指标的测定和应用方c'c' 图 填土强度包络线；；在没有条件通过试验确定接触面的抗剪强度包络线时，应分别测得砂土强度包络线和黏土强度包络线D图.0.4）包络线。图 砂土黏土接触面的抗剪强 ep——在压力p下的平均孔隙比；eip——在压力p下某试样孔隙比；

n

e0

ei0e0e0e

（F.1.1-图 计算压缩曲线

YY

2RB2

pmax——坝基内计算土层面上的最大竖向应力p式中：p——各点的竖向应力（kPa）

Lx

3）坝基任一点的附加应力由坝基表面矩形分布荷重（F.1.2-2）和三角形分布pzKT

式中：pz

mn

矩形分布荷重 三角形分布荷重表F.1.2- 表F.1.2- 1/420%Sei0eit

Stei0——第ieit——第ihi——第inS

i

Spi——第iEi——第iktu 式中：kt

uF

k s ∆tnEikpa3

pa

E1RS2

Btkbpa3pa

p a

D 3 1RfSEiσ1、σ3ndERS1R R 1Rvt2cd3

i d1 d

pa1 1Rf 式中：Rd，cd，ndRBTDε0

水工建筑物抗震设计规范》NB35047的规定。 DL/T5355、《水电水利工程粗粒土试验规程》DL/T5356、《水电工程钻孔土工原位测试规程》NB/T35102和《水电水利工程岩土化学分析试验规程》DL/T5357的规定。DL/T5150土的线性抗剪强度指标c值、φ土的非线性抗剪强度指标φ0、∆φ

RfRf

3土的初始切线模量参数k、n读取双对数图上拟合直线的斜率，得到参数n土的切线体积模量参数kb、m

B1

强度值的70%之前未出现峰值，则取13等于0.713f，并取相应13取与该峰值体积应变相对应的偏应力值。双屈服面弹塑性模型最大压缩体积应变参数cd、nd读取双对数图上拟合直线的斜率，得到参数nd双屈服面弹塑性模型平均临胀应力水平参数Rd作不同围压3下应力应变曲线图，读取各围压下体积应变由剪缩转变为剪胀时刻的偏应力值，并计为13d。各围压下的临胀应力水平Rd可按下式计算Rd

3对不同围压下的Rd取平均值，得到土的平均临胀应力水平DL/T5355《水电水利工程粗粒土试验规程》DL/T5356《土工试验方法标准》GB/T《水利水电工程结构可靠性设计统一标准》GB《防洪标准》GB《水力发电工程地质勘察规范》GB《土工合成材料应用技术规范》GB《水工建筑物荷载标准》GB/T《水电工程天然建筑材料勘察规程》NB/T《水电工程料源选择与料场开采设计规范》NB/T《水工建筑物抗冰冻设计规范》NB/T《水电工程土工膜防渗技术规范》NB/T《水电工程水工建筑物抗震设计规范》NB《水电工程钻孔土工原位测试规程》NB/T《混凝土面板堆石坝设计规范》NB/T《水电工程合理使用年限及耐久性设计规范》NB/T《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》DL/T《水工混凝土试验规程》DL/T《水电枢纽工程等级划分及设计安全标准》DL《土石坝安全监测资料整编规程》DL/T《土石坝安全监测技术规范》DL/T《水电水利工程覆盖层灌浆技术规范》DL/T《水工塑性混凝土试验规程》DL/T《水电水利工程土工试验规程》DL/T《水电水利工程粗粒土试验规程》DL/T《水工沥青混凝土试验规程》DL/T《水电水利工程天然建筑材料勘察规程》DL/T《土石坝沥青混凝土面板和心墙设计规范》DL/T《水工建筑物强震动安全监测技术规范》DL/T 本规范是在《碾压式土石坝设计规范》DL/T5395—2007的基础上修订而成。上一 总 基本规 坝型选择和枢纽布 坝型选 坝轴 泄水和输水建筑物布 筑坝材料选择与设 一般规 筑坝材料选择和参数要 填筑碾压技术要 坝体结 坝体分 坝坡和马 坝顶超高及沉降变 坝顶构 防渗 反滤层、垫层和过渡 坝体排 护 坝面排 土心墙坝坝基廊道及岸坡廊 土心墙坝混凝土盖 坝基处 一般要 砂砾石覆盖层坝基处 岩石坝基处 特殊土坝基处 坝体与其他建筑物的连 土石坝的计算分 渗流和渗透稳定计算分 抗滑稳定计算分 应力和变形计算分 分期施工与扩建加 分期施 扩建加 安全监测设 一般规 检测项 施工要 初期蓄水与运行维 1.0.2原规范“适用于1、2、3级碾压式土石坝设计，并规定对坝高大于200m的碾压式近年来，国内已建成多座高度超过200m的特高土石坝，已建成运行的有233m高SBY261.5m高的NZD240m高的CHB223.5m高的HZY219m高的JPH315m高的SJK心墙堆3.0.1原规范对坝高的分类为：坝高30m以下为低坝，30m～100m为中坝，100m及以高在30m以下为低坝，坝高30m~70m（含30m和70m）为中坝，坝高在70m以上为高坝。高坝中，坝高大于200m的称为特高坝。3.0.3200m坝坝高达335m即是该种坝型；目前国内最高的大坝，SJK大坝坝高315m，也是该种坝建的混凝土面板堆石坝已超过320座，其中坝高超过100m的有84座，已建成石坝是DSX大坝，高247m。土工膜防渗体坝。土工膜用于大坝防渗始于2世纪50年代末期，从1971年开1965年在R大头坝的裂缝处理中使用聚氯乙烯沥青膜防渗以来，已成功应用于多座土石坝工程。国内外抽水蓄能电站使用土工膜防渗的有日本今市抽水蓄能电站上水库1990年）、冲绳（1999年（2006年2017年（2015年）等。特里等200m以上的特高坝都是采用直线，其中已建成的大坝都运行情况正常。当不得修。故在本次修订时增加了“对于100m及以上的高坝，泄水建筑物的工程布置宜采用金属管。钢筋混凝土管的分段，以5m～10m一段较为合适，要做好接头处的止水和反1.2×108m3，多是经过大的处理系统筛分拌和后分别填筑在坝的不同部位。世界上已建成的最高土石—坝塔吉克斯坦的努列克坝（高300m）的心墙材料，由于料场土料含砾国XLD土石坝采用砂砾石与新土掺和料填筑内铺盖，NZD土石坝（坝高261.5m）的心岗岩破碎料按55%∶45%~50%∶50%掺和的砾质土填筑；LHK土石坝（坝高295m）采超过5%，硫酸盐含量或硫酸盐和氯盐总含量不超过10%，其他国家的标准也没有定量满足渗流、稳定、变形要求等方面进行专门论证。如渗透系数不大于l×10-5cm/s，是认为在这种渗透系数下，渗流量一般不会过大，可以接受，但不是说大于l×10-5cm/s时就5mm34.7%～66.9%0.075mm的颗粒含量为10.23%～34.60%0.005mm2.29%～10.93%，颗粒级配分布范围较80mm的颗粒后调整级配、加大击实功能、加10年。MRG工程团结桥土料场分为两层且级配差距较大，上层为粉质黏土，大于5mm的颗粒含量为15%～47%，小于0.005mm的颗粒含量为5.6%～22%。上层渗透系数满足规范CHB工程汤坝土料场平面上分3个亚区，其中Ⅰ区料偏细，大于5mm的颗粒含量小于30%；Ⅲ区料偏粗，大于5mm的颗粒含量超过50%；储量最大的Ⅱ区级配较好，筛除大于150mm粗颗粒后可以直接上坝。料源不足部分，通过现场和室内大量试验研究，性能，在满足防渗性能的基础上，均在以细粒（5mm以下）为主的黏性土料中掺入粒径大于5mm的粗粒石料。径也可以放宽至200mm。国内外已建成运行的努列克、特里、买加、MRG、LBG等最大粒径为200mm。表5-1国外坝高在100m印美日日美美日日日法美日瑞瑞美美日印 我国西南地区坝高100m以上土石坝砾石土料特征 利用风化土料建坝的主要指标大于5mm的颗粒含砾量（含砾量击实试验表明，砾石土有两个砾石（粒径大于5mm）含量特征值。一般文献中称砾石开始起骨架作用的含砾量为第一含砾量（用PⅠ表示）特征值，砾石完全起骨架作径大于5mm）含量特征值见表5-4。 国内典型工程宽级配防渗土料砾石（粒径大于5mm）含量特征当砾石含量小于PⅠ（粒径小于5mm）都可以压实到最大干密度；当含砾量大于PⅠ时，干密度不随砾石含量成比例增加，其中的细料己不能压实到最大干密度；当含砾量等于PⅡ时，最大干密度达到最大值，再当含砾量大于PⅡ时，渗透系数增大很多，往往不满足防渗要求。同时由于砾石已含砾量就是参照一般砾石土的P5Ⅱ规定的。砾石土的P5Ⅱ并不是一个常数，大多在4060%量偏多。PBG大坝采用黑马Ⅰ区土料，剔除大于80mm粗粒后，大于5mm颗粒含量小于0.075mm试验表明，砾石土的渗透系数和渗透变形型式与小于0.075mm颗粒含量密切相关。一般情况下，当小于0.075mm颗粒含量小于10%时，渗透系数就会大于10-5cm/s，而不适于作防渗材料；当小于0.075mm颗粒含量大于17%时，渗透变形特性属过渡型和流土型，可以保证内部结构的稳定性。一般要求小于0.075mm颗粒含量在15%～20%以上。小于0.005mm颗粒含量（黏粒含量原规范规定砾石土黏粒含量不小于8，工程实践表明，即使黏粒含量稍低，在采DLT5388—2018附表B.11中对砾石土黏粒含量美国1948年建成的高130m的MudMountain（泥山）坝，心墙为冰碛土，小于0.074mm颗粒含量为9%～16%，黏粒（粒径小于0.005mm）含量约为1%～2%。加拿大1967年建成的高183m的PortageMoimtain（波太基山）坝，心墙为冰碛土，小于0.075mm颗（特兰斯赖特）坝、加拿大1970年建成的高122的utdⅣ级1（乌塔特4第一）的ptsch（界伯奇）坝、瑞士1960年建成的高153m的oshnenlp（葛兴能阿尔卑）坝，这7座坝黏粒含量为6～15%，美国1967年建成的高236的oville（渥洛维尔）坝黏粒含量为7～25，这8座坝防渗土料地质成因不30年～50性态良好。偏少。PBG大坝采用黑马Ⅰ区土料，剔除大于80mm粗粒后，小于0.005mm颗粒含量5.15%～6.95%，平均5.20%；SZP土料剔除粒径大于60mm粗粒后，小于0.005mm的含的均质坝，坝高为10m～15.3m，4座心墙坝坝高为29.7m～67m，高坝少见。 国内部分利用膨胀土筑坝汇总正常、上游有1.51978年8月下游坡因坡过陡等原因发生两处滑坡，1974年81978年81979年4粒级配分类，属于轻粉质壤土。这类土的渗透系数一般小于1×10-7cm/s，属于低渗透性的。谢拉德（J.L.Sherard）在1976年的分散性黏土有关管涌及冲蚀专题讨论会上说： 国内、外部分利用分散性黏土筑坝汇总美国新墨西哥州的洛斯·（LosEsteros67m58m、顶宽11m，1976年6月开始施工时发现心墙土料是分散性黏土，进行试验并采取补救措施——在心墙底部与岩基接触面上铺填1.5m厚的掺4%石灰的心墙土料，在心墙与原设作心墙的土石坝之一，坝高67m、坝顶长4000m，心墙底部填用2%石灰处理的分散性黏土，在心墙两侧用上部厚度不小于3.0m、下部厚度不小于5.0m的砂反滤层。该坝在20世纪70年代后期修建，至今未见有被损坏的报道。表5-7序坝坝高完时径<0.075mm含<0.005mm含数数在表5-8序坝坝高＜0.074mm塑性指数根据工程统计资料，对接触土料从最大粒径、5mm0.075mm40mm5mm10%”。\h接触黏土协调变形的能力，并与《水电水利工程天然建筑材料勘察规程》DL/T201810，对于剪切变形较大的部位，一般采用塑0.075mm0.075mm的颗粒含量较难控制或控制代价较大，所以，经研究论证后，0.075mm的颗粒含量可以适当放宽。cm/s1001×10-3cm/s，一般就会起到较好LBG、XLD的经验，从有利于采用能满足强度和渗透性要求的洞挖石碴的角度，提出300mm。根据施工组织设计要求，有较多的工程通过料场爆破CHB、NZD等工程的经验，过渡料采400mm，5mm～lmm的颗粒含量较少，属不良级配。经技术经济比较，采用了近几年国内相继建成几座200m外的工程经验，一般仅控制堆石料的最大粒径、5mm以下颗粒和0.075mm以下颗粒含5mm的颗粒含量，根据已建土石坝堆石料试验经验，当粒径小于5mm石料中粒径小于5mm的颗粒含量不超过30%，一般为25%～30%。0.075mm的颗粒含量进行0.075mm宜低于15MPa”要求。根据《工程岩体分级标准》GB50218—2014可以用于筑坝。用软质岩筑坝的工程实例己越来越多，如哥伦比亚高237m的契伏坝，Creek坝（高60m）、LittlePara坝（高53m），印度尼西亚Cirata坝（高125m），哥伦坝壳。我国高101.8m的BK心墙坝，部分坝壳也是利用溢洪道和发电引水隧洞开挖的绢软质岩土石坝的高度有了较大的发展，2000年建成的TSQ一级坝（高178m）、2001年建成的XLD坝（高160m），2002年建成的YT坝（高106.5m）、2006年建成的GBX坝m2015年建成的GMZ坝（高109m），筑坝材料都部分或少量采用了软质岩料。当采用软 国外部分含软岩土石坝工 国内部分含软岩土石坝工甚至低于10MPa的工程案例，但在中坝、高坝中大部分高于15MPa，因此为安全起见，规定“用于中坝、高坝坝壳的软质岩料，其饱和抗压强度宜不低于15MPa”。5-11于5mm的颗粒占4.4%、不均匀系数为7.2，碾压后的级配小于5mm的颗粒占24.0%、不3512并规定高坝非干燥区采用软质岩应该进行专门研究。 浸水变形试验成且对坝坡面，要在一定范围内用大块石压重。美国的下圣费尔南多坝，就是采用粉质砂土筑坝发生地震液化破坏的典型实例。我国M水库H1976乏1mm~5mm的粒组。其填筑密度也低，当时测定的相对密度只有0.6左右，后用震动要求护坡石料质地致密、抗水性能满足工程要求的条文。岩石的耐风化能力主9468%为石灰岩和火成岩，砂岩和其他岩石占32，因岩石风化致使护坡破坏的有9座，其中用砂页岩的4（变质岩的520（主要是抗水性和抗风化PBG5-135-1。在粗22.5%P5的增加成线性增长，P522.5%以后，增60%时干密度值达到峰值；此后，随着粗粒含量的增加迅速减 PBG大坝黑马1区土料不同粗粒含量下修正普氏2740kJ/m3功击实成果ρdmaxWop PBG大坝黑马1区土料修正普氏E0=2740kJ/m3功下ρdmax—P5—Wop关系曲线 试验和理论研究表明，当砾石含量小于30%时，最大干密度的理论计算值与实测

P

P——粒径大于5mm水率）控制在最优含水率的-2%~+3%偏差范围以内。天然土料含水率不满足筑坝要求水率1%～5%，大大方便了施工，取得了良好的效果。 几座高土心墙堆石坝接触黏土含水率控制要筑措施。SNJ大坝冬季负温施工，根据温度情况及负温时间，综合采取了彩条布覆盖、平碾表面压光封闭、保温材料覆盖、表面堆筑干土保温等一项或几项措施。LHK大坝冬考虑到工程现场快速检测的需要，可以允许选择以小于20mm颗粒部分的压实度进行控制，但要先对心墙料在要求范围内的系列P5含量条件下，进行全料、小于20mm细料、小于5mm细料压实度的对比分析，提出全料和细料相匹配的压实度控制标准，以此为标准采用小于20mm细料开展三点击实快速检测细料压实度。 砾石土全料和细料压实度控制标0.9以上。50%5mm50% 部分工程反滤及坝壳料填筑情况平均值平均值10.91；20.90Dr平均值2825m高程I、IIIII区≤20%反滤Ⅰ0.89；19.65%堆石Ⅰ区19.95%；堆石Ⅱ20.3%16.7%17.5%I0.75～0.8；III27.9%）18%）I22～4个百分点，其变形特性才基本相当，以有效减小岩性差3 受室内试验缩尺效应及试验方法的影响，根据室内试验成果确定的孔隙率、相6.1.3～6.1.4提出了均质坝、土质防渗体分区坝的坝体分区要求。对土质防渗体分区坝CHB在堆石与两岸岩坡之间设置了水平厚度3m的岸边过渡层，过渡料最大粒径为600mm，压实孔隙率不大于20%，压实后干密度不小于2.25g/cm3；NZD在堆石料与基岩接触部位设置水平厚2m～3m的细堆石料区，最大异沉降达到了160mm，不均匀沉陷率达到了0.97%，左坝肩出现一条横向裂缝；XLD心在坝顶下游边缘出现平行于坝轴线的裂缝，最大深度达到3.9m，最大宽度150mm。因区变形的协调性，以减少防渗体出现裂缝而破坏的几率。根据工程经验，100m级高坝的最大沉降可以控制在最大坝高的1％以内，对于200m级及以上的特高坝，根据一些工程的实际监测资料分析，如NZD在施工期心墙填筑到214m时，沉降量达到2763mm，占坝高的1.3％，坝体填筑完成后，最大累计沉降量4305mm，占坝高的1.65％，PBG施工期心墙最大沉降1754mm，占坝高的1.2％，哥伦比亚246m高的瓜维奥坝，沉降占到了坝高的2.4%。因此，对于200m级及以上的特高坝，坝体最大沉降占坝高的比例可以随着土石坝设计及施工技术的发展，目前在部分3级中坝、低坝坝体上已修建了溢须经过专门论证。部坝坡。在《水电工程水工建筑物抗震设计规范》NB35047—2015中，对于地震加速3.0.3条的运用条件相区分，将原规范的运用条件改为运行条件，A中的运用条件改为运1本次修订和《水电工程水工建筑物抗震设计规范》NB35047—2015对应，将原35047—2015执行。1%坝高估计。设计时需校核正常蓄水位加地震涌浪高度后不致超过地震沉陷括地基厚度）0.5%～1%。美国规定采用纽马克（Newmark）法计算填筑良好坝体顶部的地震沉陷，采用此方法计算的沿破坏面变形不超过0.60m。1958300m3的滑坡，掀起20m的涌浪翻越坝顶；1961ZX165m3的滑坡，21m3.6m高的涌浪越过正在施工的坝顶，造成巨大损失；19632.4~3m3175m，坝前涌浪100m3000多人的生命。80SX部的水平接缝高程已提出明确要求，所以将《碾压式土石坝设计规范》DL/T5395-由于《水工建筑物荷载标准》GB/T51394—2020对设计风速已有了明确规定，故A.1A.2A.3本次修订与《水工建筑物荷载标准》GB/T51394—202019656年的波浪观测，经过对观测坝高在100m以下的土质防渗体分区坝坝体填筑完成后沉降量小于坝高的1％时都没有红山水库，坝高31m，坝基细砂层厚60m，13年观测资料表明沉降量为53.2mm，占坝21世纪初至今建设的坝高大于100m的高土质防渗体分区坝（表6-2），坝基覆盖层覆盖14覆盖111.44砾石厚1m～273mm～612卵石厚12裂缝深4m～厚12卵石厚11厚10卵石厚10砾石厚43m厚40裂缝，宽3.5cm～5心墙填至59m高时，坝端附近发生两条35c深12m，因该处岸坡有小平台，且为上坝填筑道路，新老土接头碾压不实，在1天内不均匀沉陷85c，开m～9槽深14m达基最大缝宽13cm，开深7m达基岩深10m石厚6卵石厚640 二十一世纪初至今建设的土石坝坝顶垂直位移观测成墙，坝基砂砾石覆盖层厚80m，层厚90m从汶川地震中经受了Ⅸ～Ⅹ度地震的PP面板坝和经受了Ⅸ度地震的K心墙坝对土石坝震害规律的认识是一致的。从经历了19762008年汶川地震的K大坝情况分析，在汶川地震中，坝顶最大沉降24.5m，向上游位移15.4m，心墙最大沉降差16.4m议值基础上适当加大，以加强坝顶的抗震能力，如NZD坝顶宽度采用18m 土石坝防渗体厚度的实 国内部分工程心墙接触土料厚度 国内外高土石坝防渗体下游的反滤层和过渡57m）、LH土坝（高55m）等，因其心墙下游的坝壳料能满足反滤要求，而未设反滤层（LH土坝规定不允许大于100mm砾石靠近防渗体）。上述实例还体现了采用天然砂及附录B 在20世纪50年代提出“防渗与排渗相结合，以反滤层为坚实后盾”的渗流控制理论及关键反滤层概念的出现以及坝工建设的需求促进了对反滤准则的研究太沙基反滤准则做为第一个提出的准则在许多工程中发挥了保护作用准则中“滤土“排水原则也奠定了以后反滤准则研究的基础但英国的巴特海德坝应用太沙基准则却出现了渗透破坏原因在于太沙基准则适用于均匀级配的无黏性土料不适用于级配较宽的砾质土心墙出现裂缝的情况在太沙基之后对颗粒级配分布范围宽不均匀系数大于5的宽级配土料的反滤准则又进行了深入研出现了三四十种反滤准则，包括谢拉德中国水利水电科学研究院刘杰等提出的反滤准则以保护坝料中的细料不发生流失为原则，并考虑了非黏性土料不连续级配、黏性土开裂等情况下的反滤保，这些准则都有一定的适应范围需要根据被保护土料的种类和性质合理选择使用才能保证大坝的渗流安全对于高坝和重要的大坝要对按相关准则设计的反滤进行试验研究，尤其是对土体裂缝情况下的反滤保护效果进行研究随着土石坝机械化施工的发展和要求及越来越多的工程采用了级配宽泛的砾质土做为防渗土料并且反滤料也逐步由均匀级配发展到宽级配，如何选择适用的准则设计可靠的反滤成为关键。对于宽级配，要求反滤对其中的小于5m的细粒部分保护，防止发生流失，原规范根据工程实践和反滤准则研究成果参考国外先进经验给出不同土料适用的反滤准则并广泛应用于土石坝设计之中。Cu>8的被保护土，优先取Cu≤5的细粒部分的d85、d15作为计算的控制对于Cu>（5～8）的第一层反滤料，在满足小于5mm粒径颗粒含量大于40%和不产生分离情况下，初步计算建议采用5mm以下细料的D15作为计算粒径进行设计，并经反册》(NationalEngineeringHandbook)，以谢拉德等人1989年反滤料的设计准则为基础，第1第2步：若被保护土不含大于4号筛（4.75mm）的颗粒，可以直接进入第4第3步：若被保护土含有大于4号筛（4.75mm）①100除以小于4号筛（4.75mm）②将通过4号筛（4.75mm）④用新的级配曲线确定第4步中所需通过200号筛（0.075mm）第4步：以通过200号筛（0.075mm）粒径的百分数为标准，按照表6-6将被保护土 被保护土分第5步：为满足滤土要求，按表6-7确定反滤层的允许最大D15 反滤准则（滤土）——最大≤0.7mm+(40-A)(4d85-非关键部位（指防渗体下游反滤层以外）1值可以调整。对于被保护土为d10.03m～0.1mm的细粒土，取最大的5小于等于0.5mm就可以了，对于含砂量低的粉细砂（土壤分类塑性图中线以下），取最大1＝0.3m第6步：如果渗透性是控制的必要条件，按表6-8确定允许的最小D15 反滤准则（排水）——最小料。调整第5步和第6步确定的反滤料的最大D15、最小D15，以使过筛率为60粒料中的表6-9把最大D15作为控制点l，最小D15作为控制点2，进行第8最终所决定的D15③在第5步和第61的合适粒径范围，以便于从人工料场得到标准级配或从施工现场附近的天然料场选出设计范围内的级配。最终确定的最大和最小1，要与料场材料相符，并确保其比率不大于5第8最大D60粒径除以5确定反滤层带细料的最小D60粒径，把此点作为控制点4第9步：按表6-10确定反滤层的最小D5和最大D100粒径。把这两个点作为控制点5控制点6 最大最小粒径准<750.07506D15用表6-8确定最大D90，把此点作为控制点7 防止分离准 有相邻穿孔集水管的反滤准（范围）我国早期修建的XLT水库，反滤层厚用0.20m，DHF用0.30m，但很薄的反滤层不适合度不小于3.00m，采用其他机械施工时，根据所采用工艺可以缩窄。NB/T35024—2014～6.8.46.8.3条护坡类BK、LJX黄山副坝、LH等工程，效果都很好。堆石坝广泛采用堆石或抛石护坡，即在堆石6.8.4建议有条件时尽量DGB19958月的810月热带风暴所产生的大浪考验，情况基本良好。实0.6m~0.9m2040年代开15cm~50cm厚，5×5m～20m×20m的板块。在国内采用混凝土板和预制六角形混凝土块的均有，要因SYH水库，效果良好，而且有综合效0.15m~0.30m0.30m~0.60m，但也要与施工方法NB/T35024—6.3.2条的要求，并不是要求所有的防冻层厚度不小于当地的设计冻深，而是根据建区的黏性土质坝防冻层的厚度在《水工建筑物抗冰冻设计规范》NB/T35024—2014第6.3.2坝基帷幕灌浆占大坝施工直线工期，影响大坝填筑施工，在坝基布置廊道，坝300级的SJ、HK、C200级的PG100m级的RJSPD根据坝基的性质，坝基廊道有布置于岩基上的，也有布置于覆盖层上的。岩基如H、D、MP。覆盖层上的廊道一般布置于坝基混凝土防渗墙顶部，如CB、P、D、RJ等，也有布置于防渗墙下游的，如新疆D坝基廊道。覆盖层上的廊道坝基廊道顶拱和侧墙一般壁厚1.5m～2m，底板一般厚3.5m。根据多个工程对基廊道13.5m～15.5m分一条横缝。LD结构缝位置深入基岩6m；MEG结构缝左端深入基岩7m，右端6m；HJP结构缝左、右端深入岩体的长度分别为10m，22m；CHB结构缝采取了伸入基岩1m的分缝方案。透破坏；CHB施工期左岸结构缝开合度在25.22mm～36.73mm，右岸结构缝开合度在17.73mm～31.01mm；MEG坝基廊道右岸结构缝一度渗漏量达到160L/min，后减小至84CHB0.5m～为0.5m～1m，SZP为0.4m～0.6m，SNJ为0.6m。8.2.1条中关于2m，所以仅对表层处理起作用。强夯的作用深度要相对4m~12m3000kJ，强夯试验成果表明夯击表面干密度6.5%；CHWS面板坝则对左岸坝基坡脚坡积覆盖层架2000kJ1m范围干密度提高5.65%。ARTS100m，河床连接板和趾板及其下游一定范围15000m2222m/s~2335m/s16.4%~31.6%；CHB60m~70m，具多层结构且夹有5821%；PBG77.9mPBG10m深固结灌浆，3m2000m/s。SNJ29.6m4.5m～8.1m，12.5m～18.2m40％～50％，0.72m～9.85m，砂土含量1011～12，粉粒含量高，适应坝基不均匀变80m100m以内，宜100m时，采用混凝土防渗墙应通过技术经济比较论证”。说论提高了接头管拔管成功率。2010SZP砾石土心墙坝，坝基覆盖层最大厚度136.0m1.2m101.8m的混凝土防渗墙。2011LD黏土2015HJP133.0m1.2m、129.0m的混凝土防渗墙；2015PD420m1.0m158.0mDHY水库沥174.0m，坝基防渗采用混凝土防渗墙，2017年完成1.0m186.15m，突破了世界最深防渗墙记录。2017年开HSY83m～96m，堆积物中巨石约1030cm3010cm～30cm40％，堰塞体130.0m1.2m，现在正在施工准备。根据10年的工程应用和实践，目前采用的混凝土防渗墙造孔技术、清孔工艺、混凝土浇100m 国内已建、在建和拟建土石坝坝基深厚覆盖层防渗处理措施统计66.4m，砂砾石层厚44m，用防渗墙和灌浆帷幕联合处理，而覆盖层下基岩未做处理。BK土石坝高101m，坝基砂砾石厚34m，用混凝土防渗墙处理，其下基岩仅在局部强透水带做灌浆处理外，大部分均未做处理。XLD土石坝高154m，砂砾石层厚约80m，用于3m。关于可灌性，除以可灌比MD15d85K=800m/dK>150m/dK=100m/d～200m/dK=80m/d～100m/d时，可灌加2~5K≤80m/d一般认为，水泥黏土灌浆较好的土层，渗透系数大于40m/d。砾石地基渗透系数大于20m/d～25m/d（2）粒径小于0.1mm认为砂砾石地基中粒径小于0.1mm的颗粒含量小于5%时，一般可能接受水泥黏土 判别土壤可灌性的颗粒级配曲1）当受灌浆地层的颗分曲线位于A当地层埋藏较浅(5m～10m)，其颗粒曲线位于B线及A线之间时，该地层虽属表从而提高其抗变形能力。S河床趾板和连接板以及防渗墙上游一定范围覆盖层基础进行固结灌浆，灌浆孔深10，浆材为水泥浆液，灌浆压力0.1MP0.2MP，孔口封闭法施工。P、CB、R和D黏土心墙坝也均对心墙范围基础覆盖层采取了水泥固结灌浆，其中P固结灌浆孔深10m，孔间排距3m×3，梅花型布置，沉管法灌浆，灌浆压力0.8MPCB固结灌浆孔深5m8m0.3MP0.6MP；R坝基础固结灌浆孔深1m132.5mD固结灌浆孔深10m12m，孔间排距3m×3m，梅花型布置，孔口封闭法施工，灌浆压力0.2MP0.8MP。上述水泥固结灌浆检测成果表明，灌浆孔深范围内灌后纵波波速大于2000m/，波速提高普遍大于2030%以上。特别是应用在高坝中时，更要慎之又慎。巴基斯坦塔贝拉坝，坝高148m，用铺盖防渗，直深度最深达70m，该部位仅开挖至强风化岩层中部，而采取加强帷幕灌浆和固结灌浆在防渗体范围内的岩基与岸坡表面按要求开挖清理完毕后，用风水枪尽量在80°（1∶0.176）以上的有2座，在68°～78°(1∶0.4～1∶0.2）10座，在63°～般为1∶0.75,局部为1∶0.5；MY水库BH主坝左岸为1∶0.5。 土石坝防渗体与岩石岸坡连接坡图7-2IT—用Tejeria料场的料，最优含水率；IC—用LaCostilla料场的料，比量优含水率低0.8%；IW—同IC，比最优含水率高2%~3%灌注渗透系数为10-4cm/s～10-3cm/s 各种化学灌浆材料简要特粒径为0.01mm或渗透系数10-4cm/s，胶凝体渗透系数低，是优透系数为10-7cm/s～10-8cm/s，铬强度高，黏结力强，收缩小，能高的30%~70%，平均约为45%，国外经验也是在1/3~2/3坝高之间，一般按1/2坝高左右需262m、181m，后根据渗流试验减至121m、93m，对渗流影响并不大。根据多年的NZDQH、ZL、GN、XLD等。国外，墨西哥的奇科森采用不大于3Lu，哥伦比亚的契伏、瓜维奥采用小于5Lu2Lu~5Lu。3Lu，12级坝及高坝的透水率为3Lu~5Lu，3级以下的坝可以降低到5Lu~10Lu灌浆帷幕检查根据《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》DL/T5148—2012为2.0m，但右岸风化蚀变软弱带及强风化部位坝基加密至1.5m，排距为1.5m，并采用帷幕灌浆一般均采用有盖板灌浆，孔口段初始灌压力压力可以采用0.5MPa~1.0灌浆压力1.0MPa~1.5MPa，第二段（0~7m）灌浆压力2.0MPa~3.0MPa，孔段大于7m后，灌浆压力不小于2倍静水头和3.0MPa。BGDP和D坝。根据地质情况，一般孔排距取2～3m，深度取5m～10m。根据国内一般经验，固结0.1MP～0.3MP初步选用0.3MP～0.5MP，最终要通过灌浆试验确定。般不大于5Lu～10LuNZD水电站固结灌浆质量检查同时采用钻检查孔进行压水试验和测量岩体波速两种方法，压水试验透水率要求小于3Lu，岩体波速要求灌后比灌前提高约10%；MW水电站固结灌浆质量检查压水试验透水率要求小于10Lu，岩体波速要求断钻孔压水试验为辅，要求灌后岩体声波纵波速度大于5000m/s，或灌后比灌前声波提高10%，压水试验透水率要求小于5Lu。 1m～2m之间，如用重型振动碾，则可以达到2m~3m，压实后土层可以达中密或紧密状态。振冲法，是利用振动和压力水冲加固土体，其原理是一方面依靠振冲器的强烈振动、使饱和砂层液化而使颗粒重新排列，趋于密实；另一方面是依靠振1.5m～3.0加固深度可以达到300.7～0.8以10的砂砾、砂和少20kW30k50kW75k100kW180k、200kW的电动型及150k液压型等各种规格振冲器，采用功率的大小是根据地层特性及桩径大小而确定的，功率小的适用于砂土，功率大的可以大渡河T25。强夯法，是反复将夯锤（质量一般为10t～40t，目前国内最大为75t）提到一18000kN·m。理深度可以达到20m，处理后砂层可以达到密实状态。加固效果与砂桩的置其他（如环保等）0.8以上，可以采用CP（圆锥贯入试验）或S（标准贯入试验）SP与CPT近些年，国内在深厚软土上修建了WP水利枢纽黏土心墙坝，最大坝高52m，对上游坝壳底部厚达33m20kPa，膜防渗堆石坝，最大坝高56m，基础为厚4m~20m的湖积淤泥质壤土层，采用了振冲碎石桩处理，置换面积40％，最大处理深度21m。两个工程实例表明，对于软土地基，在 8.0.2～8.0.4土石坝与混凝土建筑物的连接形式，有插入式和侧墙式。一般插入式较经1/2，SDLGYY1/3。 插入式连接示意123470m，土石坝与混凝土坝直接对接，接合坡度1:0.258-2，在坝的接触面4号压力盒，上部覆盖γH1050kPa，刚完工时，测得另外如考格伦（CowGreen）1:0.11，刚完工时，压力盒读数为上部70%。1:0.61:0.251:0.1 巴西圣西毛坝体连接段平面l—防渗体；231:0.1。 土石坝与混凝土坝连接实例（插入式连接连接段坝高70% 土石坝与混凝土建筑物连接实例（侧墙式连接43m1∶0.65DJK1:0.25，LBG坝心墙与溢洪道边墙接合坡度为1968V度（MMⅧ度）地震考验，连1:0.25即可。在本规范6.5.4条和6.10节详细规定了灌浆廊道的设置原则和与坝体结合的要求，1∶1.520°，不允许有反坡及附录C.1 分区的渗透坡降，包括最大渗透坡降及其位置”及“初次蓄水时防渗体的最大渗透坡C.1为新增附录。新增渗流计算的公式法基本假定、不同地基渗透特性情况下的坝渗流数值分析计算内容新增了“3级坝”。随着国民经济的增长，“3级坝”工性等不同情况，应用范围更广，也更全面。因此，将“3级坝”新增为渗流数值分析计1级坝、2级坝或高坝初次蓄水会引起防渗体孔隙水压力的快速上升，可能及附录C.2.2、C.2.3土体在渗流作用下发生破坏，由于土体颗粒级配和土体结构25%时，各种混0.5c35%25%以后，细粒开始逐渐受约束，直到c35%时细粒和粗d70dd70及附录C.2.4在没有反滤层保护的情况下，保证渗透稳定的条件是渗透出逸坡降2.5。管涌毕竟是土粒在孔隙中开始移动并被带走时的渗透坡降，一般情况下，土体1.5的安全系数较为合适。本次修订在第4款增加了对黏性土饱和软弱地基土体的抗剪强度采用总应力法计c为黏性土软弱地基坝体填筑前的法向有效（9.2.33即原地面9.2.33=0,Stbiliyofslopsndoundtions.nginingMnul”（M111021902）对库水位降落期和饱和黏土地基快速修筑堤坝边坡稳定总应力法的计算就是采用这一处理方法。事实上，以往多个工程实践经验表明，采用线性强度指标（值）（实际上包含了粗粒料的咬合力等作用分（比较方案 线性强度、圆弧法分析成 线性强度、折线法分析成 非线性强度、圆弧法分析成 非线性强度、折线法分析成 说明如下土孔隙水压力计算。对于饱和度大于80%和渗透系数小于10-5cm/s的大体积黏性填土，影响较大；而渗透系数大于10-5cm/s的黏性填土的孔隙水压力较小，没有必要考虑孔隙10-5cm/s的大体积填土，一般考虑施工期填土中孔隙水压力的消散和相应的强度增长。D.1199225(Duncan)=0’分析中是完全精确的，对于圆弧滑动面的总应力法，可以0.5831.021相D.1.2D.1.3的转换原则，将其转换成施工期、稳定Kc′、φf（x）。求解时引入一个假定： tanβ在区间[a，b]的分布形状，一般情况下可以取2007fxtanx方向fx1（D.1.2-1（D.1.2-2。此两式的出处和推导可以参阅《高等土力学》（2版）（李广信主编，清华大学出版社，2017）K，再从第一条逐条向下推，直至求出最后一PnK，进行试算。25年回顾”中，邀请邓肯作当代水平报告9.2.123款中针对滑楔之间作用力假定不同分别规定允许的最小安全系数。D.1.3的转换原则，将其转换成施工期、稳定渗流期、水位降落期等工D.1.3关于施工期有外水问题，D.1.3给出的是坝基有地下水的情况。这是因为施工期有9.2.10Kmin值”。第1款对200m以下的各级别的土石坝的坝坡稳定最小安全系数维持原规范数值，对200m以上的特高土石坝的坝坡稳定最小安全系数进行了专门论证。坝坡稳定的最小安订时将1级建筑物按坝高分为“坝高200m以上”和“坝高200m以下”两部分。对特高 国内部分特高土石坝坝坡最小安全系

Fa

9-2可靠指标～对于200m以下的1级土石坝，目前的可靠指标为4.2，对应的失效概率为 (b)(c) (d)图9- 施工期属短暂荷载条件，失事后的灾害效应不会因坝高超过200m发生本质存在库水位骤降的问题。变化至300m。分别计算基准期100年超越概率2%的地震动参数a=0.2g和基准期 表9- ηF和ηR拟合曲线的斜率2规定了采用不计条块间作用力的瑞典圆弧法计算坝坡抗滑稳定时的安全系数，4级、5级建筑物前期设计计算坝坡稳定时也在采用瑞典圆弧法进行计算1 11座土石坝施P（坝高186mS（坝高114mB（坝高103.8m坝高154m等心墙坝462S（坝高67）、S（坝高178m）、M（坝高40m）、（坝高200m）等混凝土面板堆石坝4座，计95组滑动面资料；其他坝型有H主坝（斜墙坝，坝高66）、J（均76m720m等360全系数增大的百分数统计平均值见表94。 三种坝型平均安全系数升高值汇总为5.67%和5.16%。11座土石坝施工期上、下游坝坡、稳定渗流期正常运用及其遇Ⅶ度或Ⅷ度表9-511座坝简化毕肖普法平均安全系数升高值汇总 BK大坝抗滑稳定计算结果比3由于滑楔法是一种仅满足静力平衡的方法，滑楔间力的方向不同，对计算结果9.2.12-1中9.2.12-2的规定。第4款对各种情况下结构系数d的取值进行了规定。特高坝的结构系数，根据与其安 0本节还重点对材料性能分项系数f和c进行了研究和标定，确定c1.2，f不再区分线性和非线性，均取f11。主要研究成果简述如下：

根据对已有工程资料的统计分析，对于目标工况采用Vc=0.19，Vf=0.10H对分项系数的标定通常是基于某一设定的目标可靠指标和材料强度的变异98所示均质边坡算