结构施工工法解析

型钢砂组合构造施工工法

I、前言

型钢径组合构造（SRC）,作为一种复合型构造形式，其刚度大'强度高、充足发挥了钢材和碎的特

性，在高层建筑中被广泛应用。近年来，在工业高层建筑中也越来越多的被应用。尤其在抗震地区的工

业建筑口勺高层大型设备厂房宜采用型钢碎组合构造，如：大型乙烯、大型煤化工装置中，超大型设备越

来越多；且由于工艺流程集中，规定厂房为多层或高层框架构造，承重构造若单纯采用钢筋碎构造或钢

构造，很难满足规定。型钢碎组合构造（SRC）强度大，刚度大，承我力能力高，其经济性、安全性，耐

久性及构造自身具有防火防腐特性，适于多层或高层建筑，在应用中有其独特的适应性。

在国内，SRC构造施工技术H勺研究，有中化集团编制H勺劲钢构造施工工艺原则。但该工艺原则基本

为钢构造施工工艺原则和钢筋砂构造施工工艺原则的结合，对SRC沟造施工技术H勺论述深度不够，合用

性较差，没有体现出型钢构造和碘构造在施工过程中的资源和各个分项工程H勺优化组合。从施工技术角

度考虑，SRC构造不是两种构造形式简朴的登加，而是两种构造形式在施工，艺上H勺搭配和材料特性的

互补。在SRC构造施工过程中，我们开发形成了一套完整口勺施工措施，采用该工法不仅保证了SRC构

造按期完毕，并且各个分项分部工程质量合格率到达100%。

2、型钢碎组合构造施工工法特点

型钢能组合构造（SRC）采用型钢、纵向钢筋、箍筋、碎构成。在施工时，将型钢碎组合构造分为两

大分部工程：与型钢有关H勺工程称为钢构造分部工程，型钢为钢构造工程的重要构件；与纵向钢筋、箍

筋、碎有关的工程称为碎构造分部工程。两个分部工程划分后便于施工管理和施工组织，也便于对钢构

造工程和碎构造工程中H勺各个工序、各个分项工程进行技术革新和质量控制。

SRC构造中日勺钢构造工程与破构造工程在施工过程中互相交插、互相影响，互相制约。钢构造位于

碎构造内部，假如钢构造未完毕施工，则碎构造不能开始施工：并且钢构造施工时先于碎构造，因而钢

构造的吊装、找止、焊接也会影响险构造施.L。假如径构造不能及时跟上钢构造施JL进度，钢构造吊装

用的塔式起重机塔身附着杆无处附着，塔吊高度达不到钢构造吊装规定，钢构造吊装工作不能进行，影

响钢构造施工。

SRC构造由于是钢构造和碎构造按一定的规律组合而成，SRC构造与一般钢构造、碎构造施工既有相

似之处，又有不一样点，在施工措施上既有钢构造和碎构造自身的施工措施又有两种构造组合在一起独

特的施工措施。SRC构造施工工法着重体现两种构造施工有机组合。

采用SRC施工中对钢构造工程、钢筋工程、模板工程、碎工程、脚手架工程、垂直运送机械等优化

组合，保证了每个构造层施工未超过20天，并且各个分项工程合格率到达100乐

3合用范围

本工法合用于工业建筑中构造设计采用SRC构造H勺多层或高层框架施工。

4、工艺原理

采用统筹法H勺原理对型钢砂组合构造中I内各个分部分项工程，如：钢构造工程、钢筋工程、模板工

程、碎工程、脚手架_E程、垂直运送机械等在施工中优化组合，使各个工序和分项_L程在施工中合理搭

配、衔接、工序间做到无缝连接，从而保证SRC构造科学施工。

充足运用SRC构造中钢构造工程特性，做到节省成本。由于钢构造自成体系，在施工中能独立承受

荷载的特点，可减少碎构造施工时复杂的脚手架工程：钢构造先于税构造施工，可以提前进行纵向钢筋

绑扎工作，加大工序间口勺搭接强度。

充足对构造进行分析，分析各个工序作业难度和特点，提高型钢构造安装技术、钢筋穿筋绑扎技术、

模板支设加固技术、碎工程浇筑养护技术、脚手架工程及安全防护技术等重要施工技术和措施，制伤专

门工具，进行技术攻关，保证各个工序的作业质量。

5、工艺流程及操作要点

5』、SRC构造施工工艺流程

、SRC构造施，流水段划分

由于SRC分为两大分部工程：钢构造和碎构造，为了防止钢构造和碎构造在同一作业面内出现上下

垂直交插作业，便于垂直运送机械的调配，组织SRC构造施工时，将SRC构造从建筑物中部或是有变

形缝处将整个构造提成两个流水作业段，进行统筹作业，减少两种构造的互相影响。

、施工工艺流程

I段钢构造施工一II碎构造钢筋、模板施工一II段钢构造施工一I碎构造钢筋、模板施工一I、I【段

碎构造碎浇筑养护

、施工次序

施工准备一基础施工一钢构造材料进场验收一第一层钢柱柱脚栓钉焊接验收一第一层钢构安装一第

一层钢柱柱脚灌浆f第一层钢柱钢筋绑扎T第一层脚手架搭设T第二层钢构造安装一第一层柱侧模支

设、加固一第•层柱碎浇筑一第•层梁底模板铺设一第一层梁钢筋绑扎一第•层梁侧模板支设一第一层

板楼板模板支设一第一层楼板钢筋绑孔一第一层梁、板模板清理一第二层钢柱钢筋绑扎一第一层梁模板

加固f第一层梁板碎浇筑f第二层脚手架搭设f第三层钢构造安装f第二层柱侧模支设、加固f第二层

柱碎浇筑一第二层梁底模板铺设一第二层梁钢筋绑扎一第二层梁侧模板支设一第二层板楼板模板支设一

第二层楼板钢筋绑扎f第二层梁、板模板清理f第三层钢柱钢筋绑扎f第二层梁模板加固T第二层梁板

的浇筑一第n层施工

5.2、SRC构造施工操作要点

、钢构造工程

钢构造工程，其安装工序为：钢构造验收、吊装、组对、找正、连接，其关键工序为钢构造吊装、

组对、找正。钢构造吊装采用塔式起重机单构件吊装：钢构造组对、找正采用二次组对、找正法进行单

构件高空作业组对、找正。一次组对、找正，保证钢柱的垂直度和地线位置不超过规范规定；二次组对

我正，保证柱梁形成的构造体系的空间尺寸符合规范规定。

钢构造验收包括：钢构造基础验收、构件进场验收、焊接材料利岛强螺栓件验收。

（1）组织对钢构造柱杯口基础进行验收，

钢构造基础验收容许偏差表1

项目容许偏差（mm）项目容许偏差（mm）

底面标高0.0杯口垂直度H/100,且W10.0

-5.0

杯口尺寸±5.0位置10.0

（2）构件进场验收

1）钢构造构件由制造厂家加工运至现场，并提供钢构造原材料质量证明书，钢材化学性能试验汇报、

化学分析检测汇报，钢构造构件合格证，钢构造零部件加工工程检查批记录，钢构造焊接工程检查批记

录，钢构造组装工程检查批记录，钢构造超声波探伤汇报，钢构造埋弧焊焊剂、焊丝质量证明b电焊

条合格证，焊接工艺评估，钢构造加工图，抗滑移试验汇报。

2）钢构造构件进场重耍检查焊健观感质量和钢构件几何尺寸。

钢构造构件进场重要检查项目及容许偏差表2

项目容许偏差（mm）项目容许偏差（mm）

构件长度±3.0钢柱、梁截面几何尺寸±3.0

钢柱梁弯曲矢高L/IOOO且K10.0纲梁螺栓孔径最外测安装孔距±3.0

坡口角度士5。梁端板对腹板的垂直度2.0

钝边±1.0螺栓孔孔径+0.21-0.00

13）焊接材料和高强螺栓件验收

I）焊条合格证、质量证明书要齐全，抽检的焊条无药皮脱落的现象。

2）大六角高强度螺栓使用前要送到当地检测部门检测出扭矩系数平均值。

3）钢构造摩擦面抗滑移系数现场要复检，所用试件由钢构造制造厂家加工，必须是同一材质、同一摩擦

面处理工艺、同批制作，以每2023吨为一批。

4）钢构造用高强度大六角头螺柱螺纹要无损伤、长度符合定做规定，公称直径容许偏差为0.00〜

-0.21mm,查对生产厂家提供H勺高强度螺栓原材料质量证明书、高强度螺栓、螺母、垫片产品质量证明

书和检测汇报。

钢构造吊装采用K26/40型塔式起重机进行单构件吊装作业。

K26/40型塔式起重机的.重要性能参数如下图示：

（图I）K26/40型塔式起重机性能参数图

K26/40型塔式起重机根据起重量和工况，塔身每30m至少和框架附着一次。塔吊布置如下图:

1#2#

图2塔吊布置示意图

13）钢柱吊装

吊装钢柱采用专用吊耳吊装。吊装时，在柱顶部安装螺栓孔处运用高强螺栓连接钢柱和吊耳，吊耳中

心开孔作为主吊点。如图3所示：

安装螺检(y

\仁|◎。|c=ti

©◎仁I

JDBDI

（图3）钢柱吊装用吊耳示意图

I）吊装螺栓计算计算：

吊耳与钢柱连接采用5.6级M24一般螺栓，吊耳采用8=20mmQ235-B钢板制作，钢柱最大重量为7.5t,

索具为0.5to

受剪承载力设计值

bb2

Nv=fv-nv•（n•d/4）

承压承载力设计值

bb

Nc=d•Lt-fc

nv一受剪面数目

d一螺杆直径

fvbfeb一螺桦抗剪弼度设计值和母材承压强度设计值

fvb=190N/mm2,fcb=21ON/mnr（5.6级螺栓设计值）

Et一同一受力方向承压构件的较小总厚度

b

受剪承载力设计值:Nv=190XlX(3.14X24X24)/4=85910.4N

承压承载力设计值:N/=24X20X^10=100800N

取较小者，吊装时螺松重要承受剪力N=4X85910.4=343641.6N

2)吊装时最大动荷载：

F=K,(mi+mj)•g

m1一钢柱质量(Kg)

一索具质量(Kg)

g一重力加速度m/s2

K一动荷系数，取K=l.l

F=1.1X(7500+500)X9.8=86240NV343641.6N螺栓抗剪满足规定。

F=86240N<100800N吊耳局部受压满足规定

3)钢梁吊装

钢梁吊装采用两点捆绑式吊装，钢丝绳采用<1)21.5-6X3711-170钢丝绳制成2根绳扣。

(4)钢构造组对、找正

I)钢构造组对

钢构造组对采用单构件高空组对。钢构造组对时，采用从中间向两边的次序进行安装，减少加工和

安装误差积累。钢柱组时时，运用上下两节钢柱之间的限位板和钢柱的安装螺栓进行组对，钢柱组对时,

保证钢柱口勺上卜轴线偏移和钢柱的垂直度满足规范规定。钢柱和钢梁组对时，保证钢柱与钢梁连接螺栓

孔偏移符合规范求，钢柱与钢梁连接满足空间构造尺寸。

钢柱组对时，为保证钢柱和稳定性和安全性，钢柱组对和一次改正完毕后，上下两节钢柱每边分别

在翼缘两侧焊接50mm长的焊缝。

钢柱与钢梁组对时，采用安装螺栓进行柱梁安装，每根梁两端分别安装3组5.6级一般螺栓。

6组螺栓的受剪承载力设计值:

b

Nv=6XI9（）XlX（3.14X24X24）/4=515462.4N>78400N（钢梁最大重量）

2）钢构造找正

钢柱•次找正时，运用上下两节钢柱之间的限位板对柱轴线位置进行初找，初找完毕后运用钢柱的

安装螺栓进行紧固，紧固完毕后，从两个方面分别架设两台经纬仪对钢梁进行精找，保证钢柱口勺轴线位

置偏差和钢柱垂直度满足规定，精找完毕后，对上下两节钢柱进行焊接固定，完毕一次找正。

钢梁与钢柱连接时，每四根钢梁和钢柱形成一种安装单元，梁柱二次找正时，重要目的保证梁柱的

空间构造轴线和垂直度满足规定。由于钢梁在安装过程中，由于加工和安装精度的原因，会引起钢柱口勺

垂直度变化，因此，钢梁安装后，须对安装单元进行二次找正。二次找正，运用钢柱可以调整的特性进

行找正，钢柱重要连接为安装螺栓连接，焊缝主是保证钢柱的安全性和稳定性，因此，钢梁安装后，可

以对钢柱进行微调，以保证梁柱体系空间尺寸。

、碎构造工程

碎构造工程，其施工工序为：钢筋加工、模板加工、脚手架搭设、柱钢筋绑孔、梁底模铺设、梁钢

筋绑扎、梁柱侧模加固支设，楼板平台模板支设、楼板平台钢筋绑孔、整体浇筑。其中关键工序为钢筋

发扎、模板支设加固、碎浇筑、脚手架搭设。

（1）型钢碎组合构造钢筋施工技术重要为：柱钢筋绑扎和梁纵向钢筋怎样穿过型钢构造腹板上H勺孔洞和

钢筋的连接技术。

1）钢筋绑扎形式

型钢碎组合构造中柱、梁钢筋重要形式为下图4示，钢筋重要布置在柱的角部，型钢构造起钢筋骨

架作用:

纵向受力筋架立筋1616

（图4）柱梁钢筋绑扎形式

型钢碎组合构造中纵向钢筋一般规定穿过型钢腹板，进行直行通过连接，不过由于在工业建筑中，

龄柱、梁截面尺寸较大，梁纵向负弯距钢筋规定穿过钢柱，不过由于钢柱翼缘H勺影响，钢筋穿过钢柱时

必须弯曲后方能穿过，如下图5：

|350,3501

III^-Hl—啷,哪.一和~In~IT

____；；_____板板开孔..纵［”过1\H

描筋电并为维I!

，筋模板处移

4MliO-J1与H岫交W

烦或案A"10O0me悟

（图5）钢筋穿过钢柱节点示意图

2）钢筋连接形式

钢筋连接采用直螺纹套筒连技犬进行钢筋连接。

根据施JJ内需要，按连接方式的不一样，直螺纹接头可分为原则型、活连接型，按钢筋直径的不一样,

直螺纹接头可分为同径接头和异径接头。

同径原则型：用于钢筋可自由转动为场所，先将套筒用工作扳手与一端钢筋拧到位，再将另一端拧到位。

柱、次梁钢筋采用同径原则型连接。

活连接型：活连接型也称正反丝扣型，用于钢筋不能自由转动的场所，先对两端钢筋向连接套方向加力，

使连接套与两端钢筋丝头挂上扣，然后在同•种旋转方向旋转连接套，并拧紧到位。框架梁钢筋要绕过

钢柱翼缘，穿过钢柱腹板，运用活接头型式使钢筋连接问题得到处理。

异径型：用丁不一样直径H勺钢筋连接。跨度不一样步，钢筋设计直径不尽相似，钢筋在穿过钢柱时，必

须采用异径型接头。

12)型钢碎组合构造模板支设加固技术重要为：柱、梁模板H勺支设加固技术及支撑系统。

I)柱模

采用12mm厚木胶板按柱而尺寸加工成4块柱模，安装时在现场组合固定。柱模加固每侧沿高度方向

备50X100mm木方，相邻木方间距为80mm密肋布置，外用钢管柱箍加固，对拉螺栓沿柱高每600mm

设置•道两根如下图示，在相邻对拉螺栓的加固钢管之间设置•道加固钢管。对拉螺栓采用MI2双头螺

行，对拉螺栓每个端头采用3〜4个“燕尾卡”与钢管箍紧。对拉螺栓穿型钢腹板时，对柱“a向”在加

工厂对腹板加工成①14孔沿柱高每600mm设置一组,对“b向”开孔和“a向”上下错开50mm,“b向”

中14孔也沿柱高每6(X)mm设置一组。柱加固示意图如下图6：

（图6）柱模板加固示意图

柱模板支撑体系，运用型钢柱固有的刚度和自成承重体系的特点，柱模板由型钢构造、钢筋骨架、

整体支撑钢管脚手架与加固钢管构成模板支撑体系，保证模板支设完毕后不发生位移和变形。

为保证柱模板接槎部位税表面不出现验浆不流淌和模板胀模板现象，在接槎部位，将螺杆焊接在型

钢柱的腹板对其加固。如下图7：

图7柱模接搓处模板加固图

2）梁模板

由于SRC构造中大截面深梁较多，最大截面8(X)X2l(X)mnK8(J()X2000mm,600X1400mm为深截

而梁，筒称深梁：其他梁截而尺寸一般为300X800mm、400X800mm、300X1000mm,针对此特点，

梁底模板由12m厚木胶合板和50X100mm方木构成模板系统。对于主框架梁运用型钢自身能承受荷载

作用的原理，充足运用现场钢筋下料后的废料做成吊筋加固系统，对次梁采用一般框架梁加冏系统。

掠加繇统

图8梁模板加固系统示意图

3)板模板

板模板采用整块木胶板和下料后木板进行拼装而成，对模板的损坏部分可用小块模板进行修补处

理。板模板尽量设计为大规格板面，对预留孔洞处采用小块模板拼装。整块木胶合板铺楼板平台时周围

可采用薄铁皮包角的措施，相邻两模板之间采用胶带纸进行贴缝处理，以防磴漏浆

(3)模板计算

I)新浇混凝土对模板侧压力原则值：根据原《混凝土构造工程施工验收规范》GB50204-92,附录中有

关”一般模板及其支架荷载原则值及分项系数”的取值规定，按照新浇混凝土对模板侧压力H勺两个计和

公式进行复核，并取二式中的较小值。

F=O.22)，ctoB!B2VV

F=YCH

针对推广应用了预拌混凝土，施工现场普遍采用泵送和机械振展施工工艺的特点，公式中某些本来

不确定H勺参数逐渐可以在混凝土配合比设计时预先得到界定。

式中：F一新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/n』）：

Yc—混凝土的重力密度，对于一般混凝土可取24KN/m3；

1。一新浇混凝土的初凝时间（h）,商品混凝土厂在做配合试轮时，•般都能应施工现场的工艺

规定，基本上先设定初凝时间为8〜10小时，通过运送诋达施工现场后，加之受环境原因时

影响，浇筑前所剩余的初凝时间也只有5〜8小时，验算时可偏于安全地取to=8h；

V—混凝土口勺浇筑速度（m/h）,重要与构件的复杂程度、施工现场口勺机械设备条件有关，一般在1〜

5m/h之间：

%一外加剂影响修正系数，预拌、泵送混凝土H勺工艺条件决定了，在混凝土配合比中，必须掺具

有缓凝作用的高效减水剂，取1.2；

B2一混凝土坍落度影响修正系数，预抖、泵送混凝土H勺工艺规定，坍落度一般为100〜150mm,

取1.15；

H-混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面H勺总高度（m）.

代入求得H勺可变参数，得到如下两个与浇筑速度和浇筑高度有关的简化计算公式，并可计算出在不

一样浇筑速度和浇筑高度条件下的模板面侧压力：

F=0.22Ycto3182Vv=0.22X24X8X1.2X1.15Xy[V=58.29XR

F=ycH=24H

2）模板侧压力的荷载效应组合：按照原《混凝土构造工程施工验收规范》GB50204-92口勺规定：对梁、

拱、边长W300mm的柱、厚W100mmH勺墙，参与侧模板侧压力的荷载组合项为：振捣混凝土时产生H勺

荷载和新浇混凝土对模板的侧压力构成：对大体积混凝土、边长＞300mm的柱、厚＞100mm口勺墙，参

与侧模板侧压力的荷载组合项为：倾倒混凝上时产生的荷载和新浇混凝上对模板的侧压力构成：验算模

板刚度时只取新浇混凝土对模板的侧压力。按照现行国家行业原则《建筑_L程大模板技术规程》JGJ74

-2023、J270—2023的规定：参与大模板侧压力的荷载组合项为：帧倒混凝土时产生的荷载、振捣混凝

土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力构成。笔者认为：在采用预拌、泵送混凝土，机械振捣施

工工艺时，在泵送混凝土H勺出料口，一边倾倒、一边振的混凝土是常见的，也是不可防止的施工过程。

因此模板侧压力的荷载组合项由：倾倒混凝土时产生的荷载、振捣混凝土时产生的荷我和新浇混凝土对

模板的侧压力三项构成，方比较切合实际。

按照施工现场实际的混凝土的浇筑速度计完公式，F=58.29XJK可得下表：

新浇混凝土对模板面的侧压力（KN/m2）

实际浇筑速度V（m/h）1234567

侧压力原则值（KN/m2）58.2982.43100.96116.58130.34142.78154.22

荷载分项系数1.21.21.21.21.21.21.2

振捣荷载（KN/m2）4444444

倾倒荷载（KN/m2）4444444

活荷载分项系数1.41.41.41.41.41.41.4

侧压力设计值（KN/m2）81.15110.12132.35151.10167.61182.54196.26

按照侧压力计算位置至新浇混凝土顶面实际浇筑高度的计算公式，F==24H可得下表:

新浇混凝土对模板面的侧压力（KN/m?）

顶面的实际高度H（m）1234567

侧压力原则值（KN/m?）24487296120142168

荷载分项系数1.21.21.21.21.21.21.2

振捣荷载（KN/nF）4444444

倾倒荷载（KN/m?）4444444

荷载分项系数1.41.41.41.41.41.41.4

侧压力设计值（KN/m?）4068.897.6126.4155.2181.6212.8

3）模板及方木、钢管计算参数：

模板参数：

厚度：8=12nun,模板弹性模量：E=3500N//nun2,抗弯强度设计值f、，=13N/mm:抗剪强度设计值fc=l.dN/nm?,

截面抵御惯性矩：W=600X12X12/6=14400mm\截而惯性矩：I=600X12X12X12/12=86400nun；

万木参数:

规格：60X90mm,模板弹性模量：E=8000N/mm2,抗弯强度设计值f、，=l3N/mm)抗剪强度设计值fc=1.4N/mm\

截面抵御惯性矩：W=60X90X90/6=81000mm\截面惯性矩：1=60X90X90X90/12=3645000^,0

钢管参数：

规格：①48X2.7mm,模板弹性模量：£=210000\//加2,抗弯强度设计值fv=215N/mm2。截面抵御惯性矩：

W=0.0982X(48-42.6*)/48=4122^,截面惯性矩：1=0.0491X(48'-42.6')=98939mm

4)在SRC构造施工中，碎浇筑速度为2m/h,柱顶高度平均按7m计算，取柱模板侧压力为F=110.12KN/m2

对柱模板进行计算。

图12模板计算简图

根据《施工手册》和计算软件计算，由于5跨如下持续梁计算，其内力计算可以按5跨持续梁进行

内分力分派，计算公式可有5跨连系梁内力分派系数进行计算。

跨中最大弯矩：M=0.0781•ql2

支座处最大弯矩：M=0.105,ql2

支座处最大剪力:V=0.601•ql

最大挠度：(o=0.644X(ql4/100EI)

由于柱模板对拉螺栓间距为600mm,则线荷载q=l10.12X0.6=66.07KN/m,

跨中最大弯矩:M=0.0781X66.07X0.l2=0.052KN•m

支座处模板最大弯矩：M=0.105X66.07X0.12=0.071KN・m

支座处模板最大剪力：V=0.6()lX66.07X0.1=3.971KN

模板跨中最大挠度：co=0.644X66.072X1007100X3500X86400=0.141min

5)柱模板承载力计算

抗弯强度：f=0.071X1()714400=5.071N/mm-<fv=13N/mm::安全

22

抗剪强度：f=3.971X101600X12=0.552N/mm<fv=1.4N/mm安全

模板变形：s=0.141mmV2mm(规范规定模板容许变形偏差)符合规范

由于，模板在施工过程中会出现局部振捣而引起局部破坏，方木间距按验算长度的80%考虑，柱模板

加固方木间距采用a=80mm。

6)梁侧压力计算

在SRC构造施工中，碎浇筑速度为2nVh,浇筑高度平均按2m计算，取柱模板侧压力为F=68.8KN/而

对柱模板进行计算。

根据《施工手册》和计算软件计算，由于梁高按2m计算,方木间距按200mm考虑,梁侧模可按5

跨持续梁计算，其内力计算可以按5跨持续梁进行内分力分派，计和公式可查5跨连系梁内力分派系数

进行计算。

跨中最大弯矩：M=0.0781•ql2

支座处最大弯矩：M=0.105-ql2

支座处最大剪力：V=0.601•ql

最大挠度：w=0.644X(ql4/100EI)

由于梁模板对拉螺栓间组为600mm,则线荷载q=68.8X0.6=41.28KN/m,1=02"。

跨中最大弯矩：M=0.0781X41.28X0.22=0.129KN・m

支座处模板最大弯矩：M=0.107X41.28X0.22=0.176KN•m

支座处模板最大剪力：V=0.607X41.28X0.2=5.01KN

模板跨中最大挠度：3=0.644X41.28X2023/100X3500X86400=1.4mm

7）梁模板承载力计算

抗弯强度：f=0.176X106/14400=12.22N/nun2<fv=lSN/mm2安全

抗剪强度：f=5.01X107600X12=0.695N/mm::<fv=1,4N/mm2安全

模板变形：3=1.4mmV2mm（规范规定模板容许变形偏差）符合规范

8）方木计算

由于柱、梁的对拉螺栓间距为600mm,方木长度为4000mm,方木计算也按5跨持续梁计算，其内

力计算可以按5跨持续梁进行内分力分派，计算公式可查5跨持续梁内力分派系数进行计算。

跨中最大弯矩：M=0.0781•ql2

支座处最大弯矩:M=0.105•ql2

支座处最大剪力:V=0.60l•ql

最大挠度：a）=0.644X（qlVlOOEI）

由于方木承受模板传递的荷我，方木承受H勺线荷载4=4匕柱模板线荷载q=110.12X0.08=8.81KN/m,

梁模板线荷载q=68.8X（）.20=13.76KN/mo按最大荷载计算：

跨中最大弯矩:M=0.0781X13.76X0.62=0.387KN・m

支座处方木最大弯矩：M=0.107X13.76X0.6M.530KN•m

支座处方木最大剪力：V=0.607X13.76X0.6=2.89KN

方木跨中最大挠度：w=0.644X13.76X6004/100X8000X3645000=0.394mm

方木承载力计算

抗弯强度：f=0.530X10781000=6.54N/nun2<fv=13N/mm2安全

抗剪强度：f=5.01X10760X90=0.928N/nun:;<fv=1.4N/mm-安全

方木变形：3=0.394mmV2mm（规范规定模板容许变形偏差）符合规范

9］对拉螺栓及加固钢管计算

图13对拉螺栓计算简图

朴、梁的对栉螺梓间距为600mm，加固钢管采用O48X3双钢管加固木，钢管计算按3箝持续梁计

如其内力计和可以按3跨持续梁分派系数进行分派，计算公式可查3跨持续梁内力分派系数进行计算。

跨中最大弯矩：M=0.07l5-qh2

支座处最大弯矩：M=0.1218«qli

支座处支反力:R=(0.6218+0.600)•qh

最大挠度：w=0.677X(ql4/100EI)

由于加固钢管承受方木和模板共同作用传递的荷载，加固钢管承受的线荷载q=qb,柱模板线荷载

4=110.12乂0.6=66.071＜血】】，柱模板11=0.375血；梁模板线荷载口=68.8乂0.06:41.281＜即1】1,梁模板11=0.6111。

按最大荷载计算：

柱模板跨中最大弯矩：M=0.078IX66.07X0.3752=0.725KN・m

柱模板支座处钢管最大弯矩：M=0.107X66.07X0.3752=0.995KN•m

柱模板支座处支反力：R=(0.6218+0.600)X66.07X0.375=30.049KN

柱模板钢管跨口最大挠度：3=0.644X66.07X3754/100X210000X98939=0.405mn

梁模板跨中最天弯矩：M=0.0781X41.28X0.3752=0.453KN•m

梁模板支座处钢管最大涔矩；M=0.107X41.28X0.3752=O.621KN•m

梁模板支座处支反力:R=(0.6218+0.600)X4L28X0.375=19.9IKN

梁模板钢管跨口最大挠度：川=0.644X41.28X3754/100X210000X98939=0.253mn

柱模板钢管承载力计算

抗驾强度：f=0.995X1074122=241.38N/mm2,

2

由于加固钢管为双钢管，则241.38/2=120.69N/mm<fv=215N7min-安全

钢管变形：3=0.405mmV2mm（规范规定模板容许变形偏差）符合规范

梁模板钢管承载力计算

抗弯强度：f=0.621X1074122=150.65N/mm*,

由于加固钢管为双钢管，则150.65/2=75.33N/mm2<fv=215N/mm;安全

钢管变形：3=0.253mm<2mm（规范规定模板容许变形偏差）符合规范

选择拉螺栓直径

柱模板拉螺栓直径：A=30049/215=139.76mnr;故选直径中16充拉螺栓，净截而面枳An=l44.1m/

梁模板拉螺栓直径：A=19910/215=92.60mm?,故选直径614对次螺栓，净截面面积An=I09.9mm，

（4）碎浇筑技术

I）SRC构造由于柱梁接头钢筋密集，为保证施工质量，碎粗骨料粒径由5~25mm碎石配制，碎坍落度

控制在180±30mm范围内，缓凝时间6~8小时，细骨料采用中粗砂，粗细骨料H勺含泥量控制在1%以内。

磴规定具有良好的自密实性，扩展度2600rnm。

2）泵管敷设

根据现场平面位置的布置，睑输送集中布置，泵管从构造一侧集中向上到另一侧布置如下图示:

2#碎泵

1#役泵———

碎浇筑方向二

:图9)险输送泵及泵管布置.示意图

碎泵布置时必须保证了泵出口水平管到垂直管的距离不小于15m,同步保证了碎出口水平管的距离

大小垂直管高度四分之一。砂按图示方向浇筑时，边浇筑边拆除泵管

碎输送管口勺固定，不得直接支承在模板、钢筋及预埋件上。水平管在平台上布置时架设在300〜500

高的铁马凳上，铁马凳支腿下焊有-50X50的铁板，防止泵振动支腿压穿模板。或者在泵管的接口下铺设

50厚3米长的木跳板，跳板放置在梁上。垂直泵管在柱上固定期，每节管不得少于一种固定点，用脚手

架钢管固定在每节管接口口勺下方。垂直管口勺下弯点不得作为垂直管的支点，垂直管的下.弯点焊接钢支架

固定牢固。一般状况下垂直管不要固定在脚手架上，否则必须对脚手架经计和后加固。

备煤框架层高不不小于7m时，柱程同平台碎同步浇筑，层高不小于7m时，柱碎单独浇筑。

3)碎浇筑振捣

SRC构造，柱内由于型钢的存在，运用“十”字型钢或“H”型钢天然围成的“串筒”下料，在型

钢的腹部没有钢筋，碎从浇筑标高直接下到柱底不会发生离淅现象。下料时泵管不能直接对准型钢腹部，

用碎下料溜槽对准“十”型钢或“H”型钢的腹部。对于“十”字型钢柱，睑应从四角对称分层下料，能

下料分层厚度500mm。

柱碎振捣采用多条棒同步振捣，先将振动棒插到柱底，边下料边振捣，逐渐提起振动棒。在振动棒

上每间隔50()做一道标识，振动一层，振动棒提起400〜500mllI,碎工在振动过程中要记住每次提起的高

度。振动棒从梁柱连接处，柱内劲板上的预留孔中插入，由于柱角的钢筋密集不轻易下棒。当劲板上预

留孔无法插入时，在柱角提前用钢管试插，并做好下棒位置标识。为保证碎振捣密实，配置一台振动器

柱模外辅助振捣。

操作人员在振捣过程中，无法观测到柱内口勺振捣状况，在柱的四面每隔500高用4mm口勺电钻钻眼，

外部出浆表达碎到位，同步用锤击模板的措施检查税与否振实.。电钻钻眼尚有助于碎中气泡H勺跑出。

平台浇筑碎时，对于型钢碎梁，钢梁两侧必须同步卜.料，浇筑时先浇筑框架梁，再浇次梁和板，防

止浇筑次梁时，径流淌到框架梁的一侧，导致钢梁因两侧灶岛差过大而产生侧向穹曲。型钢径梁在振捣

时，由于梁中间有钢梁翼缘板，应采用小30直径的振动棒，小直径振动棒无法插入时，应在翼缘和钢筋

之间用钢管撬开，再插入振动棒，注意用钢管撬时，应从梁H勺两端开始，当梁中间校到达二分之一高度

以上时，再撬梁口勺中间，防止由于梁中没有睑时钢梁产生侧弯，而当梁中间充斥碎后，钢梁不能答复到

本来位置，碎振捣后，钢梁正对轴线位置，钢筋对称分布在钢梁两恻。

7.2平台碎振捣完毕，间隔l~2h,在碎初步沉实后，应对梁柱接头位置，型钢砂梁以及大截面的次梁派

专人进行二次复振，由于在梁柱接头位置柱的水平劲板F.钢梁翼缘板下，碎沉实后，这些部位的碎不

轻易填实，如图9所示。

KAktri.M4•山，、！•，/.

图10校不易充足填满的部位示意图

平台碎浇筑应持续一次性浇筑成型，不得留施工缝，在泵管移动困难时，防止施工缝的出现，运用

塔吊和料斗浇筑接槎。碎从搅拌到浇筑成型，接槎间歇时间不得超过表（2）规定期间。

碎送输、浇筑和间隙的时间（min）表3

气温（C）

险强度等级

W25°225°

WC30210180

>C30180150

4）碎养护

柱碎养护运用柱模不拆除，来保证碎中水份不散失。当碎没有到达养护期拆模后，采用用塑料薄膜

包裹柱表面后，用胶带缠紧，保证密封，塑料薄膜中有水珠。

平台碎养护：备煤框架碎标号高，碎坍落度大，加上当地气候干燥，风砂大，碎表面轻易产生干缩裂

健，平台碎在振捣后，用刮杆刮平，用木抹子压平压实，立即用塑料薄膜覆盖严实，待碎终凝后充足浇

水养护。

、水平垂直运送组织

SRC构造，由丁•两种构造交隹进行施工，现场水平垂直运送机械重要为K26/40型塔式起重机。在

施工过程中，由于进行了两种构造内分段流水作业，I段钢构造施工时安排2#塔吊专为钢构造安装服务，

II段碎构造施工时安排塔吊专为钢筋、模板、脚手架施工服务。II段钢构造施工时安排1#塔吊专为钢

构造安装服务，I段砂构造施工时安排2#塔吊专为钢筋、模板、脚手架施工服务。

K26/40型塔吊，由于其起重量大，起重速度慢，根据现场记录成果，塔吊起钩、落钩时间25min—

和起落，因此，根据每天作业时间，按9小时计算，每天塔吊总共越落约为22钩。

由于钢构造安装时间为15天•种构造层，因此，只保证钢构造每天20钩的基木工作量，才能保证

钢构造15天完毕一种作业层。碎构造为20天完毕一种构造层，每层碎构造材料约8001,又由于碎构造

需用和手段材料数量多，作业面广，每天必须保证22钩的工作量，才能在20天内完毕一层碎构造。

524、施工协调组织

SRC构造施工中，怎样合理组织钢构造和碎构造施工非常重要。根据钢构造和碎构造施工速度和工

艺规定，钢构造安装进度最合适高度为：钢构造高于碎构造•层或二层。假如钢构造和碎构造施工同步

时，交叉作业量，极易产生安全隐患，且两者同一种作业而施工，工作不能展开，且钢构造柱会由于柱

钢筋接头的原因，而不易安装。因此，钢构造作业面必须高于碎作业面。假如，钢构造高于税作业面太

多时，碎构造材料的垂直运送就受到钢构造柱、梁影响而减少工作效率。

SRC构造施JL时，由于钢构造能自成体系，独立受荷，因此，在施，应用统筹原埋，加强，序间的

连接强度，保证构造施工进度。

钢构造柱子安装完毕后，迅速进行柱子钢构造绑扎。由于钢柱位置确定，砂柱钢筋绑扎时不会出现

一般碎构造柱钢筋绑扎时出现钢筋骨架偏移及无脚手架就无法施工的现象。SRC构造中，钢柱位于碎柱

内部，起到稳定钢筋骨架作用，并且制作专门的工具，卡在钢柱上，可以不用脚手架，而直接运用钢柱

作为支撑点进行柱钢筋绑扎。

钢梁安装完毕后，采用吊栏固定在钢梁匕提前进行梁钢筋穿筋工作，提高工效。如下图示：

S

S

黑

，

巴

室

S茅

瘫灯辎肘解猿（被）

图11施工协调示意图

6、重要工机具、材料

序号名称规格单位数量

台

1吊车2511

台

50t1

台

2自升式塔吊K26/402

台

3电焊机ZX5-400Y12

4钢丝绳(1)21.5-6X37+1m200

<1>17.5-6X37+1m220

台

5焊条烘干箱500°C1

台

6手拉葫芦214

台

3t4

台

5t2

7千斤顶16t台4

8砂轮机4>125mm台6

<t>100mm台4

9经纬仪J2台2

10水准仪DS3台1

11水平尺把4

12钢卷尺50米把4

13脚手架钢管(D48.5X2.7t2500

14扣件个250000

15方木50X100m3320

16碎输送泵HB80台2

17钢筋弯曲机台2

18钢筋切断机台2

19钢筋调直机台1

20钢筋套丝机台2

21木工圆锯台4

7、质量控制

工程动工时，组织召开r质量管理会议，明确了质量目的和规定，论述了“创新提高质量，品牌增

进发展”的重要意义，规定一定要把备煤框架建设成为品牌工程，全面提