DB62∕T 25-3037-2006 兰州市区建筑抗震设计规程

中华人民共和国地方标准2007-03-13发布2007-04-01实施甘肃省质量技术监督局2007兰州中华人民共和国地方标准施行日期：2007年4月1日为适应兰州市区黄河谷地复杂不利地段场地多和周边大厚地震局兰州地震研究所共同主编的《兰州市区建筑抗震设计规甘肃省地方标准，编号为DB62/T25-3037-2006,自2007年4月1本规程由甘肃省工程建设标准管理办公室出版发行并负责标准定额司校对：孙玉生2007年3月19日印2006年12月1 2术语和符号 3抗震设计基本要求 3.1地震影响 3.2抗震设计方法选择 3.3高强混凝土结构 3.4减少房屋地震扭转效应的措施 4场地、地基和基础 4.3基础设计 4.3.1高层建筑基础设计 4.3.2黄土桩基抗震设计 4.3.3隔震建筑支承结构设计 5钢筋混凝土结构抗震计算分析 5.1计算软件及模型选择 5.2计算简图处理 5.3计算参数 5.4计算结果的分析与处理 6高层和多层钢筋混凝土房屋 6.1结构抗震等级 6.2框架结构设计 26.2.1一般框架结构 6.2.2宽扁梁框架结构 6.2.3少墙框架结构 6.3剪力墙结构设计 6.3.1高层剪力墙结构 6.3.2多层剪力墙结构 6.3.3短肢剪力墙较多的多层剪力墙结构 6.3.4剪力墙连梁 6.4框架-剪力墙结构设计 6.4.1一般框架-剪力墙结构 6.4.2板柱-剪力墙结构 6.5筒体结构设计 6.6异形柱结构设计 6.7井字梁楼(屋)盖结构设计 6.8短柱设计 7复杂高层和多层钢筋混凝土房屋 7.1复杂高层钢筋混凝土房屋 7.1.1一般规定 7.1.2转换结构设计 7.1.3错层结构设计 7.1.4多塔楼结构设计 7.1.5连体结构设计 7.1.6体型收进较大结构和悬挑结构设计 7.2复杂多层钢筋混凝土房屋 8钢筋混凝土中型影剧院房屋 8.1一般规定 8.2结构布置 8.3结构计算 38.4构造措施 9村镇农宅 9.1平立面布置 9.2结构选型 9.3砖混结构农宅设计 9.4砖木结构农宅设计 附录A基于性态抗震设计方法简介 本规程用词用语说明 2术语和符号 3抗震设计基本要求 4场地、地基和基础 5钢筋混凝土结构抗震计算分析 6高层和多层钢筋混凝土房屋 7复杂高层和多层钢筋混凝土房屋 8钢筋混凝土中型影剧院房屋 9村镇农宅 图3.1.3兰州市区设计地震动参数区划图 图4.1.1兰州市区场地区划图 越概率10%) 越概率2%) 图4.2.1-2兰州市区黄土震陷区划图(50年超越概率2%) 4 11.0.1为适应兰州市区黄河谷地复杂不利地段场地多和周边大标准《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)(以下简称1.0.3兰州市区建筑的抗震设计，除应符合《抗规》、《高2在地震作用下黄土结构遭受破坏而突然产生的附加残余变老),中间是早更新世的砂砾卵石层(较年轻)。呈盆状，两翼均较陡(40°~45°)3当纯框架结构不能满足多遇地震下层间位移角变形限值要地震倾覆力矩的50%时，为少墙框架结构。房屋层数小于10层、房屋高度不大于28m的剪力墙结构，本规程除自定义的外，均采用《抗规》、《高规》、《砼43.1.1兰州市区的设计地震动参数分别采用本地区的多遇地震烈度、抗震设防烈度、罕遇地震烈度下的设计基本地震加速度值、各小区特征周期值及各小区水平地震影响系数最大3.1.2兰州市区抗震设防烈度为8度，对应的设计基本加速度取值为0.20g,多遇地震烈度、抗震设防烈度和罕遇地震烈度对应的地面水平向设计基本地震加速度值按表3.1.2取多遇地震烈度5小区范围多遇地震(超越概率防烈度(超越概率10%)(超越概率2%)AⅡ类场地第二组B多遇和设防烈度Ⅱ类场地第二组C小区多遇地震烈度(超越概率63.5%)(超越概率10%)(超越概率2%)ABC63.2.1现阶段建筑结构抗震设计方法有两种：一种为以《抗7证的乙类、丙类复杂多层和高层建筑及乙类、丙类超限高层建3.3.2高强混凝土框架结构的梁柱节点箍筋直径应按正常抗震3.3.3混凝土抗震结构设计应注明混凝土配合比的胶凝材料最3.3.4高强混凝土结构的设计、施工、检测及抗震设计执行3.4.1结构抗震设计应重视概念设计，选择符合使用要求、平81)在可能条件下，宜设防震缝，将其划分为长宽比不大于2)宜在两端各设置一榀或几榀具有较大抗侧刚度的钢筋混91)在可能的条件下，设防震缝将裙楼与主楼脱开，划分为2)宜沿裙楼端头周边及对称部位设置适量剪力墙或混凝土4.1.1,兰州市区场地区划图见图4.1.1。地段及亚区城关区、七里河区、西固区、安宁区大部分地区不利地段亚区亚区震陷及不均匀沉陷的可能子坪亚区有发生小规模滑坡、店的山前地带亚区断裂破碎带及岩80m宽度范围内亚区陷变形并具长期的自重压密变形，场地土类型变化大九州开发区及大砂沟、沙井驿等沟谷土地开发区南部高阶地边缘的冲沟4.1.3位于不利1-亚区、饱和土和软弱土分布区的建筑场地，地位于黄河高阶地台面的不利2-亚区时，工程勘察应对场地湿4.1.5场地位于不利2-亚区黄河高阶地台面的边缘地带时，工距离宜大于坡高的5倍，在2～5倍坡高范围内，其地震影响系数最大值应乘以增大系数1.05～1.15。位于孤立山丘及黄土梁与边坡边缘的距离、边坡坡高坡率及岩性构成，按《抗规》第4.1.6位于不利3-亚区、邻近高阶地前缘坡脚地带的场地，工边坡的距离。各类建筑物与坡脚的避让距离，宜大于1.5～2.54.1.7各类建筑场地位于不利4-亚区、工程场地处于构造断裂或岩性急剧变化的七里河向斜沿线两侧边缘80m宽度范围内4.1.8位于不利5-亚区的土地填挖改造区的各类建筑场地，工程勘察应详细查明填挖界线、地层厚度与稳定可靠的持力层深4.1.9各类建筑场地位于地震作用下有产生滑坡、崩塌等危及4.2.1兰州市区饱和砂土和粉土的宏观分布参见兰州市区场地4.2.2位于50年超越概率10%风险水平地震作用下的中等震陷区(以下简称中等震陷区)和50年超越概率2%风险水平地震作用2孔隙比小于0.85或干密度大于1.60g/cm³的黄土；4含水量小于5%的黄土。4.2.4抗震设防分类为乙类的高层建筑和丙类超限高层建筑，表4.2.5黄土震陷分级及处理措施中等累计震陷量S(cm)可选择强夯法、挤密法、垫层法、化学加固法乙类高层建筑陷性乙类高层建筑不考虑不考虑行《抗规》进行。位于50年超越概率10%风险水平地震作用下中等液化势分区(以下简称中等液化势分区)和50年超越概率2%2饱和度小于60%的黄土；3塑性指数大于12、粘粒含量大于15%的饱和黄土；化土层，中等液化地基应考虑桩基的构造措施，严重液化地基时，除构造措施外，桩基尚应考虑负摩阻力影响。采用浅基础时，应进行地基处理。黄土液化势分级及处理措施可参照表表4.2.8黄土液化势分级及处理措施中等液化乙类高层理，或更高要求的部结构处理乙类高层不考虑不考虑高层建筑基础一般宜选用筏基(整片筏基、带板交叉梁筏基);基础要求较大刚度时宜采用箱基；当黄土层较厚、或持力层较深时，宜采用桩筏基础或桩箱基础。对层数小于15层、高度小于45m的小高层丙类建筑，当持力层为可靠的卵石层、砂2高层建筑一般宜设地下室。当为抗震有利层建筑均应设地下室。小高层、高层建筑地下室设置建议见表表4.3.1小高层、高层建筑地下室设置建议表层数≤10层高度≤—应增大断面配筋。15层高度<10层<层层±0.000处增设一道双向交叉拉梁，独道双向交叉拉梁截面配筋加强，房屋四墙内填土。层数≥15层高度≥层住桩外边。剪力墙下应设条形承台。注：1)H为房屋高度；1)不设地下室而采用桩基时，单独基础与条形基础和承台合而为一，基顶应设交叉拉梁一道，交叉拉梁断面配筋应予加3)设地下室时至少应设构造底板，构造底板厚度不小于3)在±0.000标高十字交叉上拉梁与下拉梁间沿小高层建4)进行地基变形设计，验算并控制绝对沉降、差异沉降和5)基坑四周回填土密夯，压实系数不小于0.94。1)非桩基地下室筏板板厚考虑板跨因素以底板以上房屋总层数乘以50mm估算，再以冲切验算确定，厚度不宜小于应不小于300mm,配筋率不宜小于0.25%。3)所有平板式筏基配以双向双层(顶底)配筋，一般1)局部地下室顶板厚度不宜小于180mm,采用双向双层2)局部地下室内柱的纵向配筋应加强，不应小于其地上一3)局部地下室变化处之外墙与纵梁转角处增设45°斜筋8设置沉降缝的高层建筑，其地下室双墙沉降缝间应填9当地基持力层可靠，高层建筑和与之相连的裙房间沉降很小，或有可靠经验，采用有效措施，可以控制差异沉降1)黄土地基上抗震设防分类为乙类的高层建筑和丙类超限2)位于严重震陷区、抗震设防分类为乙类的高层建筑和丙3)位于饱和黄土严重液化区、抗震设防分类为乙类的高层4)黄土桩基应采用有可靠持力层的端承桩，且桩身通长配5)中等和严重震陷区及中等和严重饱和黄土液化区应针对1)非饱和黄土在地震作用下产生震陷的黄土桩基垂直承载式中Q——相应于荷载效应标准组合时轴心竖QQls——震陷性黄土土层厚度(m),Q3黄土层厚度>20m震陷量的计算值(mm)2)判定可能液化的饱和黄土区，桩的计算可分为两步进1)一柱一桩的黄土桩基的桩顶应设有矩形承台，桩基主筋2)桩顶箍筋应加大一级直径并加密配置；其加密区范围：3)桩底伸入持力层的深度：a)一般黄土取桩径的1倍；于桩径的2～3倍(以斜坡下侧计算),且直桩底岩层斜度大于4)桩身在软硬变化较大土层分界附近应加密箍筋。1)对乙类建筑、特别重要建筑，隔震橡胶支座下面的支承2)对一般丙类建筑，隔震橡胶支座下的支承结构方案可选1)详细计算独立悬臂短柱在罕遇地震及大偏心荷载组合下2)增大短柱截面；结构抗震等级提高一级；3)柱内宜增设芯柱或采用型钢混凝土柱且增配密箍；4)加强悬臂柱底的嵌固和选择可靠的持力层，采用桩基时5.1.1钢筋混凝土结构计算软件应经过建设部或有关部门鉴5.1.2结构计算可采用三维空间结构模型，应能较准确地反映5.1.3当楼板平面内变形可忽略时，可采用平面内刚性假定的5.1.4大底盘多塔楼结构，应选用可处理多塔楼模型的动力分5.1.6异形柱结构应选用具有异形柱截面单元及相应截面承载5.1.8有局部跨层柱的结构，应选用具有识别跨层柱功能的计5.1.9弹塑性动力分析软件宜选用空间有限元模型。钢材的本2楼板长宽比大于5;5.2.3屋面上有多个层数或刚度相差较大的小塔楼时，应按多5.2.4框架梁柱节点区可按刚域考虑，此时5.2.5对于无地下室的混凝土结构，如采用独立基础、条形基当采用橡胶垫支座时，尚应考虑橡胶垫对平面内刚度的影5.2.7当采用薄壁杆件模拟剪力墙时，应根据软件要求进行必5.2.9钢筋混凝土结构的屋面装饰构架宜经4地下室顶板厚大于等于180mm,混凝土强度等级大于等5地下室结构抗震等级不小于相邻上部结构层的抗震等5.3计算参数5.3.1计算参数应在正确理解其物理意义的基础上，根据工程5.3.2一般情况下，地震作用计算方向角取结构的两个主轴方5.3.3一般情况下，地震作用调整系数取1;特殊情况下，为5.3.5地震作用计算的振型数，对三层及三层以上的多层建筑应至少取9,对高层建筑应至少取15,对多塔结构应不少于塔楼数的9倍，且有效质量参与系数应大于90%。当采用总刚模型有效质量参与系数大于90%为准。5.3.7一般钢筋混凝土结构结构阻尼比取0.05,钢结构不超过12层时取0.035,超过12层时取0.02,混合结构取0.04。1连梁跨高比大于5;5.3.9钢筋混凝土结构在内力和位移计算中，现浇楼面和装配表5.3.10结构自振周期折减系数参考表结构类型填充墙较多填充墙较少1对洞口内边梁，扭矩折减系数不宜小于0.6;对洞口外2当次梁跨度大于9m时，支撑主梁的扭矩折减系数不宜小于0.7;抗扭刚度情况取0.7～1.0。5.3.12当按单向水平地震作用效应计算(不考虑偶然偏心的影响),楼层最大位移或层间位移与楼层平均值的比值有三分之一 8度中震在A、B小区取0.45,在C小区取0.50(表3.1.4),地.震作用分项系数取1.0,材料强度取标准值，不进行设计内力调整放大。5.4.1对结构分析软件的计算结果，应进行济技术指标；当地震剪力系数较小而层间位移角合适、周期合5.4.3在常规情况下结构单位面积的平均垂取：框架结构11～14kN/m²,框架-剪力墙结构12～16kN/m²,剪力墙结构13～17kN/m²。如计算结果和以上数值偏差较大，5.4.4柱墙轴压比应与按支承面积估算的结果相差不大，否则5.4.6根据内外力平衡条件，分析在单一重力荷载或风荷载作5.4.7当构件对称或近似对称时，在对称荷载作用下，检查其6.1.1钢筋混凝土结构构件应根据建筑抗震设防分类、抗震设底部承担的地震倾覆力矩大于结构底部总地震倾覆力矩的50%,其框架部分的抗震等级应按框架结构确定。1)宜采用增设螺旋箍芯柱的钢筋混凝土柱，必要时采用型2)柱端弯矩增大系数η。、柱端剪力增大系数ηv应增大3)柱轴压比应比抗震等级为一级的数值减小0.05;4)框架柱柱端加密区最小配箍特征值λ应比抗震等级为一级的数值增加0.015;全部纵向钢筋最小构造配筋百分率，中、边柱取1.2%,角柱取1.4%。1)梁端剪力增大系数η应增大10%;2)梁端箍筋加密区构造最小配箍率应增大10%。表6.1.1建筑结构抗震等级(8度0.20g)乙类高度(m)二不应采用不应采用不应采用不应采用墙高度(m)三二一二特一二一特一一特一墙高度(m)三二一二特一墙高度(m)二一一一特一特一特一一特一特一特一筒高度(m)一一特一一特一特一筒中筒高度(m)一特一特一内简一特一特一墙高度6m)一不应采用不应采用二不应采用一不应采用注：1、当房屋高度接近或等于高度分界时，应结2、丙类建筑且房屋高度不大于12m、规则的一般民用框架结构1)底部加强部位的剪力设计值，应取按考虑地震作用组合时的剪力计算值的1.7倍；2)一般部位的水平和竖向分布钢筋最小配筋率应取0.30%,底部加强部位的水平和竖向分布钢筋最小配筋率应取3)约束边缘构件纵向钢筋最小构造配筋率应取1.3%,配箍特征值宜增大10%;构造边缘构件纵向钢筋最小构造配筋率，对剪力墙结构应取1.0%,对其余结构形式中的剪力墙应取2)当跨高比不大于1时，宜配置交叉暗撑。及一*级均应提高至特一级，己经为特一级时不再提条4款及第6.7.1条7款除外)。结构时，层数一般不宜超过7层，高度不宜超过24m,层间位全高单跨框架结构应进行超限高层建筑工程抗震设防的专项审查，其高宽比及平面长宽比宜小于4;考虑地震作用偶然偏心的结构扭转位移比不宜大于1.2;结构抗震等级应按规定提高一级考虑，经验算罕遇地震下弹塑性层间位移角应不小于1/50;框4框架结构局部形成单跨框架时(如顶层大会议室),局部单跨框架梁柱抗震等级应提高一级，当原框架抗震等级为一级6一般民用建筑的框架主梁高度宜取计算跨度的1/12~1/15,宽度不宜小于250mm,梁截面高宽比不宜大于4。7一般民用建筑的矩形框架柱截面最小尺寸不应小于300mm,圆柱最小直径不应小于350mm;屋顶局部有一层空旷抗拉、抗扭。抗震设防分类为乙类建筑的楼板大开洞门厅跨层10现浇框架结构楼盖的混凝土强度等级宜采用C25~C35,不宜大于C40;框架柱的混凝土强度等级不宜超过C50。11框架结构中柱混凝土强度等级高于梁板混凝土强度等级，当差值不大于15MPa者，梁柱节点核板一同浇筑；当差值大于15MPa者，应进行梁柱节点核心区的12框架结构的抗震设计应保证“强柱弱梁”、“强剪弱13框架角柱应按双向偏心受力构件进行正截面承载力设应大于5%。1)电梯井四角应设混凝土构造柱；2)每层楼板标高应设电梯井承重次梁分层承托；3)按电梯预埋件设置要求在层间增设井筒圈梁(一般2m左4)填充墙墙厚不应小于消防电梯墙要求的厚度；5)±0.000标高以下应设有底板封底的钢筋混凝土井筒底6)井筒顶电梯机房应设置吊挂电梯设备的吊钩和吊钩横3边框架梁的宽度不宜大于该方向柱倍净跨两者中的较小值)的1/16～1/22,预应力宽扁梁可取1/20宜大于3,h.不宜小于2.5倍板厚度。外，尚不应小于0.3%,宜单层放置，纵筋间距不宜大于2)宽扁梁节点内、外核心区均可视作宽扁梁支座，梁纵向3)宽扁梁两侧应配置腰筋，直径不宜小于12mm,且间距4)宽扁梁梁端箍筋的加密区长度：一级抗震等级取2.及500mm二者中的较大值，二、三级抗震等级取2h及500mm5)一、二、三级抗震等级的宽扁梁箍筋肢距不宜大于200mm,加密区最大间距同普通框架梁。当中柱节点和边柱节点在扁梁处的板顶面顶层纵向钢筋和横向钢筋间距大于200mm6)宽扁梁框架节点核心区受扭，受剪配筋应满足计算需7)宽扁梁框架节点核心区水平抗剪箍筋：柱内节点内核心8)宽扁梁框架节点外核心区受扭纵筋：双向宽扁梁梁高相9)宽扁梁框架节点外核心区周边受扭封闭箍筋：附加外核10)宽扁梁框架节点外核心区垂直受剪箍筋：宽扁梁框架作),按最不利情况控制该结构的层间位移角和承载能力。少墙般控制在0.9～0.6间。表6.2.3少墙框架结构层间位移角限值参照表结构类型多遇地震下弹性层间位移角限值07少墙框架结构应按框架结构确定结构的抗震等级，剪力求。1)少墙框架结构中剪力墙计算配筋出现超筋时，宜按最大2)抗震设计时剪力墙的水平和竖向分布钢筋配筋率不应小于0.25%,钢筋直径不应小于10mm,间距不应大于200mm,6.3剪力墙结构设计条的规定，“层高”均指建筑两层楼面之间的高度。首层的层5楼面主梁不宜支承于剪力墙之间的连梁上，不能避免下部钢筋的50%,并加大梁端箍筋。较大跨度主梁支承于剪力墙间的连梁上时，连梁内宜增设型钢，防止发生连梁脆性破长度。剪力墙约束边缘构件纵向钢筋的最大配筋率不宜超过8跨高比不小于5的连梁可按框架梁设计，并可考虑竖向9跨高比不大于2的连梁可采用墙上开洞的模型计算，连1)角窗侧墙应增补出平面外翼缘以保证平面外稳定；2)角窗口墙端宜加大断面，并设置约束边缘构件；3)楼板加厚加大配筋且沿角窗口墙端板内设暗圈梁与约束4)角窗窗台上下连梁以双悬臂梁计算，并加强其配筋构造5)角窗两侧墙肢及窗台上下连梁的抗震等级宜提高一级；6)采取加强梁板部位提高结构整体刚度的措施。进行结构分析，不计少量柱子刚度的影响，不考虑承担地震作4剪力墙底部加强部位从嵌固端起算，无地下室时其高度：层数为8～10层时取出地面两层，层数小于等于7层时取出地面1层。有地下室时取出地面1层。5承受平面外跨度不小于6m的大梁传来竖向集中荷载时一是两横墙间的外纵墙中设T形短肢墙支承大开间中部次梁集中荷载；二是较大跨连梁直接支承大开间中部次梁集中荷折减系数不小于0.8,连梁宽度不小于250mm。1)剪力墙的最小厚度比计算要求外，且不应小于层高或剪力墙无支长度的1/25及的1/20及160mm)。外墙墙厚不宜小于160mm,抗震等级为2)剪力墙分布钢筋的最小配筋率和钢筋间距应小于0.25%;抗震等级为三级的剪力墙竖向和水平分布钢筋最小配筋率不应小于0.2%;窗间墙的竖向和水平分布钢筋的最小剪力墙分布钢筋最大间距不应大于250mm,钢筋直径不宜3)剪力墙的竖向和水平分布钢筋，抗震等级为二级或墙厚等级为三级的剪力墙除窗间墙及房屋顶层或温度应力较大部位4)剪力墙的边缘构件表6.3.2边缘构件类型及构造要求二级二级5)多层剪力墙结构边缘构件的纵向钢筋及墙竖向、水平分1短肢剪力墙是指墙肢截面高度与厚度之比为5～8的剪力墙，当墙肢截面高度与厚度之比虽为5～8,但墙肢两侧均与条第2款要求时，不属于“短肢剪力墙较多的剪力墙结构”,可第5款要求。宜小于1%,其他部位不宜小于0.8%,对于高宽比小于4的小1当剪力墙开洞形成跨高比小于等于5的连梁时，应按剪高度与其截面高度之比不应小于2。5,截面高度不宜小于400mm。1)连梁刚度可进行折减，折减系数不应小于0.5,并符合2)减小连梁截面高度或增大洞口宽度，使连梁的跨高比大于2.5。3)增加连梁截面宽度，使梁宽大于墙宽，但梁应伸入墙体4)连梁高度较大时，可采用带水平缝的连梁。5)按以上方法处理后，如连梁截面尺寸仍不满足抗剪要不大于2的连梁，当梁截面宽度小于400mm时，宜采用斜向交暗柱)的带边框剪力墙，暗梁截面高度可取墙厚度的2倍，暗梁6.5.1筒体结构包括钢筋混凝土结构的框6.5.3筒体结构的平面宜对称，筒中筒结构的内筒宜居中布横向大梁应按拉弯构件设计，并控制抗裂度。当采用托梁转换时，转换梁的高度不宜小于其跨度的1/6,转换梁承载力应按中6.5.8当筒体结构的侧向刚度不能满足要求时，可利用建筑的设备层或避难层设置加强层刚性伸臂层),也可沿结构周边设置6.5.9当筒体结构在考虑偶然偏心影响的地震作用下产生较大6.5.10框架-核心筒的筒体角部不宜开洞，筒角内壁离洞口距离不应小于500mm和开洞墙的墙厚。核心筒的洞口上方不6.6.1异形柱结构适用于层数在9层及9层以下，高度在28m最大适用高度和层数(8度0.20g)结构体系高度(m)49注：1框架-剪力墙结构在基本振型地震作用下，当框架部分承受的2对平面和竖向均不规则的结构，适用的房屋最大高6.6.3异形柱结构的抗震设计应执行行业标准《混凝土异形柱4井字梁宜双向正交布置，其平面长宽比不宜大于1.5,网格尺寸宜为3.0～4.5m。井字梁的边支座宜置于框架柱或剪短向主梁跨度大于15m时，宜采用预应力混凝土井字梁。预应2作为框架梁的井字梁，其梁柱节点应为刚接。端支座为值要求。预应力混凝土井字梁应进行抗裂度验算或裂缝宽度验6支承井字梁的框架边梁，应考虑系数应视梁两侧楼板和抗扭刚度情况取0.7～1.0。7混凝土井字梁的梁端负弯矩调幅系数不宜小于0.85;预凝土框架梁，应满足《抗规》、《高规》关于框架梁的各项要2支承井字梁的框架边柱应具有相应的截面高度和线刚度，足以承受梁端较大弯矩的影响，框架边柱可采用双排柱纵3支承井字梁的框架边梁，应考虑4作为框架梁的井字梁，其与框架边柱相交节点的纵筋应纵向构造钢筋，其直径不应小于12mm,间距不应大于4由柱间不到顶的砌体填充墙对框架柱的嵌固作用形6.8.3结构布置中，应避免同层中局部形成短柱、长短柱混合6.8.5和框架柱相连的楼梯平台梁宜按铰接处理，宜在框架梁6.8.6当高层建筑中不能避免短柱时，应设置较强的剪力墙改1短柱的轴压比限值应比《抗规》表6.3.7降低0.05,表注3、4、5同样适用。积配箍率不应小于1.2%。级、一*级、特一级时尚不应大于6倍纵向钢筋直径；箍筋直径不小于10mm,肢距不应大于200mm,每隔一根纵向钢筋应在筋的配筋率不宜大于1.2%。1超短柱的轴压比限值应比《抗规》表6.3.7降低0.10,表注3、4、5同样适用。积配箍率不应小于1.5%,框架结构中应优先采用复合或连续复级、一*级、特一级时尚不应大于6倍纵向钢筋直径；箍筋直径不应小于12mm,肢距不应大于150mm,每隔一根纵向钢筋应筋的配筋率不宜大于1.2%。构等复杂结构。若采用时，应对其抗震安全性作充分的分析论2复杂高层钢筋混凝土结构应采用不少于两个不同的三维不宜大于60m和55m(丙类)、50m和45m(乙类)。高度超过时，4底部带转换层的筒中筒结构B级高度高层建筑，当外筒1)对部分框支剪力墙结构，当转换层的位置设置在3层及3)错层处框架柱的抗震等级应提高一级采用，错层处平面4)连体结构中连接体及与支承连接体相邻的钢筋混凝土结构构件的抗震等级应提高一级采用，已经为特一级时可不再提备应适当提高，内力增大系数不宜小于1.1,转换托梁的高度、需转换的剪力墙面积不大于剪力墙总面积的10%时，可仅加大值不大于1.0,应对结构的抗震安全作充分的论证并进行超限高力应按中震下弹性设计。对转换层位置小于等于3层的转换结6框支柱与相邻落地剪力墙的距离不宜大于10m。落地剪力墙的间距不宜大于20m。超过时应加强转换层楼板的整体刚1)宽梁托柱转换应纵横两方向垂直双向布置宽梁，不得单2)支承宽梁的框架柱为局部框支柱，应形成宽梁局部框支3)宽梁及局部框支柱结构抗震等级应按提高一级考虑。4)宽梁宽度宜取所托框架柱宽加100～200mm,控制跨高5)宽梁应考虑10%的竖向地震荷载作用。6)宽梁应按偏心受拉、受扭剪构件进行配筋设计，特别要7)宽梁上、下纵向钢筋最小配筋率按一、二级结构抗震等级分别取不小于0.4%、0.3%。一*级抗震等级时不小于0.5%,特一级抗震等级时不小于0.6%。8)宽梁支座上部纵向钢筋至少应有一半沿梁长贯通；下部纵向钢筋应全部贯通到柱内，腰筋沿梁高设置，间距不大于9)宽梁支座处(离柱边1.5倍梁高范围)箍筋应加密，加密箍筋直径不小于10mm,间距不大于100mm,加密区最小含箍10)宽梁纵向钢筋宜采用机械连接接头，同一截面内接头钢筋截面面积不应超过全部纵向钢筋截面面积的50%,接头位11)直接托换宽梁的局部框支柱竖向范围一般应算至托换13)局部框支柱全部纵向钢筋配筋率按一、二级结构抗震等级分别取不小于1.2%、1.0%。的最小值，另应全柱全高加密。箍筋体积配箍率不宜小于15)底部1～2层开大门洞形成宽梁托柱转换的结构，尚1)斜撑托柱转换分为单斜撑转换与人字斜撑转换两类。单2)上错位柱传来的垂直荷载，人字斜撑转换由人字斜撑与其中单面设有斜撑的L形构件横梁应逐跨连续设置，横梁内主3)上错位柱传来的纵横向弯矩，主要由纵横向上横梁按刚4)人字斜撑及单斜撑的下横梁应按偏心受拉构件设计，同6)斜撑转换层的上一层按薄弱层加强有关提高延性的抗震7局部夹层结构的夹层柱应按错层柱、短柱或超短柱处大于底盘相应边长的20%。超过时，可利用裙楼的卫生间、楼大底盘的扭转，并选择抗弯刚度较大的基础方案，控制零应力2抗震设计的大底盘多塔楼结构，底盘顶层与塔楼底层的加强，板厚不宜小于150mm,楼板钢筋方向最小配筋率不宜小于0.25%,底盘屋面梁应纵向拉通并加大底盘屋面下降至±0.000标高不形成大底盘多塔楼时，±0.000的塔楼内时，转换层及相邻上、下层的抗震等级应提高一级采虑廊道对主体结构的约束和不利影响。对带阻尼器的弱连接结6连廊与主体结构连接要可靠，要保证大震下连廊不坠1)体型收进程度较大，超过《抗规》、《高规》限值的钢2)体型偏心收进较严重时，应加强结构的抗扭刚度及抗扭3)体型收进程度较大，体型偏心收进较严重时，应补充计1)创造悬挑构件根部抗倾覆力矩的有利条件，加强悬挑部2)应进行罕遇地震下悬挑结构的承载力验算，不应进行竖3)悬挑结构应考虑竖向地震作用影响，构件应双层双向配4)悬挑构件应在梁端纵向设梁，形成纵向水平悬挑框架。5)悬挑结构悬挑较大时，竖向宜采用斜撑转换。均同复杂高层钢筋混凝土房屋，区别仅在抗震措施应予适当降8.1.1本章适用于较空旷的单层钢筋混凝土结构中型影剧院公8.1.3中型影剧院结构宜优先选用钢筋混凝土框架-剪力墙结8.1.4舞台台口框架宜采用台口双大柱、台口大梁、台顶8.1.5舞台台侧框架底层因设置通往侧台大门形成中间柱不落8.1.6舞台台后框架横向为高柔柱，纵向为多道横梁的平面外8.1.7观众厅横向主骨架为观众厅大柱与网架或屋架形成的单8.1.8观众厅纵向为多道横梁、斜梁(挑台处)组成的多层框架-剪力墙结构或框架结构，并尽量与前厅侧框架、舞台侧框架贯8.1.9前厅横向采用门口设跨层高柱的复式框架，并与伸入观众厅的挑台框架连为一体形成一复杂的“前挑后稳”的挑台框钢屋架钢檩、轻屋面结构；前厅宜采用现浇钢筋混凝土屋面结8.2.3舞台操作吊杆走道宜加大板厚及边梁和配筋，使之成为8.3.1中型影剧院宜采用两个三维空间薄壁杆件模型或8.3.4舞台和观众厅屋面高差较大，应考虑舞台的高振型影8.3.5观众厅及舞台为轻屋面时，宜按周边铰接中间为十字交8.4.1挑台框架挑台上弦主筋应增大10%配置，主筋应采用机8.4.2台口巨型框架、挑台巨型框架、挑台巨型基础梁应8.4.3加强观众厅屋面钢网架或钢屋架上弦与舞台台口巨型框8.4.4挑台大柱、厅侧框架柱与挑台斜梁间形成的短柱应增密宜采用一*级。框架-剪力墙结构中的剪力墙抗震等级应采用一9.1.1农宅平面、立面布置应力求规则、均匀、对称，墙体沿9.1.4烟道、通风道设置不应削弱墙体，附墙烟囱及出屋面烟9.3.1砖混结构宜采用烧结承重多孔砖墙浆不应低于M5;钢筋混凝土构件的混凝土不应低于C20;构造9.3.4房屋抗震横墙的间距，现浇或装配整体式钢筋混凝土屋9.3.6两层农宅的外墙四角、错层部位、横墙与外纵墙交接9.3.7混凝土构造柱应与混凝土圈梁连接，并锚入基础圈梁内筋不应小于4φ12,箍筋不应小于φ6@250。构造柱上下两端各500mm范围内箍筋加密为φ6@100。9.3.9设混凝土构造柱的农宅应先砌墙后浇柱，与构造柱连接处的墙应砌成马牙槎，并应沿墙高每隔500mm设2中6mm拉接制板在同一标高处或紧贴板底，圈梁断面不应小于240mm×120mm,配置纵筋不应小于4φ10mm,箍筋为φ6@250。2预制钢筋混凝土楼板，板伸进外墙的长度不应小于不应小于80mm。3房屋端部大开间楼屋盖的预制钢筋混凝土板应相互拉于240mm。9.4.1由烧结多孔承重砖墙和木屋盖组成的双坡砖木结构农9.4.3砖木结构的顶层应在外墙周边顶及两层砖木结构一层顶的混凝土圈梁设置及断面配筋同本规程第9.4.6檩条与屋面板等各构件之间应采用圆钉、扒钉或铅丝等附录A基于性态抗震设计方法简介A.0.1基于性态抗震设计方法特点2抗震计算以结构的动力弹塑性分析为主要手段，强调性3分别以计算小震、中震、大震下结构构件的塑性铰和裂及延性变形能力的要求、业主的要求等因素，合理选择性态目A.0.2性态水准结构在不同水准地震下的抗震性态目标和性态水准见图.1b—大震完好2E水准1a,结构在震后完好、无损坏，一般不需修理即可继水准1b,结构在地震后基本完好，仅有个别构件轻微裂水准2,地震后结构的薄弱部位和重要部位的构件完好、无水准3,地震后结构的薄弱部位和重要部位的构件轻微损水准4,结构在地震下发生中等程度的破坏，多数构件轻微水准5,结构在地震下发生明显损坏，多数构件中等破坏，表A.0.2建筑地震破坏等级划分表(含完好)用仍可继续使用中等破坏需一般修理，采取安全措施后可适当使用多数承重构件严重破坏或部分倒塌多数承重构件倒塌需拆除注：个别指5%以下，部分指30%以下，多数指超过50%。A.0.3性态目标基于性态抗震设计的性态目标有五类：即A、B、C、表A.0.3性态目标选择方案表2345第一(小震)----第二(中震)ABCDE第三(大震)-ABCDE性态目标A,小震和中震均满足性态水准性态目标B,小震下满足性态水准1a的要求，中震下满足性态水准1b的要求，大震满足性态水准2的要求；结构整体基本性态目标C,小震下满足性态水准1a的要求，中震下满足性态水准2的要求，大震下满足性态水准3的要求；部分结构构性态目标E,小震下满足性态水准1a的要求，中震下满足性态水准4的要求，大震下满足性态水准5的要求，结构的破坏A.0.4性态目标选择(见本规程第3.2.3条)1)表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”,反面词采用“严禁”;2)表示严格，在正常情况下均应这样做的；正面词采用“宜”,反面词采用“不宜”; 2术语和符号 3抗震设计基本要求 4场地、地基和基础 5钢筋混凝土结构抗震计算分析 6高层和多层钢筋混凝土房屋 7复杂高层和多层钢筋混凝土房屋 8钢筋混凝土中型影剧院房屋 9村镇农宅 图3.1.3兰州市区设计地震动参数区划图 图4.1.9-1兰州市区黄土地震滑坡危险性区划图(50年超越概率10%) 图4.1.9-2兰州市区黄土地震滑坡危险性区划图(50年超越概率2%) 11地形复杂，为周边高、中间低的黄河谷地，不利地段1.0.3本规程仅为《抗规》、《高规》两个规范有关抗震设计2认识，故术语给予解释说明。而少墙框架结构、宽扁梁框架结分别对应于50年设计基准期内超越概率为63.5%、10%和2%的3.1.2兰州市区的抗震设防烈度为8度，表3.1.2中的设计基本地震加速度值与《中国地震动参数区划图A>所规定的“地震3反应谱形状的几个重要参数，都是根据计算结果回归统计得到3反应谱阻尼的调整按《抗规》第5.1.5条中的规定进4由规准后的反应谱形状推定，兰州市A小区场地属于《抗规》中兰州市第二组Ⅱ类场地，B小区场地属于《抗规〉中第二组～第三组Ⅱ类场地，C小区场地介于《抗规》中第一3.1.4各小区水平地震影响43.2.2在结构特别复杂、超限高层建筑、业主愿付出代价，采析论证等不同情况合理选择性态目标“A”、“B”、构件延性差，故控制混凝土强度等级不应超过C70。粗骨料为3.3.2框架结构的节点是抗震的关键部位，高强混凝土框架结3.3.4采用高强混凝土结构必须具备施工资质、实验室资质、55高强混凝土单位胶凝材料(水泥+掺合料)用量不宜超过3.4减少房屋地震扭转效应的措施4.1.1兰州市区场地区划图是在近年来最新研究成果的基础价》(GB17741-2005)和《抗规》为依据，在场地特性、地质构6将断层作为不利地段场地问题对待，不利地带宽度定为80m。砾石层之间的假整合面，其倾角在40°~45°左右，构成七里的界面，界面的深度在地表以下8～12m左右。下面的泥砂岩化能力较强，其最上部的剪切波速在350～380m/s左右，自顶板以下5～8m处剪切波速即可超过500m/s。泥砂岩的风化层稍软，其最上部的剪切波速值在330～360m/s左右。考虑到底部岩性的差别，将分界处标出80m宽度的“岩性急剧变化地7k-—从地面第一层算至第i层；8K.——第i土层动应力深度折减系数，可按如下4.2.6黄土液化势是指该黄土场地在饱和状态下液化的可能如果有饱和黄土土层(Q3和Q4),可按场地区划图考虑其液化势。对位于50年超越概率10%风险水平地震作用下中等液化势分区(以下简称中等液化势分区)和50年超越概率2%风险水平地防分类为乙类高层建筑和丙类超限高层建筑场地，除遵照《抗9度峰值PGA。如果PGA>1.2PGA,则不液化；如果1.0PGA≤PGA₁≤1.2PGA,则可能轻微液化；如果0.65PGA<PGA<o.和o,'——分别为深度Z处的总垂直应力和有效垂直应安全性评价给出的50年超越概率10%或2%风险水准下的随机始液化的孔压标准为u./σn≥0.7,而液化破坏的应变标准为：u/on'≥0.2,且ea=3%。在进行液化判别时，哪个标准先达到就以那个为准。其中，u₃为饱和试样的动孔隙水压力。j=1,2,…,mj=1,2,…,m分别取为0.55和0.65。4.3基础设计筑基础一般推荐优先采用筏基。对层数小于15层，高度小于45m的小高层丙类建筑，当持力层可靠、场地为抗震有利地段设正规地下室仅有地下外墙，能产生侧限要求的被动土压力即可，同样起到对高层建筑抗倾和稳定的效果。故层数在10～15层，高度在32～45m(桩基);层数在10～12层，高度在28~深小，比较经济合理。筏基厚度、非桩基用房屋总层数乘以40~50mm,桩基用房屋总层数乘以20～30mm,系根据工程实便是埋深为0,失去了侧限，违反了《高规》的埋深要求。采用深入实验研究后得出结论：兰州市区较厚黄土地基上采用桩基往往采用隔震器下独立悬臂短柱支承方案，但也带来该柱偏心5钢筋混凝土结构抗震计算分析5.1.2钢筋混凝土结构三维空间结构模型能准确地反映结构中空间模型的商品化软件主要有SATWE、PMSAP、TAT、有TAT、TBSA等，有限元模型的商品化软件主要有5.1.4国内三维空间模型的商品化软件基本都可处理双塔模有限元软件补充计算，如SATWE自带的框支剪力墙和复杂楼5.1.6对异形柱单元不应按两片相交的剪力墙模型计算，而应5.1.8如果计算软件不能识别跨层柱，会造成柱计算长度错5.1.9目前弹塑性动力分析软是一些模拟程度较好的模型。当前，EPDA和MIDAS软件均可5.1.10地基基础模型的选取对基础计算结果有一定影响。目前，兰州市区房屋基础设计中常用的计算软件为中国建研院编PKPM系列的JCCAD,该软件提供了各种不同的计算模型，设5.2.3出屋面小塔楼的层数或刚度相差较大时，如按单塔楼的5.2.4如果考虑刚域的影响，而不5.2.7当采用薄壁杆件模拟剪力墙时，进行必要的简化5.2.8对于与剪力墙平面外相交的梁，墙厚较薄时，在墙支座5.3.4所有的结构都是三维空间的，动力分析中的振型也都是裂，甚至破坏后，结构竖向承载力和正常使用状态不受太大影数值各有差异，但该值对地震作用的影响却较大，表5.3.10是减系数的取值应慎重对待，不应太小，且应加强主梁的抗扭措计值占总弯矩设计值的75%以上时，可按规范提供的公式计算5.4.2单塔结构的第一平动周期范围是根据大量资料和实际工5.4.3结构单位面积的平均垂直荷重标准值来自大量6.1.1本规程抗震等级的确定原则和数值基本同国家规范，只根据《抗规》第6.1.3条第4款，对于乙类建筑，当高度超不超过24m为宜。超过较多时，柱断面较大，影响使用，故要8跨层柱较高，柱长细比较大，容易失稳，故要验算稳1～4宽扁梁框架结构的经济性及抗10抗震构造措施1)框架宽扁梁选用的混凝土强度等级、混凝土受压区高2)柱截面外的梁底钢筋宜贯通或按受拉钢筋相互搭接；梁面贯通钢筋不宜少于面筋总面积的60%。当用于一：二级抗震等级时，应有大于60%的上部纵向受力钢筋穿过柱子。对于边7)双向宽扁梁节点的水平受剪箍筋可利用宽扁梁腰筋双向3～6提出了保证少墙框架抗震安全的计算原则，实际设1)判定少墙框架结构的适用范围：注：①当θ≤1/550,且柱断面大小不影响使用功能时，仍θ<1/400,但θ>1/550,此时可采用少墙框架结构；2)确