跨径33m简支梁桥设计毕业设计

1、XXX 毕 业 设 计 XXX 届 土木工程（道路桥梁方向） 专业 XXX 班级 题目濮阳市马颊河跨径 33m 双向六车道预应力混凝土简支 T 型 梁桥设计 姓 名 XXX 学号 XXX 指导教师 XXX 职称 XXX 二零一七 年 五 月 二十 日 本设计依据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD2004） 与公路桥涵设计设计通用规范（JTGD2004）进行桥梁上部结构设计与验算。 某高速公路 33m 双向六车道简支 T 型梁设计，33m 是标准跨径，采用分离式的截面。 分离式预应力简支梁桥，按公预规进行桥面行车道设计必须有应急车道，车道 宽按 3.75 设计，高速 120/h，

2、双向六车道，分两幅。 对主梁即预应力混凝土简支梁桥进行永久效应计算，可变作用效应计算并进行 效应组合，以此对主梁进行预应力钢筋的估算和布置。手算的内容：主梁截面几何 特性的计算，计算预应力损失，验算主梁各个危险截面主拉应力和主压应力，荷载 效应计算、配筋计算以及应力验算主要对行车道板和横隔梁。在算得数据后用桥梁 博士进行全桥结构安全验算与预应力钢筋的计算，可以得到桥梁博士算得的数据， 最后将手算和电算进行比较。通过手算与电 算的比较可知桥梁的设计是可行的。计算书的数据主要是以手算的数据为主。 关键词：关键词：T 梁；预应力混凝土；A 类构件；手算； Design of a 33m six wa

3、y simple supported T beam for a highway abstract This design is based on the highway reinforced concrete and prestressed concrete bridge design code (JTGD - 2004) and highway bridge design general design specification (JTGD - 2004) for the design and calculation of the bridge superstructure. A highw

4、ay 33m two-way six lane simply supported T beam design, 33m is the standard span, using the separation of the cross section, the transverse distribution coefficient using rigid connection method.according to the public pre regulations for the design of the bridge deck must have emergency lane, accor

5、ding to the 3.75 Che Daokuan design, the speed of 120km/h, two-way highway six lanes, divided into two. This design is mainly to the hand count, namely on the girder prestressed concrete beam bridge permanent effect calculation, variable effect calculation and effect combination。 the geometric chara

6、cteristics of the girder section, the prestress loss calculation, checking each dangerous section of the main girder tensile stress and principal compressive stress, After calculating the data with the bridge for the whole bridge structure safety check and the calculation of prestressed reinforcemen

7、t, you can get the data of the bridge doctor, and finally hand calculation and computer comparison. By hand counting and electricity.The comparison shows that the design of the bridge is feasible. The calculations of the data is mainly to hand count data. Key words: T beam; prestressed concrete; cla

8、ss a component; hand calculation; computer calculation 目目 录录 第一章第一章 设计资料及构造布置设计资料及构造布置 .1 1 1.1 设计资料.1 1.1.1 桥面跨径及桥宽净空 .1 1.1.2 设计荷载： .1 1.1.3 材料及工艺： .1 1.1.4 设计依据 .2 1.1.5 基本计算数据（见表 1-1）.2 1.2 横截面布置.4 1.2.1 主梁间距与主梁片数 .4 1.2.2 主梁跨中截面主要尺寸拟定 .5 1.3 横截面沿跨长变化.8 1.4 横隔梁的设置 .8 第二章第二章 主梁作用效应计算主梁作用效应计算 .9 9

9、 2.1 永久作用效应计算.9 2.1.1 永久作用集度 .9 2.1.2 永久作用效应 .11 2.2 可变作用效应计算（修正刚性横梁法）.12 2.2.1 冲击系数和车道折减系数 .12 2.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数 .12 2.2.4 计算可变作用效应 .16 2.3 主梁作用效应组合.20 第三章第三章 预应力钢束的估算及其布置预应力钢束的估算及其布置 .2222 3.1 跨中截面钢束的估算和确定.22 3.1.1 按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数.22 3.1.2 按承载能力极限状态估算钢束数 .22 3.2 预应力钢束布置.23 3.2.1 跨中截面及锚固端截面的钢

10、束布置 .23 3.2.2 钢束起弯角和线形的确定 .25 3.2.3 钢束计算 .26 第四章第四章 计算主梁截面几何特性计算主梁截面几何特性 .2929 4.1 截面面积及惯矩计算.29 4.1.1 净截面几何特性计算.29 4.1.2 换算截面几何特性计算 .30 4.2 截面静矩计算.32 4.3 截面几何特性总汇.34 第五章第五章 钢束预应力损失计算钢束预应力损失计算 .3535 5.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的应力损失.35 5.2 由锚具变形、钢束回缩引起的应力损失.36 5.3 混凝土弹性压缩引起的预应力损失.39 5.4 由钢束应力松弛引起的预应力损失.42 5.

11、5 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失.43 5.6 预加内力计算及钢束预应力损失汇总.44 第六章第六章 主梁截面承载力与应力验算主梁截面承载力与应力验算 .4747 6.1 持久状况承载能力极限状态承载力验算.47 6.1.1 正截面承载力验算 .47 6.2 持久状况正常使用极限状态抗裂验算.50 6.2.1 正截面抗裂验算 .50 6.2.2 斜截面抗裂验算 .52 6.3 持久状况构件的应力验算.55 6.3.1 正截面混凝土压应力验算 .56 6.3.2 预应力筋拉应力验算 .57 6.3.3 截面混凝土主压应力验算 .59 6.4 短暂状况构件的应力验算.62 6.4.1 预加应力

12、阶段的应力验算 .63 6.4.2 吊装应力验算 .64 第七章第七章 主梁端部的局部承压验算主梁端部的局部承压验算 .6666 7.1 局部承压区的截面尺寸验算.66 7.2 局部抗压承载力验算.68 第八章第八章 主梁变形验算主梁变形验算 .7070 8.1 计算由预加力引起的跨中反拱度.70 8.2 计算由荷载引起的跨中挠度.73 8.3 结构刚度验算.74 8.4 预拱度的设置.74 第九章第九章 横隔梁计算横隔梁计算 .7575 9.1 确定作用在跨中横隔梁上的可变作用.75 9.2 跨中横隔梁的作用效应影响线.75 9.2.1 绘制弯矩影响线 .76 9.2.2 绘制剪力影响线 .

13、77 9.3 截面作用效应计算.78 9.4 截面配筋计算.79 第十章第十章 行车道板计算行车道板计算 .8181 10.1 悬臂板荷载效应计算.81 10.1.1 永久作用.81 10.1.2 承载能力极限状态作用基本组合 .83 10.2 连续板荷载效应计算.83 10.2.1 永久作用 .83 10.2.2 可变作用 .85 10.2.3 作用效应组合 .87 10.3 截面设计、配筋及承载力验算.88 第一章第一章 设计资料及构造布置设计资料及构造布置 1.1 设计资料设计资料 1.1.1 桥面跨径及桥宽净空桥面跨径及桥宽净空 标准跨径：（墩中心距离）；m33 b L 主梁全长：；m

14、96.32L 计算跨径：m32 p L 桥面净空：净m345 . 05 . 375 . 3 375 . 0 1175. 0375 . 3 5 . 35 . 0 1.1.2 设计荷载：设计荷载： 公路I 级，防撞栏.m/99 . 4 KN 1.1.3 材料及工艺：材料及工艺： 这里我们所设计的主梁所使用的的混凝土是 C50，桥面铺装和主 梁也是一样的，其 10cm 的沥青混凝土是用在柔性防水涂层的。 用 根 底松弛刚绞线的钢筋束，整个儿梁用 束，抗拉强度 620.15S5 ，弹性模量。 aMP1860fpk=aMP1095 . 1 E 5 p = 的用的热轧螺纹钢筋，的用的热轧光圆mm12级33

15、5HRBmm12235R 钢筋。 1.1.4 设计设计依据依据 1）交通部颁发的文件公路工程技术标准（JTG B01-2003） 2003 年版，简称标准； 2）交通部颁发的文件公路桥涵设计通用规范（JTG D60- 2004）2004 年版，简称桥规； 3）交通部颁发的公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）2004 年版，简称公预规； 1.1.5 基本计算数据（见表基本计算数据（见表 1-1） 表 1-1 基本计算数据 名称项目符号单位数据 立方强度kfcu,MPa 50 弹性模量EcMPa 4 103.45 轴心抗压标准强度fckMPa 32.40 轴心抗拉

16、标准强度ftkMPa 2.65 轴心抗压设计强度fcdMPa 22.40 轴心抗拉设计强度ftdMPa 1.83 容许压应力ck0.7fMPa 20.72 短暂状态 容许拉应力tk0.7fMPa 1.76 标准荷载组合 容许压应力0.5fckMPa 16.20 容许主拉应力0.6fckMPa19.44 :短期效应组合 容许拉应力 0.85.8-st MPa 0 土 凝 混 持久状态 容许主拉应力0.6ftkMPa 1.59 标准强度fpkMPa 1860 弹性模量EpMPa 5 101.95 s15.2 线 绞 钢 抗拉设计强度fpdMPa 1260 con最大控制应力 0.75fpk MPa

17、 1395 :持久状态应力 标准状态组合 0.65fpk MPa 1209 钢筋混凝土1 3 KN/ 25.0 沥青混凝土23KN/ 23.0材料重度 钢绞线3 3 KN/ 78.5 量比钢束与混凝土的弹性模Ep无纲量 5.65 注：考虑到混凝土的强度一般达到了 C45 时后就开始了张拉其中预应力的钢束。因此和分别表示钢 ck f tk f 束被预应力张拉时混凝土的抗压、抗拉标准强度数值，则有=29.6Mpa， =2.51Mpa。 ck f tk f 1.2 横截面的布置横截面的布置 1.2.1 主梁间的间距与主梁的片数主梁间的间距与主梁的片数 梁高和跨径增大，主梁间距相对加宽比较经济，翼板加

18、宽可以提高 主梁的截面效率指标，所以可在允许条件下加宽 T 梁翼板。这里主梁 翼板宽度，为保证整体受力指标，桥面板用现浇的刚性接头。两dm250 种工作截面形式：小工作截面；大工作截面。）（mm1600bi）（dm250bi 净桥宽选用 片主m345 . 05 . 375 . 3 375 . 0 1175 . 0 375 . 3 5 . 35 . 07 梁，如图 1-1 所示 1.2.2 主梁跨中截面主要尺寸的拟定主梁跨中截面主要尺寸的拟定 （1）主梁的高度 简支梁桥中主梁高度和跨径的比一般在之间，标准设计梁25/115/1 2500 1600 500500 150 2000 500 250

19、150 150 100 现浇部分 桥高跨比。在高度没有限制的时，梁高的增大时比较经济的首19/118/1 选，这样可以节省预应力钢筋束的用量。加大梁高一般是加大板高，混 凝土用量不会增加太多。所以，这里选用的梁高是较合适的。dm200 （2）主梁截面得细部尺寸 一般 T 梁翼板厚度决定桥面板的车轮局部荷载要求，考虑主梁受 弯时上翼板受压强度要求。这里 T 梁翼板厚度，为抵抗翼板根部较dm15 大弯矩，根部加厚到。dm25 孔管不知道的构造层次决定腹板厚度，从稳定内在条件的腹板本身 考虑，腹板厚度，腹板厚度取。15/1dm20 钢束的需要决定马蹄尺寸，实践表明，截面总面积的为马 0 0 0 0

20、2010 蹄面积比较合适。考虑到配置较多的钢筋束等因素，初定马蹄宽度为 ，高度为，马蹄腹板三角过度减小局部应力，高定位。dm50dm25dm15 按照定好了的外形尺寸，绘制预制梁的跨中截面示意图（见图 1- 2）。 图 1-2 跨中截面尺寸图（尺寸单位：mm） （3）计算截面的几何特征 将主梁的跨中横截面划分成五个很是规则的图形的小单元，截面的 几何特征列表的计算见表 1-2。 表 1-2 跨中截面几何特性计算表 分块面积 Ai (cm2) 分块面积形心 至上缘距离 yi (cm) 分块面积对上 缘静矩 Si=Aiyi (cm3) 分块面积的自 身惯矩 Ii (cm4) di=ys-yi (c

21、m) 分块面积对 截面形心的 惯矩 Ix=Aidi2 (cm4) I=Ii+Ix (cm4) 分块名 称 (1)(2)(3)=(1)(2)(4)(5)(6)=(1)(5)2(7)=(4)+(6) 大毛截面 翼板 3750.000 0 7.500028125.000070312.600061.2800 三角承托 500.000018.349166.5000 2777.770050.4600.8000 腹板 3000.000 0 96.0000-26.2200 下三角 225.0000170.000038250.00002812.5000 - 101.2200 马蹄 1250.000 0 187.

22、5000.000065104.18 - 118.7200 8925.000 0 .5000 I=.1 小毛截面 翼板 2400.000 0 7.500018000.000072.2200 三角承托 500.000018.3300 9166.50002777.780061.3800 腹板 3200.000 0 95-15.2800 下三角 225.000017038250.00002812.5000-90.2700 马蹄 1250.000 0 187.500065104.1700 - 107.7800 7574.000 0 .5000 I=.7220 注：大毛截面形心至上缘距离 ：； ）（cm7

23、8.69 8925 5 . 613916 y i i a A S 小毛截面形心至上缘距离： 。 ）（cm81.78 7574 5 . 603381 y i i a A S （4）检验截面之效率的指标（希望在 0.5 以上） 上部核心距： 95.37 yA I k xi S = 下部核心距： 39.72 yA I k si x = 截面之效率的指标： 5 . 055. 0 200 39.7295.37 h kk xs = + = + = 这些数据表明以上初拟出来的主梁中截面是较为合理的。 1.3 横截面沿跨长之变化横截面沿跨长之变化 如图 1-1 图中所示，这里主梁采用等高形式，T 型梁翼板厚度

24、沿跨 长不变，四分店附近慢慢向支点抬高马蹄。由于锚头集中力作用梁端部 有局部压应力，为锚具需要，在距梁端腹板加厚与马蹄同宽。马dm198 蹄配合钢筋束弯起从四分店开始升高，腹板跨度同时变化。 1.4 横隔梁的设置横隔梁的设置简要简要 为了使主梁弯矩不是较大应当在该位置设置横隔梁。为减少跨中弯 矩作用，在跨中的位置设置横隔梁，如果跨度还是大，就需要设置更多 的横隔梁，本设计中在桥跨中和四分点和支点处共设置的有五道横隔梁， 他们的间距都均为 725dm，高度是端部的横隔梁和主梁一样，厚度呢是 为上部是 26dm，下部是 24dm，中部横隔梁的高度是为 185dm，厚度呢是 为上部是 18dm，下部

25、是 16dm。 第二章第二章 主梁作用的效应计算主梁作用的效应计算 据上述梁跨纵断面，横断面的情况，上部活载作用对梁的横向分布过程， 可求主梁隔的控制截面（跨中，四分点，支点截面）恒载，最大活载内力，之 后求主梁内力组合。 2.1 永久作用的效应计算永久作用的效应计算 2.1.1 永久作用的集度永久作用的集度 （1）预制梁的自重 跨中截面段主梁自重（四分点截面至跨中截面，长 8.25m）： 2343.15625 . 8 257575 . 0 1 G 由于马蹄抬高的原因与腹板变宽段两者的自重（长 6.75m）： 2773.164 2 25 75. 67575 . 0 1895. 1 2 ）（G

26、支点段梁的自重（长 1.98m）： mKNG/66.5898 . 1 251895 . 1 3 边主梁横隔梁 中横隔梁的体积： ）（ 3 m1843 . 0 )15 . 0 15 . 0 5 . 0-5 . 01 . 05 . 0-7 . 06 . 1(17 . 0 = 端横隔梁的体积： ）（ 3 m2513 . 0 )35 . 0 07 . 0 5 . 0-55 . 0 85 . 1 (25 . 0 = 因此：半跨内横梁的重力为： ()() m/KN18.13252513 . 0 1184 . 0 5 . 1G4=+= 预制梁永久作用集度： mKNg/19.2698.14/18.1366.5

27、82773.1642343.156 1 ）（ （2）二期永久作用 现浇 T 型梁翼板集度 () m/KN38 . 3 259 . 015 . 0 g5= 边梁现浇的部分横隔梁 一片中横隔梁（现浇部分）的体积： 3 m1224 . 0 6 . 145 . 0 17 . 0 一片端横隔梁（现浇部分）的体积： 29.00m （1-）l （1-）l x=l V M M影响线 1 1- V影响线 3 m2081. 085. 145. 025 . 0 因此： 59 . 0 96.32252081 . 0 21224. 03g1）（ 铺装： 混凝土铺装：cm8 3125 5 . 1508. 0 沥青混凝土铺

28、装：cm9 875.3425 5 . 1509 . 0 若将桥面均匀分摊给五片主梁，则： 4107 . 9 7 875.3431 栏杆 一侧防撞栏：）（m/KN99 . 4 若将两侧的防撞栏均匀分摊给 片主梁，则：7 42 . 1 7299 . 4 边梁二期的永久作用集度： 8 . 1442 . 1 41 . 9 59 . 0 38 . 3 2 g 2.1.2 永久作用效应永久作用效应 如图 2-1 所示，设 x 为计算截面距离左支座的距离，并令。lx/ 图 2-1 永久作用计算效应计算图 主梁的弯矩和剪力的计算公式分别为： 2 11 1;1 2g 22 Ml g Vl 永久作用效应计算数值见

29、表 2-1。 作用效应 跨中 0.5= 四分点 0.25= 支点 0= 弯矩(KN/m)51.245265.18370 一期 剪力(KN)008.168 336.16 弯矩)/(mKN 1454.771491.42 0 二期 剪力(KN) 0 100.28200.56 弯矩(KN/m) 3905.4 3928.05 0 剪力(KN) 0 269.33538.66 2.2 可变作用效应计算（修正刚性横梁法）可变作用效应计算（修正刚性横梁法） 2.2.1 冲击系数和车道折减系数冲击系数和车道折减系数 按 2004桥规4.3.2 条规定，桥梁结构的冲击系数与其结构的基频有关， 因此要首先计算结构的基

30、频。简支 T 型梁桥的基频可采用下列公式进行估算： 32. 4 46.2274 4142. 01045 . 3 322 14 . 3 ml 2 f 10 2 c 2 C EI 其中： ）（m/kg46.2274 81 . 9 10258925 . 0 g G m 3 c = = 由根据本桥的基频，即可计算出汽车荷载的冲击系数为： 252 . 0 0157 . 0 -lnf1767 按 2004桥规4.3.1 条，当车道数大于两车道时，需进行行车道的折减 计算，三车道约折减，四车道是约折减，本次设计是双车道因此不需%22%33 要考虑车道折减系数为 1。 2.2.2 主梁荷载横向分布系数主梁荷载

31、横向分布系数 一、运用（G M 法）计算跨中主梁的荷载横向分布系数 （1）.主梁的抗弯惯矩和抗扭惯矩： x I Tx I 主梁的抗弯惯矩可依据表 2.1 查得： 42- 1087.43mIx 主梁截面的抗扭惯矩可按照各个分截面抗扭之和计算，即 3 iiiTx tbCI ：主梁各截面抗扭惯性矩刚度系数查表可得 i c ：相应各截面的宽度与厚度 iit b 表 6.1 IT 计 算 表 分块名称 bititi/biciIti=cibiti3(103m4) 翼缘板 250.0017.2000 0.0752 1/34.06061 腹板 150.30200.133240.30543.67312 马蹄 5

32、0.0032.5000 0.65000.19883.41212 11.15562 单位宽度抗弯惯矩和抗扭惯矩： )/m10796 . 1 250/1087.43b/ 43-2- x cmIJ X （ ）（cm/m1055 . 4 250/1016.11b/ 45-3- TXTX IJ （2）、横隔梁抗弯惯矩和抗扭惯矩（翼缘板有效宽度的计算） 每根横隔梁的尺寸如图所示 横隔梁的长度按两端主梁轴线之间距离，即： mbl 5 . 125 . 255mc04 . 4 )17 . 0 25 . 8 ( 2 1 mh85 . 1 mb17 . 0 3367 . 0 12 04. 4 l c 据上表值查表查

33、得：。 l c 5858 . 0 c 所以mc3666 . 2 5858 . 0 04 . 4 5858. 0 因此可得出横隔梁截面重心位置： y a 3198. 0 . 0 17. 085 . 1 172 . 0 3666 . 2 2 2 85 . 1 17 . 0 2 172. 0 172 . 0 3666 . 2 2 2 22 2 2 1 1 1 bhh h bh h h ay 横隔梁的抗弯惯矩及抗扭惯矩 y I Ty I 42-2 2 1 1 3 1 10497.11) 2 ( 12 ) 2 (2 12 2 3 ma h hb hbh ah h I yyy 其中各项数值均可由表查出：，

34、查表得：101 . 0 172 . 0 85 . 1 17 . 0 b t 312 . 0 c 则 43-3 1062 . 2 17 . 0 712 . 1 312 . 0 mITy 单位抗弯惯矩和抗扭惯矩。 y J Ty J ）（ cm m b I J y y 4 4-2 1002 . 1 8250/10497.11 )(10175 . 3 8250/1062 . 2 4 63 cm m b I J Ty Ty （3）、计算参数和。 533 . 0 109 10828 . 1 32000 8400 4 5 3 4 y x J J l B 上式中 B 为半幅桥宽的一半，即8750 2 2500

35、7 B 0226 . 0 10 2 . 1010796. 12 )1017 . 3 1055. 4(4 . 0 2 )( 53 56 E E JJE JJG yx TyTx 则 1503 . 0 0247 . 0 （4）、计算各主梁横向分布影响线坐标。 由，查表，可得出和值，列于下表：533 . 0 MG 1 K 0 K 荷载位置 系 数 梁位 B3B/4B/2B/40-B/4 00.530.711.001.321.371.1310.830.74 B/41.350.311.451.471.311.000.670.320.01 B/22.212.091.821.471.040.540.15-0.

36、28-0.58 3B/43.512.852.061.350.730.27-0.19-0.47-0.89 K0 B5.033.922.261.220.510.26-0.49-8.1-1.27 00.830.910.991.071.180.931.011.090.17 B/41.071.241.210.971.110.970.850.740.63 B/21.191.411.311.171.000.840.710.580.51 3B/41.821.511.391.130.900.770.610.500.43 K1 B2.291.831.421.070.810.570.490.430.34 用线性内插

37、法求得实际梁位处和值，实际梁位和计算梁位关系图如下： 1 K 0 K 对于 1、7 号梁： B B KKK 4 3 7 4 7 3 对于 2、6 号梁： BB KKK 2 1 4 3 7 5 7 2 对于 3、5 号梁： BB KKK 4 1 2 1 7 6 7 1 对于 4 号梁： 0 KK 梁实际位置的和的值如下表： 1 K 0 K 荷载位置梁 号 算式 B3B/4 B/2B/40 B B KKK 4 3 1 1 1 7 4 7 3 2.02 1 1.647 1.403 1.104 0.861 0.684 0.559 0.470 0.391 B B KKK 4 3 0 0 0 7 4 7

38、3 4.16 1 3.309 2.146 1.294 0.636 0.266 -0.319 -3.740 -1.053 1 0 1 KK - 2.14 0 - 1.661 - 0.743 -0.190 0.226 0.419 0.877 4.210 1.444 )( 0 1 KK - 0.33 6 - 0.261 - 0.117 -0.030 0.035 0.066 0.138 0.662 0.227 )( 0 1 0 KKKKa3.82 5 3.047 2.029 1.264 0.671 0.332 -0.181 -3.078 -0.826 5/ a K 0.54 6 0.435 0.290

39、 0.181 0.096 0.047 -0.026 -0.440 -0.118 BB KKK 2 1 1 4 3 1 1 7 5 7 2 1.37 0 1.439 1.333 1.159 0.971 0.820 0.681 0.557 0.487 BB KKK 2 1 0 4 3 0 0 7 5 7 2 2.58 1 2.307 1.889 1.436 0.951 0.463 0.053 -0.334 -0.669 0 1 KK - 1.21 1 - 0.869 - 0.556 -0.277 0.020 0.357 0.629 0.891 1.156 )( 0 1 KK - 0.19 0 -

40、0.137 - 0.087 -0.044 0.003 0.056 0.099 0.140 0.182 )( 0 1 0 KKKKa2.39 1 2.171 1.801 1.392 0.955 0.519 0.152 -0.194 -0.487 2 5/ a K 0.34 2 0.310 0.257 0.199 0.136 0.074 0.022 -0.028 -0.070 BB KKK 4 1 1 2 1 1 1 7 6 7 1 1.08 7 1.264 1.224 0.999 1.094 0.951 0.830 0.717 0.613 BB KKK 4 1 0 2 1 0 0 7 6 7 1

41、 1.47 3 0.564 1.503 1.470 1.271 0.934 0.596 0.234 -0.074 0 1 KK - 0.38 6 0.700 - 0.279 -0.471 -0.177 0.017 0.234 0.483 0.687 )( 0 1 KK - 0.06 1 0.110 - 0.044 -0.074 -0.028 0.003 0.037 0.076 0.108 )( 0 1 0 KKKKa1.41 2 0.674 1.459 1.396 1.244 0.937 0.633 0.310 0.034 3 5/ a K 0.20 2 0.096 0.208 0.199 0

42、.178 0.134 0.090 0.044 0.005 10 1 KK 0.83 0 0.910 0.990 1.070 1.180 0.930 1.010 1.090 0.170 00 0 KK 0.53 0 0.710 1.000 1.320 1.370 1.130 1.000 0.830 0.740 0 1 KK 0.30 0 0.200 - 0.010 -0.250 -0.190 -0.200 0.010 0.260 -0.570 )( 0 1 KK 0.04 7 0.031 - 0.002 -0.039 -0.030 -0.031 0.002 0.041 -0.090 )( 0 1

43、 0 KKKKa0.57 7 0.741 0.998 1.281 1.340 1.099 1.002 0.871 0.650 4 5/ a K 0.08 2 0.106 0.143 0.183 0.191 0.157 0.143 0.124 0.093 根据规定，汽车荷载与刚性护栏边缘之间的距离不少于 0.5m,荷载布置及荷载处影响系数如下图： 计算荷载横向分布系数：荷载横向分布系数的计算中包含了车道折减系数。按最不利方式布置， 并按相应影响线坐标值计算荷载横向分布系数。 五车道，如图： 0.5(0.482+0.3778+0.2917+0.2016+0.1465+0.0794+0.0363+0

44、.0085+0.0368+0.0739) 2 1 cq m 0.0.6=0.6718 四车道： 0.5.(0.482+0.3778+0.2917+0.2016+0.1465+0.0794+0.0363+0.0085)0.67=0.544 2 1 cq m 三车道： 0.5(0.482+0.3778+0.2917+0.2016+0.1465+0.0794)O.78=0.6158 2 1 cq m 两车道： 0.5.(0.482+0.3778+0.2917+0.2016)=0.67655 2 1 cq m 故取可变作用的横向分布系数： .67655 cq m 两车道最不利荷载布置图（1 号梁） （

45、2）梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法） 如图所示，按杠杆原理计算支点荷载横向分布系数。按杠杆原理法绘制荷载横向分布影 响线并进行布载。1 号梁可变作用的横向分布系数计算如下： 可变作用（汽车）：64. 0)28. 00 . 1 ( 2 1 2 1 qoq m (三)横向分布系数汇总 可变作用类型 mcm0 公路I 级 0.67660.64 2.2.3 活载内力计算活载内力计算 计算主梁活载弯矩和跨中及四分点的剪力时，忽略支承条件的影响，均采用计算；在计 c m 算支点的剪力时，由于主要和在集中在支点附近而应考虑支承条件的影响，按横向分布系数沿 长度方向线性变化考虑，从四分点到支点之间横向分布

46、系数用和线性内插，其余区段取 c m o m 。 c m 一、车道荷载取值 公路 I 级车道荷载 kN/m 5 . 10 k q 计算弯矩时，(kN)276180)532( 550 180360 k P 计算剪力时，(kN)97.3312 . 164.276 k P 2、计算其可变作用效应 在可变作用其的效应计算中，本桥梁设计对于横向分布系数及其取值作出了 如下考虑：支点处其的横向分布系数拟取为 m0，从支点处至其第一根横梁段之间， 其的横向分布系数自 m0直线型过渡至 mc，其余的其他梁段均取值为 mc。 （1）求其跨中截面的最大弯矩值及其最大剪力值 计算其跨中截面的最大弯矩值和最大剪力拟可以采用直接加载的办法求可变作 用效应值，如图示 2-5 示出跨中截面其的作用效应计算如图示， 其的计算公式即为： kk SmqmP y 其中式中：S对应为所求截面汽车（人群）的标准荷载的弯矩值或者其的剪力值； qk相对应为车道的均布荷载其的标准值； Pk相对应为车道的集中荷载其的标准值； 相对应为影响线上的同号区段其的面