搅拌器的设计-搅拌器的设计

1、摘要摘要 完成絮凝过程的絮凝池(一般常称反应池)，在净水处理中占有重要的地位。天然水中 的悬浮物质及肢体物质的粒径非常细小。为去除这些物质通常借助于混凝的手段，也 就是说在原水中加入适当的混凝剂，经过充分混和，使胶体稳定性被坏(脱稳）并与混 凝剂水介后的聚合物相吸附，使颗粒具有絮凝性能。而絮凝池的目的就是创造合扣扣 课题汇总 40 一份效果。絮凝搅拌机是絮凝池机械搅拌的装置，它主要用于废水处理的搅拌过 程。本设计提到了絮凝池的设计，搅拌机的设计以及其工艺流程。 关键词：关键词： 絮凝池 混凝剂 沉淀效果 絮凝性能 Abstract Accomplish flocculation process

2、 flocculation pool (call reaction in general often pool) , handle middle in clean water occupying important position. Natural water suspension matter and limb matter grain diameter are very trivial.Be to dislodge these matter being backed by the means drifting along curdling generally , that is ,add

3、 the appropriate coagulant , blend through sufficiently in raw water, let colloid stability be spoiled the polymer (coming off after steady) and being situated between with coagulant water looks at and appr 扣扣 课题汇总 40 一份 The flocculation mixer is flocculation pool mechanical rabble device , it is us

4、ed for the waste water treatment mixing process mainly. Design the design having mentioned flocculation pool originally, the mixer design and whose process flow. Keywords:Keywords: Flocculation pool Coagulant Precipitayion effect Flocculation function 目录目录 1 1 前前 言言.1 1.1毕业设计课题的目的、意义、国内外现状.1 1.1.1 毕

5、业设计课题的目的、意义.1 1.1.2 国内外污水处理的现状.1 1.2 搅拌机在污水处理中的作用.2 1.2.1 搅拌机的发展概述.2 1.2.2 反应搅拌机的工作原理.2 1.3 絮凝的工作原理.3 1.4 水处理中的搅拌设备.3 1.5 絮凝搅拌机的适应条件和构造.3 1.5.1 絮凝搅拌机的适应条件.3 1.5.2 絮凝搅拌机的构造.4 1.6 本课题的设计思路.5 2 2 絮凝池的设计絮凝池的设计.6 2.1 絮凝池的设计探讨.6 2.1.1 絮凝的相似关系.7 2.1.2 假设和设想.10 2.2 絮凝池的设计要求及结果.15 3 3 絮凝搅拌机的设计絮凝搅拌机的设计.16 3.1

6、 设计原始数据.16 3.2 设计要点.16 3.3 设计计算数据.16 3.4 桨叶的设计.17 3.4.1 桨叶结构尺寸确定.17 3.4.2 搅拌器转速计算.17 3.4.3 搅拌功率计算.19 4 4 电动机及减速器的选型电动机及减速器的选型.21 4.1 减速器和电动机的选型条件.21 4.2 电动机与减速器的选择.21 4.4 搅拌轴的设计及其结果验证.23 4.5 轴与桨叶、联轴器的连接.24 4.5.1 连接形式.24 4.5.2 联轴器与轴的连接.24 4.6 轴承的选型及轴的最终确定.24 5 5 支撑装置设计支撑装置设计.25 5.1 搅拌机的支承部分.25 5.1.1

7、机座.25 5.1.2 轴承装置.26 5.2 水下支撑座的设计.26 5.2.1 轴承的选型.26 5.2.2 支撑套的设计.27 6 6 轴的密封轴的密封.28 7 7 结结 论论.30 符号说明符号说明.31 参考文献参考文献.32 谢谢 辞辞.33 附附 件件.34 外文翻译外文翻译.35 1 1 前前 言言 1.11.1毕业设计课题的目的、意义、国内外现状毕业设计课题的目的、意义、国内外现状 1.1.11.1.1 毕业设计课题的目的、意义毕业设计课题的目的、意义 废水处理中反应搅拌机的目的是借助搅拌器的作用是使废水中的胶体颗粒絮凝形成 较大的颗粒，以利沉淀，以满足水处理中水质净化的要

8、求。本题目主要涉及水处理中絮 凝工艺中反应搅拌机的设备设计，主要解决的问题是水处理中该设备的设计，包括：絮 凝搅拌机、电动机及减速器的选型、支撑装置设计、轴的密封设置、絮凝池的设计，并 画出相应的设备图。 1.1.21.1.2 国内外污水处理的现国内外污水处理的现状状 我国污水处理事业的历史始于 1921 年，到改革开放的近二十年来取得了迅速的发展， 但仍然滞后于城市发展的需要。据统计，到 2000 年底，全国已建设城市污水处理厂 427 座，其中二级处理厂 282 座。这些污水处理厂的建设，极大地提高了城市污水的处理水 平，但处理量的增加仍远远滞后于污水排放量的增长，我国的污水处理事业的实际

9、情况 是污水处理率低，很多老城区的排水管网甚至不成系统。 城市污水处理能力增长缓慢和污水处理率低是造成我国水环境污染的主要原因，由 此导致了水环境的持续恶化，并严重的制约了我国经济与社会的发展。我国城市污水处 理能力增长缓慢的主要原因可以归结为：污水处理技术落后：城市污水处理技术是城市 污水处理设施能否高效运转的关键，就目前的发展状况来看，在中小城市污水处理方面， 尚缺乏适合我国实际国情的污水处理技术和设备。因此，探索和发展适合我国国情的中 小城市（镇）污水处理工艺，掌握一批在中小城市（镇）具有代表性的污染源的治理技 术和城市污水处理技术，就势在必行。 在过去的 30 年中，美国通过建设污水处

10、理厂，成功解决了来自城市和工业方面的点 源污染问题，但在达到可以游泳和渔业用水的要求方面，仍然遇到了很多困难。由于现 在的水污染大部分是来自分散的非点源，对于这些非点源污染，控制措施和相关费用都 具有很高的不确定性，今后城市在污水处理方面能够或应该做到什么程度，目前正在进 行激烈的争论。合流制污水管网的老城市需要大量投资，来减少在雨季的污水溢流，而 迅速发展的新兴城市又临着处理能力不足，导致生活污水管网溢流的问题。 1.21.2 搅拌机在污水处理中的作用搅拌机在污水处理中的作用 1.2.11.2.1 搅拌机的发展概述搅拌机的发展概述 搅拌机的操作性能直接关系到产品的质量、能耗和生产成本，工程界

11、和学术界对搅拌 混合都非常重视，进行了大量的研究工作，取得了不少的研究成果。 搅拌器是化学工程和生物工程中最常见也是最重要的单元设备之一。目前，搅拌器的 选型和内构件的设计在很大程度上依赖试验和经验，对放大规模还缺乏深入的认识，对 于能耗和生产成本只能在一定规模的生产装置上对比后才能得出结论，由于对产品的回 收率和质量要求越来越高，对搅拌器的研究日趋深入，已从早期对搅拌功率和混合时间 的研究，20 世纪 80 年代对反应釜内的流体速度场分布的研究，进入 20 世纪 90 年代以来 的搅拌釜内三维流场的数值模拟研究。流场数值模拟必须在深入进行流体力学研究的基 础上，综合考虑流体流动的三维性、随机

12、性、非线性和边界条件不确定性。通过数值模 拟不但可以解决反应器的放大机理，而且可以优化设计开发新型高效搅拌器，使机械搅 拌器的设计理论更加完善。 1.2.21.2.2 反应搅拌机的工作原理反应搅拌机的工作原理 对于不同的介质，不同的化学反应过程，要求搅拌装置的结构和搅拌速度不同，根据 不同的场合一般分为以下几种情况：1、液-液互溶系统的场合，一般采用低速搅拌就能 足够完成，这种场合常用浆叶式搅拌装置。2、液-液互不相溶的场合，这种场合则需要 强烈的上下翻滚，常用浆叶搅拌器，在釜体内加有一定形状的挡板，或采用推进式搅拌 器。3、反应介质里有少量的固体且不易沉降时可采用比较缓和的搅拌，反之当反应介

13、质 或反应过程的生成物中固体较多，且容易沉降时必须采用强烈的上下的翻动的搅拌，这 些搅拌均属于固-液相的搅拌系统。 在本人设计的课题中搅拌器中所搅拌的介质是废水，废水处理中反应搅拌机的目的是 由电机作为驱动装置，经减速器联轴器带到直桨叶旋转使胶体颗粒絮凝形成较大的颗粒， 以利沉淀，以满足水处理中水质净化的要求。 1.31.3 絮凝的工作原理絮凝的工作原理 胶体的脱稳阶段是第一阶段，絮凝是第二阶段，而絮凝指胶体脱稳以后结成大颗粒絮 体的阶段。第一阶段相当于给水处理中加药混合后的极短的一段时间，可能在一秒钟内， 而絮凝则主要是在反应设备中完成的。这是水处理中常用的方法。其工作原理如图 1-1。 废

14、 水投 药混 合反 应沉淀分离 沉淀 慢速搅拌急速搅拌 出 水 1.41.4 水处理中的搅拌设备水处理中的搅拌设备 水处理中的搅拌设备，分成溶药搅拌，混合搅拌，絮凝搅拌。澄清池搅拌，消化池搅 拌和水下搅拌六种类型。絮凝搅拌是水处理的重要方法之一或基本单元操作之一，而且 往往是必不可少的。它在生活饮用水、工业用水、工业废水及生活污水的处理中都有广 泛的应用，因而学习和研究絮凝科学及其在水处理中的应用具有十分重要的意义。 其中絮凝搅拌机分为：刚性连接搅拌机和弹性连接搅拌机。本设计主要讨论的是刚性 连接搅拌机。 刚性连接搅拌机由：电动机，减速器，刚性联轴器，机座。轴承，搅拌轴，搅拌器。 搅拌设备的工

15、作部分，有搅拌器，搅拌轴和搅拌附件组成。 1.51.5 絮凝搅拌机的适应条件和构造絮凝搅拌机的适应条件和构造 1.5.11.5.1 絮凝搅拌机的适应条件絮凝搅拌机的适应条件 絮凝搅拌机用于给水排水主力中混凝过程中的絮凝阶段。絮凝搅拌的作用是促使水 中的胶体颗粒发生碰撞，吸附并逐渐结成一定大小的帆花，试绝大部分帆花截留在沉淀 池内。 搅拌强度和搅拌时间是决定絮凝效果的关键。 絮凝池内搅拌强度(即搅拌速度梯度 絮凝剂 图 1-1 絮凝沉淀处理流程示意图 值 G)应递减，各档搅拌器桨叶中心处的线速度依次逐渐减慢，且要有足够的搅拌时间来 完成絮凝过程。 絮凝搅拌机可满足絮凝规律的要求，使絮凝过程中各段

16、具有不同的搅拌强度，可以适 合水量和水温的变化，优点是水扣扣 课题汇总 40 一份一份 1.5.21.5.2 絮凝搅拌机的构造絮凝搅拌机的构造 立式搅拌机有工作部分(垂直搅拌轴，框式搅拌器)，支承部分(轴承装置，机座)和 驱动部分(电动机，摆线针轮减速机)组成。如图 1-2。 图 1-2 立体搅拌机总体结构图 框式搅拌器分直桨叶，斜桨叶和网桨叶三种。 直桨叶是最常用的一种普通桨叶，其结构如图 1-3。 图 1-3 直桨叶框式搅拌器示意图 扣扣 课题汇总 40 一份(7).由轴承的尺寸来做机座及支撑座的选型设计。 2 2 絮凝池的设计絮凝池的设计 2.12.1 絮凝池的设计探讨絮凝池的设计探讨

17、完成絮凝过程的絮凝池(一般常称反应池)，在净水处理中占有重要的地位。天然水 中的悬浮物质及肢体物质的粒径非常细小。为去除这些物质通常借助于混凝的手段，也 就是说在原水中加入适当的混凝剂，经过充分混和，使胶体稳定性被坏(脱稳）并与混凝 剂水介后的聚合物相吸附，使颗粒具有絮凝性能。而絮凝池的目的就是创造合适的水力 条件使这种具有絮凝性能的颗粒在相互接触中聚集，以形成较大的絮凝体(絮粒)。因此， 絮凝池设计是否确当，关系到絮凝的效果，而絮凝的效果又直接影响后续处理的沉淀效 果。 当然，为了获得良好的絮凝效果，混凝剂的合理选择是重要的，但是也不能忽视絮 凝池设计的重要性。在生产实践中，不少水厂由于改进

18、了絮凝池的布置，从而提高了出 水水质，降低了药耗，或者增加了制水能力。在混凝沉淀的设计中，也出现了宁可延长 一些反应时间以缩短沉淀时间的看法。这些都说明絮凝反应在净水处理中的重要作用。 近年来，由于高效能沉淀以及过滤装置的出现，使水厂的平面布置(包括构筑物尺寸 及占地面积)大为缩小。相对来说絮凝池所占比例就有所增加。例如，在原平流式沉淀池 中，絮凝只占较小的体积。然而在斜管沉淀池中，絮凝部分的体积几乎与沉淀部分的体 积相仿。为此，国内不少同志在这方面进行着如何改进絮凝构筑物的研究，并提出了不 少设想。对设计工作者来说，亦迫切要求有一个科学的评价方法，以解决如何合理选择 絮凝形式的问题。 絮凝反

19、应是一个很复杂的过程，它不仅受絮凝池水力条件的控制，而且还与原水性 质、混凝剂品种和加药量以及混和过程都有密切关系。从目前国内外的研究情况来看， 尚没有一个能定量地反映絮凝过程的完整数学模式，甚至作为定性分析，也还存在不少 问题。这些情况就给具体设计工作者带来很多困难。严格地说，目前不少絮凝池的设计， 仅是水力的验算，并没有对絮凝过程作完整的分析。因此，往往出现即使原水的絮凝性 质很不相同，而其絮凝池的布置却完全相同的情况。 根据规范或设计手册规定的设计数据，进行水力计算，是目前絮凝池设计中应用最 广泛的方法。应该说它在大多数场合下是可行的，但并不一定是最优的，况且，这些规 定也只规定一些主要

20、指标，至于具体的布置还需由设计者确定。例如，一般规定隔板絮 凝池的流速由 06 米秒渐减至 02 米秒。至于流速如何递减，以及隔板转折的布 置和道数等等，都未作明确规定。因而尽管所用主要指标完全相同，却可设计成很不相 同的布置形式，至于它们的效果差异则更难以鉴别。 为了探讨絮凝池设计的合理方法，福建省净水工艺试验组曾提出了应用“模型絮凝 池”的概念。其基本出发点就是认为：合理的反应速度应符合流速渐变的原则，即反应 速度由大到小呈直线变化，且反应池进口流速应大于或者等于 1 米秒。凡符合这二个 条件的所谓“模型絮凝池”则被认为是理想的絮凝池布置。 “模型絮凝池”作为探讨整个絮凝过程变化规律的设想

21、，是有其积极意义的。但是， 要把“模型絮凝池”作为理想的絮凝形式，则尚缺乏足够的依据。作为问题之一，它脱 离了原水性质的考虑。速度渐变原则应对不同水质条件有不同的要求，而不宜取作常量。 譬如，对于原水颗粒浓度不足以及絮凝体不易破碎的情况，将较高流速区的反应时间增 加些，显然是有好处的。反之，则应增加较低流速区的比例。另外，隔板絮凝的转折， 从“模型絮凝池”的要求考虑，显然是不符合要求的。但是实际上在絮凝的最初阶段， 它往往起到了促进絮凝的效果。 “模型絮凝池”用流速作为比较的相似关系，与絮凝理论 所采用的以速度梯度作为相似关系有所区别。随着絮凝形式的不同，同样的流速，其速 度梯度可相差达数倍。

22、因此关于“模型絮凝池”的设想尚有不少问题需要进一步深入研 究。 目前絮凝池设计中一个普遍问题就是没有考虑进入絮凝池的处理水水质。众所周知， 良好的絮凝反应必须具备二个条件，即具有充分絮凝能力的颗粒以及合适的反应水力条 件。实际上，它们就是絮凝过程中的“内因”和“外因” 。水力条件只有适合欲絮凝颗粒 的絮凝要求时，才能促进絮凝的进行。反之则不仅不能促进絮凝的进行，甚至使已经絮 凝的颗粒破坏。因此作为具体的絮凝池设计，就必须考虑到处理水的水质条件。但是这 却是目前絮凝池设计中最薄弱的环节。 2.1.12.1.1 絮凝的相似关系絮凝的相似关系 所谓合理设计，无非是从许多可供选择的方案中，选定一种最能

23、符合要求的方案。 同样，絮凝池的合理设计，就是要从诸多的絮凝形式，以及不同的指标中，选择一种最 能适合具体絮凝条件而又切实可行的形式和指标。鉴于目前的研究水平，仅用理论的方 法还无法解答上述课题，因此还需借助于实验手段。实验的目的就是可以在较小规模下 模拟实际的效果，以便对可供选择的方案加以比较。和其它许多实验一样，絮凝的实验 也需要解决一个模拟的相似问题。也就是说需要解决怎样在较小规模的试验中，获得与 真实絮凝池同样的絮凝结果。 对于絮凝反应来说，需待解决的相似关系主要有二个，即处理水的水质条件和絮凝 池的水力条件。关于水质条件，一般采用真实水样还是容易办到的。例如选择若干具有 代表性处理对

24、象的原水，加注适量混凝剂，并经充分混和，即可供作絮凝的实验。至于 水力条件，则不能依靠实际絮凝池来作试验。因设计的目的是要对多种方案进行对比， 而这在实际絮凝池中是难以完全实现的。为此，需要寻找合适的水力条件作模拟相似。 对于水力条件，一般可以采用雷诺数或弗鲁特数相似，也可采用其它相似准则。至于采 用何种相似方法则应视研究对象而定。为此有必要就絮凝过程中水力条件的作用作一分 析，以确定相似关系。 絮凝的目的是使细小颗粒彼此聚集。除了颗粒具有絮凝能力外，还必须创造颗粒彼 此接触，或者接近(达到颗粒吸附的作用范围以内)的机会。否则，若保持颗粒间的相对 位置不变，即使颗粒的絮凝性能极为良好，也无法聚

25、集。可以通过三个途径，使颗粒达 到彼此的接触：水分子的热力运动、颗粒的沉速差异和水体的流动。 所谓热力运动产生的颗粒碰撞，是由于水分子进行的杂乱而没有规则的运动(布朗运 动)，不断撞击附近的胶体颗粒，使颗粒也进行着杂乱而没有规则的运动，从而获得了颗 粒彼此碰撞的机会。这种接触机会与温度有关，而与液体的流动无关。因而只要保持温 度和时间的因素相同，热力运动造成的碰撞也是相同的。 至于沉速差异产生的颗粒碰撞，往往在沉淀池中有明显的作用。然而在絮凝池中， 由于其颗粒一般尚属细小，沉速不大，可以说差异所产生的碰撞作用在絮凝池中，不占 统治地位可予忽略。 一般认为在絮凝池中，对颗粒碰撞起主导作用的主要是

26、水体的流动，也就是由于水 体流动所产生的能量损耗而造成的。 一般关于水体流动所产生的碰撞公式可表示为： J=2Gd3N2/3 (2.1) 式中：J单位时间单位体积内颗粒接触的机会。 D颗粒的有效粒径；单位 m。 N单位体积内的颗粒数。 G计算范围内的绝对平均速度梯度；单位 S。 1 平均速度梯度值可用下式计算： G=(W/)0。5 (2.2) 式中：W单位体积单位时间所消耗的功；单位 KW。 液体的动力粘滞系数。 一般认为式(1)只适用于层流，而大多数絮凝池的水源均属紊流。对于紊流条件 下颗粒的碰撞频率，Levich 提出了如下公式： J=12d3n3(0/)0。5 (2.3) 式中：系数。

27、0有效能量消耗率。单位 KW。 比较式(2.1)与式(2.3） ，除了系数差别外，主要是式(2.3)所用的功为有效能量， 而式（2.1）则采用计算的能量，两者相差一个效率系数。而在实用上有效能量是难以确 定的，仍需用计算的能量来表示。 因此，无论是式(2.1)或式(2.3)，作为单位时间单位体积内颗粒碰撞的因素都是颗 粒的粒径、浓度以及水流的速度梯度。实际上，这里包含了二个方面的内容，即以颗粒 的粒径及浓度为代表的参与絮凝的水质条件和以 G 为代表的絮凝池水力条件。由于粒径 和浓度已由真实水样来模拟，因而只要保持 G 值相似，理论上即可得到同样的颗粒碰撞 条件。 但是应该指出，颗粒的碰撞并不就

28、是颗粒的聚集。对于不同絮凝能力的颗粒，在同 样碰撞次数时，应该得到程度不同的聚集。也就是说它们的有效聚集比例是各不相同的。 但是，如采用真实水样作为絮凝的模拟，则这一因素同样可在实验中获得反映。 另外，在模拟絮凝水力条件时还需考虑一个重要的现象，即絮凝体的破碎，或絮凝 体大小的限制条件。絮凝体所能承受的水流剪力是有限度的。随着絮凝体的增大，相应 的抗剪能力会减弱。与水流共同运动的絮凝体，受到液体切应力的作用。因此，当液体 的切应力大于絮凝体的抗剪能力时，絮凝体将被破碎。因此在模拟絮凝反应时，除了模 拟颗粒碰撞而产生的聚集外，还需要模拟因液体的切应力而产生的破碎。 众所周知，液体的切应力可由二部

29、分组成，即粘滞阻力及混掺阻力。对于层流条件， 切应力纯由粘滞阻力产生。对于紊流条件，则主要由混掺阻力产生(除边界层附近外)。 这二种切应力的大小都决定于液体的速度梯度。 在速度梯度 G 中，所谓消耗的功，也就是指切应力所做的功。因为只有切应力所做 的功是不可逆的，也就是由机械能转化为热能。 丹保宪仁教授在分析絮凝过程中，考虑到水流切应力对絮粒的破碎影响，引入了颗 粒最大成长度 Sm 的概念，也就是说 Sm 代表在一定的水流条件下，能形成最大粒径的原 始颗粒数。丹保教授通过试验得出，在原水水质条件不变时，Sm 是有效能量消耗率 0 (或速度梯度 G)的函数。 通过对絮凝过程中一些主要现象的分析，

30、包括颗粒的碰撞，因碰撞产生的聚集、絮 凝体尺寸的限制以及水流对絮凝体的剪切，我们得到了可用真实水样模拟水质特征以及 用 G 值模拟水流特征这样两个关系。 采用 G 值来模拟絮凝池的水流絮凝特征，至少在二方面是有用处的，一是可以把真 实絮凝池的研究缩小到在实验室内进行，也就是只要维持实验条件的 G 值与真实池相同。 其结果也应相同。另一是可以用作不同絮凝形式的比较，也就是即使絮凝池的水流形态 相差甚大，只要其过程的 G 值相同，(当然还应考虑不同絮凝池形式有效能量利用的差别)效 果也应相同。 2.1.22.1.2 假设和设想假设和设想 作为研究的方法可以是微观的，也可以是宏观的。大多理论研究都以

31、微粒作为对象。 由于实际的原水是由不同颗粒所组成，不仅粒径呈一定分布，而且其性质也各不相同。 对于水流条件来说，同样存在一个断面内的速度梯度各不相同。可能在同一时刻同一断 面上，既有颗粒的絮凝，又有颗粒的破碎。因此，采用微粒的分析方法，问题要复杂的 多。甚至在很多情况下难以办到。微观现象的分析，可以帮助我们对问题的考虑(如前节 所作的那样)，但试验还应以整个悬浊液在絮凝过程中的平均效果作代表。这样，我们就 不必去分析诸如颗粒大小的组成分布，断面各点的速度梯度分布以及絮凝颗粒的沉速分 布等等。而分别用平均粒径、平均速度梯度以及平均沉速来表示。 对于絮凝效果的评价，一般可以采用颗粒粒径、颗粒沉速以

32、及沉淀后浊度去除率等 来表示。无论是颗粒粗径的加大，沉速的加快以及沉淀后浊度去除率的增加都能反映絮 凝效果的提高。在理论研究方面，一般以粒径为指标的居多。许多理论公式都与粒径有 关。对于后续处理的沉淀计算来说，采用沉速的概念较为有利。因为沉淀池设计希望提 供反应后的沉速数据。然而对于测定来说，采用浊度指标最为方便。实际上这三个指标 都是相互关联的。沉淀后浊度去除率可以间接地表达悬浊液的平均沉速。 为了探讨方便起见，我们在研究设想方案时，仍以平均沉速作为指标；而作为实验 的手段，则以沉淀后浊度去除率为指标。 此外，我们还作了一个假设，就是由不同方式获得相同絮凝效果的悬浊液，在其进 一步作絮凝反应

33、时，应获得同样的结果，例如采用 G1 值的速度梯度反应 T1 时间后，得 到了悬浊液的平均沉速为 V，而用另一 G2 值反应 T2 时间后也可得到平均沉速为 V，我们 就认为这二者效果相同，同时，尽管它们形成的条件各不相同，但在进一步絮凝时，二 者应该获得同等的絮凝条件。 根据以上对絮凝过程以及基本假设的分析，我们就可以进而讨论絮凝池合理设计的 设想方案。 如果把单位体积中颗粒所占的比例用 来表示，即： =N(/6)d3 (2.4) 则参照式(2.1)及式(2.3)，并假定颗粒的每一次碰撞均产生聚集，那么颗粒浓 度的时间变化率就应为： dN/dt=-KsN (2.5) 式中：Ks取决于 G 和

34、 ，即 KskG。 将式(2.5)积分，可得： N=N0e-Kst (2.6) 式中：N絮凝时间为 t 时的颗粒总浓度；单位 mol/L。 No絮凝开始时(t0)的颗粒总浓度；单位 mol/L。 假如絮凝过程中密度保持不变，即 固定，则上式可换算成粒径的变化关系。 即： d=d0eb b=(Kst/3) （2.7） 式中：d时间 t 时的颗粒粒径；单位 m。 do时间 t0 时的颗粒粒径；单位 m。 也就是说，如果颗粒的每次碰撞均属有效，则其粒径的增长(或相应沉速的增长)理 论上应如图 2-1 所示的形式。粒径(或沉速)随时间呈指数关系增加，其增长的速率取决 于 ks值。即 Ks 越大增长速率

35、越快，ks与水流的速度梯度及原水颗粒体积比成正比。因此 当 G 值增加。或者颗粒浓度增加时，粒径（或沉速）的增长就迅速。 图 2-1 理论曲线图 图 2-1 所示为理论曲线，然而，根据一般搅拌试验的结果，所得图形与图 2-1 有很 大出入，大致得到象图 2-1 实线所示的曲线。也就是说，在维持 G 值不变情况下，沉速 增长的速率不一定是随时间增加而加速。在开始时或开始以后较短时间，沉速增长形式 与理论曲线大致相似。但以后其增长率不仅不是逐步增加，相反出现逐步减小，最后趋 向于某一极值 Vmax。我们不妨称 Vmax 为某一 G 值时的极限沉速。例如，在作一般反应的 搅拌试验时，最初 510 分

36、钟效果增长较明显。然而超过 10 分钟以后其反应效果一般很 少有明显增加。如果不改变搅拌速度，那么即使搅拌 20 分钟或 30 分钟，其结果往往不 会有什么变化。 产生理论曲线与试验曲线不一致的原因，很容易得到介释。理论曲线假定颗粒的每 一次碰撞都产生聚集，实际上颗粒碰撞时不仅不一定聚集，而且还可能被破碎。图 2-2 中阴影部分实际上代表了碰撞中的无效和破碎部分。由于 V 与絮凝结果的沉速相比是微 小的，故一般可略而不计。 图 2-2 试验曲线图 但是图 2-2 的试验曲线是用同一水质、同一 G 值试验的结果。如果改变 G 值，情况 就会不同。实际上在进行搅拌试验时，用肉眼也可发现。在经一定时

37、间搅拌后，停止浆 板的转动，由于水流的惯性，液体仍在旋转。但 G 值显然逐渐减小，此时所看到的絮凝 体往往明显地优于搅拌时的絮凝体。其原因也较清楚，由于 G 值减小，其极限沉速就相 应增大，虽然此时的絮凝时间尚达不到相应的极限沉速，但颗粒还是向加大的方向发展。 因此，为了探索合理的絮凝水流条件，就应该对不同 G 值情况下的絮凝分别进行试 验。图 2-3 所示为可能获得的一组试验结果。a、b、c 分别代表低、中、高三种不同的 G 值，按照理论曲线(虚线)应该出现 G 值越高，增长越快。但实际情况在在有所出入。在 开始阶段无凝应该是 G 值越高絮凝效果增长越快。因为此时颗粒尚属细小。碰撞产生的 絮

38、凝作用应是主要的。但是当颗粒增长到某一程度后，颗粒聚集受到一定限制，还将受 到破碎的影响，也就是逐步趋向于某一极限沉速。由于 G 值高的，极限沉速小，而 G 值 低的，极限沉速大，因而它们的试验曲线必然相交(如图 2-2 中的 A 点及 B 点)；也就是 说，当用 C 的 G 值反应 tA时，与用 b 的 G 值反应 tA时，将获得同样的颗粒沉速。同样， 对用 c 的 G 值反应 tB时，与用 a 的 G 值反应 tB时应具同等效果。然而当絮凝时间超过交 点时，低的 G 值将可获得较快的颗粒沉速增长，高的 G 值沉速增长反而减慢，这也就是 絮凝池设计中采用改变流速的原因。由图 2-3 可知，如

39、果不考虑絮凝时间的长短，采用 低的 G 值可以获得较好的絮凝效果。但是这样的设计显然也是不合理的。因为絮凝池合 理设计的目的就是要求以最短的时间获得最好的效果。 图 2-3 试验结果图 图 2-3 所示的试验结果，对进行絮凝池的合理设计很为有用，后面将作进一步讨论。 此外，如前所述，絮凝效果不仅与水流条件(G 值)有关，而且也与处理水的性质有很 大关系。那么在这样的试验中，水质的差异能否得到反映，这是需要考虑的。 从絮凝角度考虑的水质特征，主要应包括原水的颗粒浓度，颗粒的絮凝能力以及颗 粒的抗剪强度。 颗粒浓度高，粒间的接触机会多，因而就具有较迅速增大颗粒的可能。如果单体颗 粒的絮凝能力和抗剪

40、强度都一样，那么浓度的高低基本上对其极限沉速值不会产生很大 影响。但如果考虑除水流切应力外，颗粒碰撞时尚有其衡量的作用，则可能出现高浓度 的极限沉速略小于低浓度的现象。当然，对于浓度高到某一程度(例如污泥循环等类型)， 是否尚有其它絮凝作用机理，尚有待进一步探讨。因此图 2-4a 所示的二条曲线大致上反 映了其它条件相同时浓度高低的影响。由图可见。一般情况下，达到同一沉速所需的絮 凝时间随浓度增加而减少。 图 2-4 反应曲线图 颗粒的絮凝能力在絮凝过程中起着重要作用。例如由于混凝剂选择不当或加注量不 足，均可使颗粒缺乏必要的絮凝能力，此时，即使接触机会很多，然而其聚集效果却很 差。对这些絮凝能力差的水质，其絮凝进展必然非常缓慢，相应的极限沉速也很低。而 要达到极限沉速所需的时间也很长，实际生