马汊河冶南铁路桥0#块施工(含预压)工艺

1、马汊河冶南铁路改造桥马汊河冶南铁路改造桥 马汊河冶南铁路改造桥上部结构施工马汊河冶南铁路改造桥上部结构施工 0#0#块施工工艺块施工工艺 编编 制：制： 复复 核：核： 审审 核：核： 中铁大桥局马汊河冶南铁路改造桥项目经理部 二一 4 年 4 月 目目 录录 第一章第一章 编制范围及编制依据编制范围及编制依据 .2 1.1 编制范围.2 1.2 编制依据.2 1.3 施工规范及标准.2 第二章第二章 工程概况工程概况 .4 2.1 工程简介.4 2.2 主要技术标准.5 2.3 预应力布置.6 第三章第三章 总体施工方案总体施工方案 .7 第四章第四章 托架施工托架施工 .10 4.1 施工

2、托架的设计.10 4.2 施工托架结构检算.10 4.3 托架制作.19 4.4 托架安装.19 第五章第五章 托架预压托架预压 .22 5.1 总体试压方案布置.22 5.2 试压前提.22 5.3 试验目的及意义.22 5.4 试验程序与步骤流程.22 5.5 支架堆载试验.22 5.6 加载注意事项.23 5.7 试验数据的分析处理与试验结果的评估.24 5.8 关于支架非弹性变形的说明.24 第六章第六章 模板制造安装模板制造安装 .25 6.1 模板制造.25 6.2 模板安装.25 第七章第七章 钢筋加工及安装钢筋加工及安装 .28 第八章第八章 预应力系统加工及张拉压浆预应力系统

3、加工及张拉压浆 .29 8.1 预应力管道.29 8.2 锚具和夹具.30 8.3 预应力筋（束）制作.30 8.4 预应力材料的保护.30 8.5 预应力筋（束）的张拉、压浆.31 8.6 压浆.32 8.7 封锚.33 第九章第九章 混凝土施工混凝土施工 .34 9.1 混凝土及混凝土浇筑注意事项.34 9.2 模板拆除及混凝土养生.34 第十章第十章 托架拆除托架拆除 .36 第十一章第十一章 安全保证措施安全保证措施 .37 第一章第一章 编制范围及编制依据编制范围及编制依据 1.1 编制范围 本施工工艺针对马汊河冶南铁路改造桥 1#、2#主墩 0#块编制。 1.2 编制依据 1) 马

4、汊河冶南铁路改造桥施工图设计下部结构及基础； 2) 马汊河冶南铁路改造桥施工图设计上部结构； 3) 马汊河冶南铁路改造桥施工图设计实施性施工组织设计； 4) 现行技术规范、规程、标准和法规等。 5) 我国的法律、法规及当地政府有关施工安全、文明施工、劳动保护、土地使用与 管理、环境保护等方面的具体规定。 1.3 施工规范及标准 （1） 铁路线路设计规范 （GB500902006） （2） 铁路路基设计规范(TB100012005) （3） 铁路工程地基处理技术规程(TB101062010) （4） 铁路桥梁钢结构设计规范(TB10002.22005) （5） 铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结

5、构设计规范(TB10002.32005) （6） 铁路桥涵地基和基础设计规范(TB10002.52005) （7） 铁路工程水文勘测设计规范(TB1001799) （8） 铁路工程抗震设计规范(GB501112006) (2009 年版) （9） 关于发布客运专线铁路加强抗震设计技术要求的通知 （铁建设函2006338 ） （10） 铁路桥梁抗震鉴定与加固技术规范(TB1011699) （11） 铁路混凝土结构耐久性设计规范 （TB 10005-2010） （12） 铁路混凝土(TB/T32752011) （13） 铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条件(TB/T3193-2008

6、) （14） 预应力混凝土用螺纹粗钢筋(GB/T 20065-2006) （15） 铁路混凝土工程施工技术指南 （铁建设【2010】241 号文） （16） 铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南 （TZ324-2010） （17） 铁路混凝土工程施工质量验收标准 （TB10424-2010） （18） 铁路混凝土工程钢筋机械连接技术暂行规定 （铁建设【2010】41 号文） （19） 铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范(TB10002.42005) （20） 钢铁企业总图运输设计规范 （GB 50603-2010） （21） 内河通航标准(GB501392004) （22） 预应力

7、混凝土用金属波纹管(JG225-2007) （23） 预应力混凝土钢绞线 （GB/T5224-2003） （24） 钢筋机械连接技术规程(JGJ107-2010) 第二章第二章 工程概况工程概况 2.1 工程简介 马汊河冶南铁路改造桥改造工程，桥位在既有冶南铁路桥上游 25 米处。到 K0+895 K1+105 桩号之间处新建跨径（55+100+55）米 PC 连续梁桥一座。桥梁长 210 米。马汊河 冶南铁路改造桥桥式图见 2-1。 图 2-1 马汊河冶南铁路改造桥桥式图 主梁采用直腹板单箱单室变高度箱形截面，中支点梁高 6.85m，边支点与跨中梁高 3.85m，梁体底板下缘按圆曲线变化。主

8、梁顶宽 7.5m，顶板厚 0.4m；主梁底宽 5.5m,于中 支点处底板加宽到 6.5m。底板厚 0.4m1.2m，腹板厚为 0.61.0m。主梁共设置 5 道横隔 板，边支点横隔板 2 道，板厚 2.0m，中支点横隔板 2 道，板厚 3.5m，中跨跨中横隔板 1 道，板厚 0.8m。主梁 0#块段长 14m，中、边跨合拢段长 2m，边跨直线段梁长 5.9m。除 0#块及边跨直线段梁在支架上施工外，每墩挂篮悬臂浇筑施工梁段位 2*13 个。 0#块标准断面 2.2 主要技术标准 2.2.1 铁路采用主要技术标准 1) 铁路等级：矿山级。 2) 正线数目：单线。 3) 最大坡度：15%。 4)最

9、小曲线半径：100m。 5）机车类型：内燃机车。 6）牵引重量：496 吨。 2.2.2 桥梁采用主要技术标准 1）采用主要洪水频率：桥梁 1/100。 2）设计荷载：根据业主提供的既有铁路荷载，运行情况：1 机车（28 吨）+18 个空 载敞车；1 机车（28 吨）+18 个重载敞车。 3）桥梁建筑界限：桥限-2A。 4）通航净空：按内河通航标准办理。 5) 纵、横坡：最大纵坡 0.7。 6) 高程系统：采用 1954 国家高程基准。 7) 通航等级：级（45*5m） 。 8) 地震：动峰值加速度为 0.10g，地震基本烈度为度。 10) 设计最高通航水位：8.65m(吴淞高程基准)。 12

10、) 其它技术指标按部颁铁路工程技术标准(JTG B01-2003)执行。 2.3 预应力布置 采用纵、竖双向预应力体系。 2.3.1 纵向预应力 纵向预应力钢筋采用符合预应力混凝土钢绞线GB/T 5224-2003 的级检验（低 松弛）钢绞线。低松弛高强度单根钢绞线直径 j15.24mm，钢绞线面积 Ay140mm2，极 限抗拉强度 R =1860MPa，弹性模量 Ey=1.95105MPa。 b y 纵向束成孔采用金属波纹管，波纹管满足 GB/T 11116 的要求。 2.3.2 竖向预应力 竖向预应力粗钢筋采用 25 PSB830 精轧螺纹钢。其材料预应力混凝土用螺纹粗 钢筋 （GB/T2

11、0065-2006）的相关规定。 第三章第三章 总体施工方案总体施工方案 根据马汊河冶南铁路改造桥连续刚构挂篮施工稳定验算，在最大悬臂状态最不利工 况下，墩身根部混凝土压应力超标，受力不能满足要求，必须设置墩旁托架辅助挂篮悬 臂施工。挂篮在 0#块浇筑完成后安装，1#块开始用挂篮浇筑。 主桥箱梁 0#块采用钢管柱支架现浇，在承台上预埋钢管柱预埋件，待墩身施工完毕 后，安装钢管柱支架。 支架施工完成后，开始安装 0#块侧模，侧模安放在上层贝雷梁上，在贝雷梁和排架 间设置钢垫块，为后续侧模拆除提供空间；然后安装底模，底模采用方木、竹胶板结构； 待 0#块施工支架预压消除非弹性变形和正确设置预抬值后

12、，开始绑扎底腹板及隔墙钢筋， 钢筋在车间加工成半成品，现场绑扎成型，安装腹板预应力；然后安装内侧模、隔墙模 板，内侧模和隔墙模板均采用竹胶板方木结构，内侧模设拉杆与外侧模牢固连接，内顶 模采用钢管脚手架支撑，内模安装完成后绑扎顶板钢筋，安装顶板预应力。混凝土采用 泵送的方法施工，浇筑混凝土时采用两台汽车泵，由两边向墩中心对称浇筑。 混凝土浇筑完成后，按规范要求进行养生，混凝土强度达到设计强度的 75%时，即开 始拆除内模及侧模；混凝土强度达到设计强度的 80%且弹性模量达到设计值的 70%以后即 可进行预应力张拉。待 0#块所有预应力张拉完毕后，拆除底模及施工支架，但保留临时 支墩钢管柱。 施

13、工时应注意预埋挂篮施工必需的底板、顶板、后锚固预留孔以及走道梁锚固筋、 通风孔、泄水孔和支架拆除预留孔（根据需要现场设置）等。 体施工工艺流程见图 3-1。 图图 3-13-1 0#0#块施工工艺流程框图块施工工艺流程框图 承台浇筑前埋设 0#块用预埋件 墩身浇筑前埋设 0#块用预埋件 测量放样、安装 0#块施工托架托架制作 测量放样、安装 0#块外侧模 测量放样、铺设 0#块底模 墩身顶面混凝土凿毛 0#块托架预压 0#块内侧模、隔墙模板安装 0#块内支架安装 0#块内顶模安装 0#块顶板及翼缘钢筋绑扎纵向预应力孔道安装横向预应力筋安装 0#块混凝土浇筑、养护 0#块纵向预应力穿束、张拉 0

14、#块纵向孔道压浆 0#块内模、内支架拆除 0#块底腹板、隔墙钢筋绑扎纵向预应力孔道安装 根据预压成果进行调整底模、安装端模 0#块外侧模拆除 0#块横向预应力张拉 0#块横向孔道压浆 0#块底模拆除 0#块托架拆除 进入挂篮平衡悬臂浇筑施工 第四章第四章 托架施工托架施工 4.1 施工托架的设计 施工托架委托公司施工设计事业部设计，由预埋件、钢管混凝土立柱、附墙连接系、 牛腿、分配梁、贝雷梁、底模排架等组成，采用型钢结构，详见“0#块施工总体布置图” 。 4.2 施工托架结构检算 4.2.1 计算依据 1) 钢结构设计规范(GB500172003)； 2) 建筑施工模板安全技术规范(JGJ 1

15、62-2008)； 3) 路桥施工计算手册 周水兴 何兆益 邹毅松 等编著； 4) 钢结构 刘小渝 主编。 4.2.2 检算 1) 侧模检算 荷载计算 a. 要求浇筑主梁混凝土时，混凝土上升速度不大于 2m/h，混凝土入模温度接近 20左右。根据建筑施工模板安全技术规程 ，新浇筑的混凝土侧压力可按下式计算： 1 2 012 0.22 c FtV 其中，则 3 26/ c kN m 0 200/(20 15)5.7t 1 1.2 2 1.15 11 2 22 012 0.220.22 26 5.7 1.2 1.15 264/ c FtVkN m 施工人员及机具荷载取， 2 2.5/kN m 振捣

16、荷载取 2 2.0/kN m 倾倒混凝土荷载取 2 4.0/kN m 则混凝土侧压力荷载 2 642.52.04.072.5/FkN m b. 计算时风荷载影响可不计。 c. 计算挠度时不考虑振捣荷载和倾倒混凝土荷载。 检算 外侧模构造由 6mm 厚的钢板面板、8 横肋、排架组成。模板横肋间距均为 350mm。 a. 外侧模面板计算 外侧模荷载 q=72.5KN/m2 考虑板的连续性，面板按两边固定的单向板计算，取钢板 1m 宽度计算 22 1 0.1 72.5 0.350.888. 10 MqlkN m 223 11 1000 6.857820 66 Wbhmm ，小于，满足要求。 6 0.

17、888 10 113.6 7820 M MPa W 1.3182 w MPa ，略大于 1.5mm。 44 1 5 71.9 350 2.2 128128 18000 2.1 10 ql fmm EI b. 侧模横肋计算 8 横肋布置间距为 350mm，根据侧模拉杆及排架的布置，侧模横肋计算时按三跨连 续梁考虑，其中中跨 1400mm，边跨 500mm，计算如下： 均布荷载72.5 0.3525.375/qKN m 横肋最大负弯矩为： 3 0.50.125 25.3753.172MqkN m 横肋最大正弯矩为： 23 1 1.40.53.045 8 MqqkN m 8 截面参数如下： 34 2

18、5325,1013000Wmm Imm 强度计算： ，小于，满足要求。 6 3.045 10 120.2 25325 M MPa W 1.3182 w MPa 挠度计算： 通过结构计算软件计算得最大绕度位于中跨跨中位置，最大挠度为 2.5mm3.0mm，满 足要求。 2) 侧模排架检算 侧模排架布置最大间距为 1400mm，排架布置下图所示： 侧模排架布置图（单位：mm） 荷载计算 a. 翼缘竖向荷载按下式计算 cc qhl 式中： mm c c q h l 3 排架承受荷载，单位为kN / m 钢筋混凝土容重，单位为kN / m 混凝土高度，单位为m 排架间距，单位为m , 单个排架承受最大

19、宽度为1200 b. 混凝土侧压力和重力分力最大按 72.5KPa，1200mm 宽度控制计算，由浇筑顶面起 02m 范围按梯形荷载加载，则顶面侧压力和重力分力为： 2 0 (0.6 262.52.04.0)/1.228.9/qkN mmkN m 顶面 2m 及以下侧压力和重力分力为： 2 2 72.5/1.287/qkN mmkN m c. 自重按程序自带结构自重的 1.2 倍系数考虑。 3) 底模系统检算 荷载计算 a. 根据箱梁截面形式，腹板处有较大的混凝土垂直压力，对于箱梁腹板处混凝土对 单位宽度底模的垂直压力为： 3 2 2 2 26/, 26 6.8176.8/ 26 1.231.

20、2/ c c c c Ph kN m h PhkN m PhkN m 1 其中为计算位置箱梁截面的高度 则腹板处 其他位置 施工人员及机具荷载取， 2 2.5/kN m 振捣荷载取 2 2.0/kN m 倾倒混凝土荷载取 2 4.0/kN m 则腹板处底模压力的计算荷载 2 0 176.82.52.04.0185.3/PkN m 则其余位置处底模压力的计算荷载 2 0 31.22.52.04.039.7/PkN m b. 计算挠度时不考虑振捣荷载和倾倒混凝土荷载。 检算 a. 底模面板检算 考虑板的连续性，底模面板按两边简支的单向板计算，取底模面板 1m 宽度计算。 则对于腹板位置处，底模面板

21、计算跨径为 150， 22 1 0.1 185.3 1 0.150.417. 10 MqlkN m 对于底模其他位置，底模面板计算跨径为 300 22 1 0.1 39.7 1 0.30.357. 10 MqlkN m 底模面板的抗弯模量为： 223 11 1000 1224000 66 Wbhmm 则面板最大弯曲力为： ，小于，满足要求。 6 max 0.417 10 17.4 24000 M MPa W 30 w MPa ，略大于 1.5mm。 44 1 33.7 300 2.1 128128 144000 7000 ql fmm EI b. 底模横肋检算 底模横肋布置间距为 300mm，

22、按跨度为 0.75m 的三跨连续梁计算。 对于腹板处考虑所有荷载全部由工字钢承受，则有： 均布荷载185.3 0.355.6/qkN m 横肋最大弯矩为： 22 1 0.1 55.6 0.753.13. 10 MqlkN m I10 截面参数如下： 34 49000,2450000Wmm Imm 强度计算： ，小于，满足要求。 6 3.13 10 63.9 49000 M MPa W 1.3182 w MPa 挠度计算： 44 1 5 53.79 750 0.263 128128 2.1 102450000 ql fmmmm EI 对于底模其他位置所有荷载全部由 10080方木承受，则有： 均

23、布荷载39.7 0.311.91/qkN m 横肋最大弯矩为： 22 1 0.1 11.91 0.750.67. 10 MqlkN m 10080方木截面参数如下： 34 133333,6666666Wmm Imm 强度计算： ，小于，满足要求。 6 0.67 10 5.1 133333 M MPa W 14 w MPa 挠度计算： 44 1 10.11 750 0.423 128128 9000 6666666 ql fmmmm EI 综上所述底模横肋的强度和刚度均满足要求。 4) 底模排架检算 荷载计算 腹板下排架受力最大，腹板厚 0.5m，墩顶处腹板高 6.8m，0#块截面高度 6.53

24、m，1# 块截面高度 6.32m；0#块边缘至墩边 3.9m，1#块长度 3.0m。 采用 MIDAS 建模，施加梯形梁单元荷载： 6.80.512.6=8.84t/m 6.530.512.6=8.49t/m 6.320.512.6=8.22t/m 3.9m 段梯形荷载为 8.84t/m8.49t/m，3.0m 段梯形荷载为 8.49t/m8.22t/m。 底模排架最大应力为 82MPa，小于，底模排架强度满足要求。 140MPa 5) 牛腿检算 荷载计算 两边牛腿受力最大，牛腿上部箱梁两段三个截面，一个梁段 1.8m，截面为 29.5 和 24，一个梁段 3m，截面为 24和 23。 2 m

25、 2 m 2 m 2 m 牛腿所受荷载为梯形荷载： 29.512.68.3/24=26.5t/m 2412.68.3/24=21.6t/m 2312.68.3/24=20.7t/m 1.8m 段梯形荷载为 26.5t/m21.6t/m，3.0m 段梯形荷载为 21.6t/m20.7t/m。 检算 牛腿附墙及钢管底位移三向约束，施加如上梯形荷载，如下图： -26.5 -21.6-21.6 -21.1-21.1 -20.7 牛腿最大应力为 82 MPa，小于，牛腿强度满足要求。 140MPa 牛腿根部所受拉力为 72t，所受剪力为 41t。 6) 钢管砼检算 荷载计算 为克服箱梁最大悬臂时施工产生

26、的不平衡荷载效应，北副通航孔 0#块箱梁腹板下需 设置临时支点。 根据主梁施工过程对主梁悬臂施工进行模拟， 约束条件如下： 主墩底部及临时墩底部均设为固定支座约束。 施加荷载如下： 在大悬臂状态下一端的挂篮底平台及侧模系统坠落，荷载取为 40t。 全桥的施工荷载：10t/m； 风荷载：施工到最大悬臂，一端 100%风力，另一端 50%风力，风荷载的计算采用 公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)进行。 离常水位 10m 高处百年一遇 10 分钟最大平均风速采用 39.3m/s，按设计要求，本桥 施工阶段设计重现期：30 年，则基本风速为 v=39.3x0.92=36.2m/s。 按梁面

27、距水面 30m 计，则桥面上的计算风速为 2510 1.34 1.38 36.266.9/ d Vk k Vm s 计算风压为： 20.000120.0001 302 0.0120170.01201766.9 2.74 222 9.81 Z dd d VeVe WkPa gg 桥面上的风压为： 0 1 3 1.0 1.0 2.74 19.854.3/ whdwh Fk k k W AkN m 由计算结果可知，主墩单元 36、37、38 应力均满足要求，单侧三根临时钢管混凝土 桩的支点反力 N1=1500t，另一侧的三根临时钢管桩混凝土桩的拉力为 N2=547t，主墩支 点反力 N3=6730t

28、。 根据箱梁特点，墩单侧箱梁腹板下布置 3 根钢管，管内浇注 C40 的混凝土，管脚与 承台预埋件焊接牢靠，钢管与墩身之间通过连接系连接，减小长细比，改善受理性能， 增强钢管砼的承载力。本计算按钢管长为 10.0m，管直径 1.0m，壁厚 为 12mm，钢材 为 Q235，单根钢管承载力设计值为 1500t/3=500t。 a. 单管柱承载力计算 1.0m，壁厚 =10mm 的钢管砼： Es=2.06105N/mm2s=215N/mm2 As=311.1cm2Is=381074 cm4 C40 砼的力学特性： Ec=3.25104N/mm2c=19.5N/mm2Ac=7543cm2 Ic= 4

29、527664cm4 单肢柱的承载力设计值为 1500t/3=500t 组合后的截面特性计算： EI=EsIsEcIc=2.261015Nmm2 EA=EsAsEcAc=3.091010N 套箍系数 (0.33.0) =sAs/cAc=215311.1/(19.57543)=0.455 回转半径i =270mm 该框架柱脚与承台连接视为铰结，柱顶与 0块视为铰接钢管柱与墩身连接视为侧向 支撑,计算长度: 0 11 1400014000llmm 14000/27051.85150 按 b 类截面查表得整体失稳系数 0.852 本计算均根据钢管混凝土结构设计与施工规程CECS28:90 中的规定及要

30、求。单肢 钢管柱的承载力： 0 NN elu )1 ( 0 ccA fN 2 19.5 7543 10(10.4550.455) =31323kN 1 e 1 0.115/41 0.115 14/1 40.636 le ld 15 10 2.26 10 3.09 10 IEI i AEA 0 0.6360.852 le 0 0.636 3132319932 ule NNkN 单根钢管(l=29m)自重为 61.7t。钢管根部承载力设计值增加 61.71.2=74kN。 b. 抗倾覆检算 偶然组合(走行中挂篮突然坠落) K= Nu/N=1993.2/(500+74)=3.4 c. 小结 根据上述

31、计算知，该框架钢管砼柱支架能承载箱梁悬臂施工正常最不利状态下产生 的最大不平衡弯矩，消除该弯矩对墩身的不利影响。另外，根据以往箱梁不平衡弯矩计 算的实例资料对该箱梁施工中的最大不平衡弯矩进行计算，支架所要承载力又较提供的 值偏小，钢管砼是安全的。 7) 预埋件检算 预埋件 Y1 检算 1 0.8 ubsy NKA f 2 490.6 2411774.4 s Amm 0.66 b 1 0.80.8 0.66 11774.4 3101927234192.7459/3153 ubsy NKA fNtt 预埋件 Y1 承载力满足要求。 预埋件 Y3 检算 1vrvsy NKA f 2 1150.3 6

32、6901.8 s Amm 0.9 r 19.1 (40.08 )(40.08 38.3)0.232 310 c v y f d f 1 0.9 0.232 6901.8 31044674044.728 vrvsy NKA fNtt 预埋件 Y3 承载力满足要求。 4.2.3 结论 通过以上检算可知，0#块墩旁托架各构件结构安全。 4.3 托架制作 除贝雷梁、支撑架及连接销轴等标准件外，托架由后场钢结构车间制作。现场严格 按钢结构规范和设计图纸，控制材质、结构尺寸、焊缝质量等。所有加工结构件出厂前 必须经油漆涂装处理，由工程部、质检部验收，合格后方可出厂。 考虑到 0#块施工由 25t 汽车吊机

33、配合，最大吊距 14.0m、最大吊高 25.0m，采用 25 主臂，则最大吊重 23.8t。托架分块根据吊机起吊能力组成成单元块，现场安装。主要组 装件单元块划分情况如下。 1) 单组钢管立柱连接系、附墙、分配梁 1 等重量小于 2.0t，可直接按设计图纸制作 成单元块； 2) 单组分配梁 2 重量约 3.2t，可直接按设计图纸制作成单元块； 3) 单侧牛腿及牛腿连接系重量约 8.5t，可在后场组拼成单元； 4) 下层贝雷梁单块最大吊重约 18.0t，可在后场组拼成单元块； 5) 单墩底模排架重量约 16.5t，可在后场组拼成单元。 4.4 托架安装 4.4.1 托架安装作业流程 预埋件分别在

34、承台、墩身钢筋绑扎过程中安装，钢管立柱在承台施工完成后开始安 装，并作为墩身模板固定的支撑系统，并在墩身拆模后浇筑管柱内混凝土。整体托架安 装在墩身浇筑、模板拆除、混凝土养护期间开始，外侧模安装前完成，具体作业流程见 “0#块托架安装流程框图” 。 4.4.2 预埋件 预埋件有 3 种，分别为 Y1、Y2 和 Y3，其中 Y1 为承台预埋件，由圆环钢板和钢筋组 成，用于固定钢管混凝土立柱，每墩埋设 4 块；Y2 为墩身预埋件，由 M42 的爬锥和型钢 组合而成，仅 M42 的爬锥埋置于墩身内，用于固定钢管混凝土立柱的附墙，每墩埋设 12 组；Y3 也是墩身预埋件，由钢板和角钢组合而成，埋置于墩

35、身混凝土面，用于固定分配 梁 1，每墩埋设 2 块。 4.4.3 钢管混凝土立柱 1) 为保证最大悬臂状态、最不利工况下的安全，采用钢管混凝土立柱辅助结构，由 直径 1000mm、壁厚 12mm 的钢管内灌注 C40 微膨胀混凝土组成。混凝土灌注采用高位抛落 无振捣法工艺； 2) 钢管立柱同时兼作墩身施工的模板支撑结构，在墩身施工完成后灌注混凝土； 0#块托架安装流程框图 承台预埋件安装 牛腿及牛腿连接系安装 钢管立柱安装 浇筑墩身混凝土 墩身预埋件清理管柱混凝土灌注 附墙安装 分配梁安装 下层贝雷梁安装 底模排架安装 上层贝雷梁安装 进入 0#块施工 3) 钢管立柱与承台预埋件的焊接必须牢固

36、，焊缝高度不小于 8mm； 4) 钢管安装时必须保证其平面位置和竖直度，以及连接部位的焊缝质量，确保满足 结构受力要求。 4.4.4 附墙 由于钢管混凝土立柱的长细比较大，附墙结构起到稳定的作用，同时可抵抗涌潮波 浪力。安装前首先清理 M42 的爬锥丝扣，然后安装预埋件 Y2，然后再用附墙将钢管和预 埋件焊接固定。 4.4.5 分配梁、牛腿及牛腿连接系 分配梁和牛腿共同组成下层贝雷梁的承托结构，所有上部结构施工的荷载均通过下 层贝雷梁传递到分配梁和牛腿上。施工时必须严格控制各加工部位的焊缝质量，这也是 现场技术检查的重点之一。 为保证托架的顺利拆除，在分配梁或牛腿顶面与下层贝雷梁之间设置了 1

37、50mm 高的 楔块，楔块由28a 截肢后对扣焊接组成，拆除时直接将楔块割除，即可保证托架的拆除 空间。 4.4.6 贝雷梁及排架 贝雷梁和排架作为常规结构，安装时控制好相对位置和顶面高程即可，尤其是底模 排架，一部分在墩顶上、一部分在下层贝雷梁上，安装时必须以顶面高程为控制标准， 局部点可以通过抄垫的方式，使其达到设计高程。 第五章第五章 托架预压托架预压 5.1 总体试压方案布置 支架静载试验采用模拟状态法进行，即用等效荷载模拟箱梁浇筑工况条件来检验支 架的受力与变位。等效荷载可根据现场实际情况采用钢结构（钢筋、型钢等）或砂袋替 代。变形可利用现有全站仪等仪器设备直接进行观测。支架静载试验

38、由项目部统一组织、 现场安排布置联合完成。 5.2 试压前提 试压时支架、底模均已拼装，并全部检查合格。由于内模及侧模重量较小，试压时 不考虑该重量。0#块重量为 886.6t，试压重量为 0#块重量的 1.1 倍，共 975.26t。 5.3 试验目的及意义 1) 为了验证支架的设计和制造质量，根据铁路桥规范及设计要求，支架使用前需要 在现场做静载试验，以确保在投入使用后能正常工作和安全使用。 2) 为了准确掌握 0#块施工过程中支架在各工况下的实际挠度和刚度，宜在 0#块施 工前进行静载模拟试验，以消除结构的非弹性变形和正确设置预抬值，使 0#块施工完成 后标高与设计相符合。 5.4 试验

39、程序与步骤流程 试验准备（技术交底、施工组织等）支架模板系统安装就位（底模标高按计算变 形值进行预抬）支架、模板全面检查，办理签证观测点标记布设分级加载观测 读数、记录终值静置观测、全面检查卸载整理、分析试验数据根据试验结果 调整底模标高支架投入使用。 5.5 支架堆载试验 1) 试验方法 a、堆载试验采用钢材等替代荷载进行。 b、堆载过程中采用 25t 汽车吊配合吊装，加载应缓慢平稳进行。 c、在堆载过程中按照正常的混凝土浇筑顺序进行替代材料的铺设。 2) 测点布设 测点布设见后图所示: 底模变形观测数据 单位：mm 测点编号 1234567891011 观测数据 测点编号 12131415

40、16171819202122 观测数据 3) 加载方式 采用分级加载方式：050%75%100%110% 由于纵桥向箱梁的荷载集度是不同的，分级加载时沿纵桥向的荷载应分别达到其规 定百分比。 每完成一级加载，均对所有测点进行一次测量，并做详细记录。 以上所测数据均为绝对标高。 4) 终止试压的标准与卸载方式 加载到设计荷载之后，持续观测（每小时观测一次）支架各测点的挠度、线型，当 48 小时内底模各测点累计沉降变形量最大值不大于 2mm 时，即认为支架强度、刚度、加 工质量和拼装质量满足设计要求，可以终止试压，开始卸载。 5) 卸载仍采用分级方式进行：110% 100%80%50%0 每卸下一

41、级荷载，均对所有测点进行一次测量，并做详细记录，在数据分析时与加 载时的挠度数据进行比较。 卸载后对所有连接系等连接部位重新进行一次全面检查，检查焊缝有无开裂。 6) 荷载选择与保证荷载计量准确性的措施 模拟堆载试验选用的荷载应具有计量准确、比重大、质地均匀、方便运输和吊装等 特点，而且由于荷载重达 1407t，成本和工期也是需要考虑的因素之一。另一点需要注意 的是，荷载在横断面上的分布要模拟箱梁的实际荷载。综上，钢材为主要材料。 7) 保证荷载计量准确性的措施 首先对材料重量进行总量控制，确保总重量是准确的，其次应确保荷载沿纵桥向的 荷载集度与设计一致，同时还要保证每一段的荷载在横断面上的分

42、布与箱梁实际状态一 致。 5.6 加载注意事项 1) 在堆载实验前，要对支架进行全面检查。 2) 堆载荷载要严格按分级进行。堆载过程中采用吊机配合吊装，加载应缓慢平稳进 行。 3) 卸载也采用分级进行，卸载也应缓慢平稳。卸载后对所有连接系等连接部位重新 进行一次全面检查，检查焊缝有无开裂。 5.7 试验数据的分析处理与试验结果的评估 模拟堆载试验结束后，将对试压过程中积累的数据进行分析处理，首先将分析支架 在试压过程中产生的弹性变形和非弹性变形，绘制支架在分级加载和卸载过程中各工况 下的变形并进行比较，重点是比较支架实际变形与计算变形数据是否吻合，试压后底模 标高与设计标高是否一致，并对试验结果进行评估，对计算变形数据进行修正，根据现 场实测的数据，遵照规范要求，对原始数据加以分析、汇总，并与计算变形值加以对比， 依据对比结果决定是否对底板预抬值进行调整。 5.8 关于支架非弹性