垃圾中转站支架搭设方案

1、郑州新郑国际机场工程 西工作区供水站、中水站及垃圾中转站工程（合同编号：PTQSG-06） 垃圾中转站内支架及外脚手架搭设专项施工方案审核： 校核： 编制： 中国水利水电第十一工程局有限公司机场项目经理部2014年12月12日目录一、工程概况1二、编制依据1三、施工部署2四、外脚手架2五、内支架12六、质量安全措施23七、拆除方案24八、其他注意事项25九、应急救援预案25十、质量要求及保证措施31十一、安全控制措施32十二、环保文明措施32一、 工程概况垃圾中转站工程位于N1地块，南侧为N2大客车停车场，东侧为航空一路，西侧为振兴路。占地面积7621m2。包括垃圾分拣消毒及中转车间、门卫、移

2、动岗亭、成套消防水箱和消防泵、大门等建筑物，以及站内道路、给排水、电气等配套工程。本工程采用天然地基上的柱下条形基础，基础部分坐落于层粉土，fak=120KPa，部分坐落于层粉砂，fak=150KPa.基底局部遇不良土层时，采用砂石换填。地下构筑物及储水构筑物的混凝土等级为C30，抗渗等级为S6，水泥采用42.5普通硅酸盐水泥，在满足强度要求的同时满足抗渗要求。水灰比不大于0.5；水泥用量控制在320-350KG/m；最大氯离子含量不大于0.1%，最大碱含量不大于3.0 KG/m；建筑结构梁、板、柱及基础等混凝土强度等级为C30，垫层为C15。外脚手架主要承受人群荷载、施工机具及脚手架自重，不

3、是主要承重受力脚手架。内支架主要承受承受人群荷载、施工机具、脚手架自重及结构自重，为承重结构。外脚手架最大搭设高度取12米，内支架最大搭设高度取12米。 二、编制依据 2.1、设计图纸； 2.2、招标文件； 2.3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ1302011。 三、施工部署3.1组织机构 组长：赵国谦 副组长：卢代权 组员：陈卫华、王孝胜、王占超、高宁波、景佳、何国强、吴鹏飞3.2主要部人员职责赵国谦：全面负责整个项目施工的各项管理工作卢代权：负责整个项目施工方案的审查，重点技术问题的解决等技术工作。陈卫华：全面负责施工进度管理工作。王孝胜：负责施工过程中的技术管理工作及相应措

4、施的纠正。王占超：负责现场施工过程中安全检查监督。高宁波、景佳：负责现场施工过程中的技术指导工作。何国强：负责现场施工质量检查、工序报验工作。 吴鹏飞：全面负责施工现场材料供应统筹管理。四、外脚手架本工程外脚手架均采用双排钢管脚手架，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）-2011施作。 4.1材料：钢管规格为48*3.5；密目式安全立网、安全平网。直角扣件，一字扣件，十字扣件。 4.2 脚手架设计：按JGJ130-2011，外脚手架设计尺寸如下表所示：连墙件设置立杆横距步 距立杆纵距脚手架搭设极限高度实搭高度二步三跨1.05m1.8m1.5m50m低于24m4.3脚手架搭设

5、的构造要求： 立杆搭设要求： a 在竖立杆时，要注意杆件长短搭配使用，立杆接头除顶层可采用搭接外必须采用对接扣件实行对接接头，搭接时的搭接长度Ld1m，用不少于两个旋转扣件扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不小于100mm。 b 立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一，相邻立杆接头应相互错开，不应在同步高和同一跨距内，相邻接头的高度宜500mm。 c 凡落地架在立杆下统一垫通长50厚250宽木板。 d 在脚手架立杆底端之上100150mm处一律设纵向和横向扫地杆，横向扫地杆在纵向扫地杆之下，并与立杆连接固定。e脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，

6、高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 横杆搭设要求 a 大横杆长度不得小于三跨，并设置于立杆内侧，大横杆对立杆起约束作用，故立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。 b 大横杆应采用对接扣件连接，同一水平的和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻的水平间距应500mm，接头应设置于距节点1/3跨度范围内。 c 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不大于50mm。 d 大横杆接头与相邻立杆距离不大于立杆纵距的1/3。 e 小横杆设置于大横杆之上并用直角扣件固定在大横杆上，小横杆每个节点设置一根，在操作层每跨跨

7、中加设一根用来支撑脚手板。 f 脚手架外侧小横杆伸出架子外皮100mm，内侧伸出立杆300mm。 拉接杆件搭设要求： a 脚手架架体按二步三跨设置拉结点，拉结点用48钢管预埋模板中。 b 拉结杆从基础梁开始设置。 剪刀撑搭设要求： a 在脚手架的外立面设置剪刀撑，剪刀撑的斜杆与水平面的夹角为45度，搭设时，将一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆的伸出部分上，架体外侧立面连续布置剪刀撑。 b 斜杆用扣件与脚手架扣紧的接头两端距脚手架节点不大于200mm，除两端扣紧外，中间尚需增加24个扣结点。 d 剪刀撑的底部要插到脚手架的最下端，与立杆相交点必须加扣件的一定要加扣件。剪刀撑应采取搭接方式，搭接

8、长度1000mm，并用不少于三个旋转扣件扣紧，两端露出不少于100mm。 脚手板铺设要求： a 脚手板采用对接平铺时，对接处其下两根支撑横杆距离应控制在300mm以内，脚手板外伸长应取130150mm，当搭接平铺时，搭接长度200mm，且在中部设有支撑横杆，铺板时严禁出现端头超出支撑横杆150mm的探头板。 b 脚手板采用纵向铺设，其下支撑横杆间距为0.75m。 作业层及围护栏杆设置要求： a 作业层应满铺脚手板，拐角处的脚手板用3.2mm直径镀锌钢丝与横向水平杆可靠连接，防止滑动。 b 围护栏杆高1.2m。外排架子内侧用脚手板立放作为挡脚板（高为250mm），并用钢丝与立杆绑牢。 c 脚手架

9、外侧用密目网全封闭，操作层下满挂安全网。在架体拆除时在下面支搭4m宽水平防护安全网。 脚手架基础处理和底座安装：脚手架基础在回填必须分层夯实。地梁下表面，并做排水沟。基础处理好后，按构架设计的立杆间距进行放线定位，铺设垫板并确保位置准确、铺放平稳，不得悬空。 4.4搭设作业顺序：放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起34根立杆后，随即安装第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向平杆扣接固定），校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N.m力矩拧紧

10、扣件螺栓，形成构架初始段。按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构架质量和地基情况，严格确保设计要求和构架质量。设置连墙件，按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步.，随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆，铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或维护封闭措施。4.5稳定性计算： 4.5.1大横杆计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3501.0

11、50/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1931.5002+0.101.4701.5002 =0.366 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支

12、座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.5002-0.1171.4701.5002 =-0.430 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.366106,0.430106)/5080.0=84.646 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 84.646 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的

13、最大挠度 V= 0.6770.1611500.04/(1002.06105.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105.0) = 2.315 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 4.5.2小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN； 脚手板的荷载标

14、准值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184 kN； 活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.058+0.184)+1.4 1.575 = 2.495 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4951.050/3 = 0.873 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + M

15、pmax = 0.879 kN.m； = M / W = 0.879106/5080.000=173.124 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1816.3501

16、050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105.0) = 2.972 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!； 4.5.3立杆稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =6.785 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式

17、 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 6785.000/(0.186489.000)=74.602 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 74.602 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =6.289 kN； 计算立杆

18、的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 6289.245/(0.186489.000)+99315.668/5080.000 = 8

19、8.698 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 88.698 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！五、内支架本工程因结构施工需要的内支架均采用满堂钢管支架。5.1材料：钢管规格为48*3.5；密目式安全立网。直角扣件，一字扣件，十字扣件，方木支撑采用50*80木方。5.2地基及基础：由于本工程场地内原地质条件较好或内支架在底板施工完毕后才进行搭设，不存在软基等不良地质条件；承载力满足支架搭设基础要求，支架基础无需另外进行处理。5.3支架搭设5.3.1本工程的脚手架步距、纵距、横距分别为1.5m0.9m0.9m。每搭完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。5.3.2底

20、座安放应符合下列规定：1、底座、垫板均应准确地放在定位线上；2、垫板采用1.8m0.15m0.25m的枕木。5.3.3立杆搭设应符合下列规定：1、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；2、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其它各层各步接头必须采用对接扣件连接；相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，且应符合下列规定：1）两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500MM；各接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/3；2）搭接长度不应于1M，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100MM。3开始搭设立杆时，应每隔6

21、跨设置一根抛撑，直至支架安装稳固后，方可根据情况拆除；5.3.4纵向水平杆搭设应符合下列规定：1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不应小于3跨；2、纵向水平杆接长宜用对接扣件，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置各接头至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3。2）搭接长度不应小于1M，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100MM。3）纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。2、在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。5.3.5横向水平杆搭设应符合下列规定：1、主接点必须设

22、置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主接点处两个直角扣件的中心距不应大于150MM。2、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承木方需要等间距设置，最大间距不应大于45cm；5.3.6脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1M。5.3.7剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：1、每道剪刀撑宽度不应小于3.6M，斜杆与地面倾角宜在45-60，且应满足下表：剪刀撑与地面倾角4550

23、60剪刀撑跨越立杆的最多根数7652、高度在24M以下的脚手架必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15M。高度在24M以上的脚手架应在外侧整个立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；3、剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。5.3.8扣件安装应符合下列规定：1、扣件规格必须与钢管外径相同；2、螺栓拧紧力矩不应小于40N.M，且不应大于65N.M；3、在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150MM；4、对接扣件的开口应朝上或朝内；5.3.

24、9作业层、斜道的栏杆和挡板的搭设应符合下列规定：1、栏杆和挡板均应搭设在外立杆的内侧；2、上栏杆的上皮高度应为1.2M；3、挡脚板高度不应小于180MM；4、中栏杆应居中设置。5.4稳定性计算由于加氯间屋顶内架为整个给水站最大搭设高度支架，支架计算以加氯间内支架计算为例。5.4.1模板支撑方木计算；方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.0008.0008.000/6 = 53.33 cm3； I=5.0008.0008.0008.000/12 = 213.33 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(k

25、N/m)： q1= 25.0000.3000.120 = 0.900 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.9000.300 = 0.810 kN； 2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.810=1.134 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 =

26、1.1340.900 /4 + 1.2060.9002/8 = 0.377 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.2060.900/2 = 1.110 kN ； 截面应力 = M / w = 0.377106/53.333103 = 7.074 N/mm2； 方木的计算强度为 7.074 小13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.9001.206/2+1.134/2 = 1.110 kN； 截面抗剪强度计算值

27、T = 3 1109.700/(2 50.000 80.000) = 0.416 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.416小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.900+0.105=1.005 kN/m； 集中荷载 p = 0.810 kN； 最大变形 V= 51.005900.0004 /(3849500.000.33) +810.000900.0003 /( 489500.000.33) = 1.031 mm； 方木

28、的最大挠度 1.031 小于 900.000/250,满足要求! 5.4.2、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2060.900 + 1.134 = 2.219 kN； 支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.533 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.233 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.250 kN ； 截面应力 = 0.533106/5080.000=104.880 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于

29、 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求! 5.4.3、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.250 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.4.4、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚

30、手架的自重(kN)： NG1 = 0.12913.000 = 1.678 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900 = 2.430 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.392 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.900

31、= 2.430 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.672 kN；5.4.5、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.672 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f

32、 =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受

33、压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8672.160/（0.207489.000） = 85.674 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 85.674 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8672.160/（0.530489.000） = 33.461 N/mm2； 立

34、杆稳定性计算 = 33.461 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.031 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.031(1.500+0.1002) = 2.179 m； Lo/i = 2178.606 / 15.800 = 138.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.357

35、 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8672.160/（0.357489.000） = 49.676 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 49.676 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六、质量安全措施脚手架的搭设应将质量要求和安全要求有机地统一起来，确保搭设过程以及以后的使用和拆除过程的安全与适用，本方案主要为扣件式钢管脚手架，承插及碗口式钢管脚手架雷同设置。 6.1搭设前的准备工作 搭设前，单位工程负责人应按脚手架搭拆方案的要求，对架子工进行安全技术交底。 熟悉图纸和施工现场看，掌握建筑平面和立面的构造特点，环

36、境条件，按照中构造要求，决定脚手架步距等。 材料准备。对进场的钢管、扣件、脚手架、安全网等进行检查验收。搭设场地准备。根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准（JBJ202）做好脚手架地基与基础的施工要求，坚实平整，不积水。经验收合格后，按方案的要求放线定位。 架子工应持有效的特种作业人员操作证上岗作业。必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿鞋，严禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险。 6.2搭设过程中的质量和安全要求 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，保证搭设过程中和稳定

37、性。脚手架搭设中累计误差超过允许偏差，难经纠正，每搭完一步脚手架后，按规定校步距、纵距、横距、立杆的垂直度。竖立杆时应由两人配合操作。大、小横杆与立杆连接时，也必须两人配合。 当有六级及六级以上大风和雾、雨或雪雨、雪天气时，应停止脚手搭设作业。雨、雪后上架作业应注意防滑，并采取防滑措施。 非操作层脚手架上严禁堆放材料，且必须保持清洁，操作层脚手架上材料堆放不能集中，不能超高，堆放要稳固，每平方米的堆放不得超过300kg，工作完成后及时清除干净。七、拆除方案外架拆除前应由单位工程负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确认，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。 拆除脚手架应设置

38、警戒线，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员能行，并有专人负责警戒。长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。 拆除外架前应将通道口上的存留材料杂物清除，按自上而下先装后拆，后装先拆的顺序。 拆除顺序为：安全网踢脚杆防护栏杆剪刀撑脚手片搁栅杆连墙杆大横杆小横杆立杆，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不准上、下同时作业。 拆卸的钢管与扣件应分类堆放，严禁高空抛掷。 吊下的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐。八、其他注意事项使用的钢管及构件必须符合技术及规范要求，锈蚀严重及变形的钢管严禁使用，有裂

39、纹，弯折严重，扣件不紧的严禁使用。 脚手架各杆件相交伸出的端头不宜小于10厘米，以防止杆件滑脱。 扣件规格为与钢管外径相同；扣件螺栓拧紧扭力矩之间；对接扣件的开口应朝下或朝内。 所搭设的工作平台或休息平台，脚手板要铺满，铺平、铺稳、不得有探头板。九、应急救援预案为保证出现紧急情况时，能最大限度地减少或消除由于可能发生的环境、职业健康安全紧急或意外所造成的损失，避免或减少可能伴随的环境、职业健康安全影响，特制定安全事故应急准备和响应实施预案。本预案是项目级应急预案，当启动本预案不能有效控制事态发展时，应启动上一级预案（公司级）或当地政府的应急预案,以防止预案内容不全,影响救援效果,造成对安全事故

40、的蔓延。 为及时开展自救与互救，有效控制事态发展，防止事故扩大，努力减少事故对周边环境和相关方的影响，避免救援人员伤害和二次伤害，将事故损失降到最低，成立重大安全、火灾事故调查处理小组。1)成立重大安全、火灾事故应急调处实施小组组长：赵国谦副组长：卢代权组员：本工程项目部管理部门及作业班组2)职责权限、组长组长负责在发生重大安全事故时组织人员进行抢救，保护现场，组织调查。若组长不能及时赶到现场，可委托副组长进行上述工作；总管全局，是应急状态的现场最高指挥者，负责组织应急领导小组全体成员及项目部其它人员展开救治工作；负责进行各人员分工；负责保障救治资金；负责紧急情况下特殊措施的审核；主持事件处理

41、报告的编制，并将报告递交公司领导及主管部门；及时将事件的进展向公司领导及主管部门汇报；负责对事件的善后处理工作。、副组长副组长在重大安全事故发生后接到通知立即赶往现场，组织人员进行抢救，保护现场，参与事故的调查，也可受组长委托组织事故调查；写出调查报告并进行善后处理，协助组长工作，当组长不在事件现场时，主管全局工作；负责应急措施的具安排及实施；负责平时预防工作的实施。、组员组员在自己所管理的范围内发生重大安全事故后，必须及时的赶到事故现场，组织人员进行抢救，保护现场，参与事故的调查；保证应急资金物资到位，服从安排，完成组长或副组长交办的工作；及时向组长通报事件的进展。2）安全、火灾事故处理流程

42、安全、火灾事故处理流程见下图。发生初级火灾，现场管理人员要及时组织扑救，通知重大安全、火灾事故应急调查处理小组。发生重大火灾及时拨打火警119，现场管理人员要及时组织扑救和抢救物资，同时通知重大安全、火灾事故应急调查处理小组。 发生特级火灾及时拨打火警119，现场管理人员要及时组织人员从安全通道撤离现场，抢救伤员及扑救和抢救物资，同时通知重大安全、火灾事故应急调查处理小组。（如下图） 当工伤事故发生时，施工员在场应由施工员负责指挥，如无管理人员在场时，作业班长应指挥抢救伤员，同时通知项目经理或重大安全、火灾事故应急调查处理小组成员，打电话通知120急救中心并派专人到工地大门口等候救护车带路。 在救护伤员的同时采取措施制止事故的扩大和蔓延，保护好事故现场。 3）应急救援器材的配备 根据项目生产特点（常见安全伤害有火灾、高处坠落、触电等），应配备相应的基本应急救援器材（详见附表），以确保救援工作的有效及时进行。基本应急救援器材清单：序号名称数量备注1钢锯一把2撬棍1支3大力钳1把4安全带2副5麻绳50米6干粉灭火器20个7气割工具一套8手电筒（大号）2只9电工组合工具1套10运输车1辆注：应每月定期对救援器材进行检查，以确保使用。4）应急处理注意事项 接到事