20m以上现浇箱梁支架施工方案专家评审汇报[详细]

1、20m以上现浇箱梁支架施工方案 专家评审汇报,中交一航局大榭第二大桥I标,一、工程概况 二、现浇箱梁支架设计 三、支架验算 四、支架施工 五、支架预压 六、支架拆除 七、施工进度计划 八、安全措施,本标段为大榭第二大桥I标，即大榭侧引桥及引道工程。,一、工程概况,1、工程简介,大榭第二大桥I标施工平面图,本标段共有现浇箱梁28联（98跨）。其中支架高度20m以上的现浇箱梁有4联（14跨），具体包括如下：,2、20m以上现浇箱梁工程量,一、工程概况,按跨距可分为42.8m、35m、32.4m、38m计四种类型。其中35m跨数量最多（10跨），42.8m跨承重最大（2跨）。,高支架箱梁断面为标准桥

2、宽断面， 桥宽12.5m，为单箱双室箱形截面。42.8m、38m跨箱梁高2.3m；32.4m、35m跨箱梁高2.0m。断面图如下所示：,3、现浇箱梁结构形式,一、工程概况,一、工程概况,图 Pdx51-52跨箱梁断面,现浇箱梁砼施工工艺采用分步浇筑，第一步浇筑至箱梁腹板上承托处。第二步浇筑至顶。一、二步砼浇筑间隔10-14天。,4、箱梁施工工艺,一、工程概况,一、工程概况,5、高支架箱梁位置,四联高支架箱梁主要位于西湖路与广东长大院内，该区域地质情况主要为软土路基，地形均相对平坦，地面高程一般为2.4-2.7m.,根据工程勘察报告，本区域地层主要特征如下： （1） 地面下40m内深度地层包括：

3、场地内地层1、2层杂填土，厚度变化较大，松散，均匀性很差，厚度为3-4m；下部1、2淤泥质粘土，流塑状态，高压缩性，易触变，为典型的软土，工程性能差，厚度为15-20m。其下分布的1、2层粉质粘土，物理力学性质较好,厚度为9-20m。 支架钢管桩基础主要以1、2层 为持力层。,一、工程概况,6、地质条件,一、工程概况,施工区域40m以内地质参数,（2）其他地层位于地面下40m以下，包括： 1、2层粉质粘土。 1层粉质粘土、 2层含粘性土砾砂 1层全风化基岩； 21层、22层强风化基岩 3层、4层中微风化基岩。 在支架基础施工中，控制基础桩长在40m以内，因此40m以下地层不做详述。,一、工程概

4、况,地面以下,040m,40m以下,一、工程概况,地质资料统计,一、支架设计,1、设计方案 根据现场施工条件，决定采用钢平台+门架的组合支架。即： 钢平台采用：短跨度大钢管立柱贝雷梁支架。 调节层采用：满堂门式支架,二、现浇箱梁少支架设计,该类型支架荷载传递途径明确，对钢管立柱和贝雷梁要求低；支架构件较大，数量少，较易保证施工安全； 但临时支墩设置较繁琐，支架搭设、拆除工作量大；临时支墩设置费用高，机械设备投入大。,钢平台纵梁采用贝雷梁，型号采用“321”型装配式公路钢桥桁架，钢材为Q345B钢。单片贝雷片尺寸高1.5m，长度有3m、2m、1.5m、1m计4种，配有相应尺寸加强弦杆。支撑架有1

5、.35m、0.9m、0.45m计3种，可进行不同尺寸组合，使用更为方便灵活。,二、现浇箱梁少支架设计,2、材料选型,单层标准贝雷片（规格3M*1.5M）允许弯矩为788kN*M, 允许剪力245KN。加强弦杆弯矩449 kN*M, 不增加剪力。,二、现浇箱梁少支架设计,二、现浇箱梁少支架设计,钢平台采用贝雷梁作主梁，拼装工字钢作为立柱顶分配横梁，立柱采用大钢管，基础采用钢管桩或条形基础。钢平台高度控制在18-24m。,1）钢平台布置：,3、组合支架布置形式,图 支架体系纵断面图,从上到下具体布置包括：,门架分配梁： 贝雷梁上横向设置20槽钢，作为门架支垫，间距按门架搭设要求布置，靠近墩柱5m范

6、围内0.6m，跨中1.0m；,二、现浇箱梁少支架设计,纵梁： 支架纵梁由16排（8组）单层贝雷梁桁架组成，每组贝雷梁横向间距0.9m，在中腹板及边腹板处进行加密，间距0.6m；,二、现浇箱梁少支架设计,图 横梁：双拼（三拼）工字钢及钢管柱布置,横梁： 钢管立柱顶横向设置双拼（三拼） I40a工字钢作为横向承重梁，工字钢与立柱顶板焊接加固；,立柱： 42.8m跨箱梁纵向设置6排钢管立柱，每排设置4根，钢管立柱为600mm壁厚10mm的钢管；其余跨距（35m、32.4m、38m）纵向布置5排。,二、现浇箱梁少支架设计,桩基础： 立柱基础大部分采用同尺寸钢管桩，钢管桩长为25-40m左右，根据每排具

7、体地质确定具体桩长，钢管桩与立柱一一对应；,条形基础： 部分原道路路口等处立柱基础采用砼条形基础，条形基础高1m，宽1-2m，对条形基础底部进行加固处理，并进行承载力试验，确保满足承重要求。,门架布置在钢平台上，高度控制在2-4层门架，即4-9米，具体布置按照20m以下现浇箱梁支架施工方案设置。 1）横向门架布置：在空箱底部及翼缘下间距0.9米，在墩柱端梁及肋板处荷载较大加密为0.6米，以满足横梁和腹板施工需要。 2）纵向门架布置：在墩柱处门架排距0.6米，其它位置均为1.0米。,二、现浇箱梁少支架设计,2）门架布置：,二、现浇箱梁少支架设计,图 支架体系横断面图,4、 组合支架传力途径： 模

8、板方木门式支架横向槽钢纵梁贝雷梁横梁工字钢钢管柱钢管桩基础（或砼条形基础）。,高支架分4种跨距，支架受力验算时以承重最大的42.8m跨（例Pdx51-52跨）为例进行分析计算，其它跨支架可参照本计算执行。,三、支架受力验算,本跨箱梁跨距42.8m，箱梁厚2.3m ，墩柱间距40.3m，净空高2628m。,支架布置： 1）贝雷梁纵梁：单片尺寸3m*1.5m，横向布置16排8组，间距0.9m和0.6m；纵向布置13片贝雷片拼接，长39m。 2）钢管立柱：高16m，纵向布置6排5跨，间距7.68m；横向布置4根3跨，间距3.75m+3m+3.75m； 3）工字钢横梁：长15m，两侧横梁为双拼工字钢，

9、中间4排为三拼工字钢。 4）基础：全部采用钢管桩，与立柱一一对应，桩长25-40m左右。,三、支架受力验算,三、支架受力验算,1、门架验算：,（1）门架允许承载力 根据JGJ128-2010建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范，计算一榀HR1019型门架稳定承载力设计值如下： =0.53856205=93kN Nd=0.8593=79KN （修正系数0.85） 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。,三、支架受力验算,（2）门架受力分析 箱梁分3种断面，即实体段，渐变段，标准段。各处砼分布不均匀。为简化计算，按照门架的布置位置对箱梁各断面进行等截面换算：,实体段,渐变段,标准段,图 渐变段等截面

10、换算,图 标准段等截面换算,三、支架受力验算,实体段：梁端头1m范围为实心砼，砼厚度2.3m。采用脚手管进行支撑，间距0.6*0.6m，该部分箱梁重量全部由墩柱承重，可不算做组合支架受力部分，组合支架计算时该部不予计算。,三、支架受力验算,（3）门架受力计算 1）永久荷载(分项系数为1.2) 箱梁砼自重，钢筋砼按26kN/m3 计算，按换算砼厚度求砼面荷载。 模板、钢托架自重，取0.75 kN/m2 支架自重计算：单榀门架自重24kg,两付拉杆重5kg，合计0.29kN/榀,2）活荷载（分项系数为1.4） 施工人员及机械设备荷载：P31.0 kN/m2 振捣时产生的荷载：P4=2.0 kN/m

11、2 泵送砼时产生的冲击荷载：P5=3.0 kN/m2 合计6 kN/m2,三、支架受力验算,3）风荷载（分项系数为1.4） 门式支架高度按4层7.6m高门架计，按规范求得，本地区支架风荷载：,组合风荷载时，一榀门架风荷载作用增加轴向力：,三、支架受力验算,4）支架受力计算,计算门架受力满足承重要求！,三、支架受力验算,2、门架支垫槽钢验算：,（1）槽钢布置 贝雷梁上设置门架支垫分配梁，采用20槽钢。横向通长布置，纵向按门架底托间距布置，间距为1m（0.6m）布置。,三、支架受力验算,（2）计算模型 在集中荷载P的作用下：（P为门架1/2轴向力），槽钢受力简化模型如下，取受力最大的渐变段处槽钢进

12、行验算 ：,三、支架受力验算,（3）槽钢验算（由结构力学求解器计算） 经软件计算如下：,三、支架受力验算,最大弯矩 ： 2.91 kNM 最大应力： 60MPa =145 MPa 满足要求。 最大剪力： 19.29KN =85 X28.83 245KN 满足要求！,（4）扰度验算 0.51mm =2.25mm 满足要求。,三、支架受力验算,3、贝雷梁验算,（1）贝雷梁布置 横向设置16排8组单层贝雷梁。横向间距0.9m，在中腹板和边腹板处进行加密，间距0.6m。 纵向由13片贝雷片组成，总长39m。由6排钢管立柱支撑，间距7.68m。,图 横向,图 纵向,三、支架受力验算,（2）贝雷梁受力荷载

13、分析： 贝雷梁受力为上部荷载及自身自重，沿纵向取1m分析线荷载：,因箱梁横向砼分布不均匀，为简化计算，按贝雷梁布置对箱梁截面进行分区等截面换算，贝雷梁横向受力简化模型如下：,16排贝雷梁横向受力,三、支架受力验算,图 渐变段等截面换算,图 标准段等截面换算,横向砼等截面换算如下：,三、支架受力验算,则横向贝雷梁在箱梁翼缘板、边腹板、箱室处、中腹板各处受力如下：,三、支架受力验算,三、支架受力验算,（3）根据受力模型(取纵向1m)计算，各单排贝雷梁受力如下，计算可得贝雷梁支座反力，即单排贝雷梁的纵向线荷载：,计算结果统计,三、支架受力验算,（4）单排贝雷梁验算： 单排贝雷梁可简化为L=7.68m

14、的五等跨连续梁。取受力最大处的单排贝雷梁（即中腹板8#/9#贝雷梁）进行验算：,三、支架受力验算,强度分析： 计算结果均乘以1.2的安全系数 弯矩： 1.2 X244.6 293.5KNm =788.2 KNm 满足要求！ 弯矩： 1.2X 203.9244.7 KNm =788.2 KNm 满足要求！ 剪力： 1.2X 185.1222.12KN =245.2KN 满足要求！,三、支架受力验算,挠度分析： 1.9mm 满足要求。 由以上计算，受力最大的中腹板处贝雷梁8#满足要求，则其他处贝雷梁也满足要求。,三、支架受力验算,其他排贝雷梁计算统计：（均满足要求）,三、支架受力验算,（1）计算模

15、型 横梁由钢管立柱及两侧斜撑支撑，可简化为五不等跨连续梁，计算模型如下，P1P16受力由上节计算表可得：,4、横梁验算：,三、支架受力验算,（2）横梁工字钢验算 横梁A（F）处采用双拼工字钢，P1-P16取值按贝雷梁计算表输入。,三、支架受力验算,强度分析： 计算结果均乘以1.2的安全系数 1.2 X141.9170.3 KNm 1.2 X113.8136.6 KNm 78.4MPa1.3 =1.3 X145188 MPa 满足要求！ 1.2X 223.3268KN =1902KN 满足要求！,三、支架受力验算,挠度分析： 1.2mm =9.4mm 满足要求！,钢管立柱支点受压力（支座反力）,

16、三、支架受力验算,同理计算，横梁B/E（三拼工字钢）,横梁C/D（采用三拼工字钢）经验算受力均合格。,（3）钢管受力统计： 由计算统计：,三、支架受力验算,（1）单根钢管立柱受力：（18m高钢平台，钢管立柱长16m） 单根钢管自重及连接杆配重：,5、钢管柱验算：,则钢管立柱承重：,三、支架受力验算,（3）强度稳定验算 考虑施工原因可能产生局部钢管受力及钢管磨损，验算时取1.2的安全系数。,强度验算,稳定验算,（4）压缩变形：,三、支架受力验算,通过计算，上部结构（支垫槽钢、贝雷梁纵梁、工字钢横梁、钢管立柱）受力验算均满足要求。则本支架设计受力安全。 通过上部荷载，可得各立柱基础所需承载力，下部

17、基础选择（钢管桩、砼条形基础）只需满足上部承载力即可。,三、支架受力验算,（1）上部总荷载统计,6、钢管桩计算：,箱梁砼自重：N1 26335.58723 kN （本跨374方砼，箱梁端头实心段位于墩柱顶，该部分不在支架承重范围内，扣除19.245238.5方，即砼为374-38.5335.5方） 模板自重：N20.7512.540.3377.8KN 支架自重：N30.2941821438.5KN 活荷载：N4 612.340.3 2974 KN 风荷载：N5 4.2518211606.5KN 支垫槽钢自重：N6 0.22713212124 KN,三、支架受力验算,贝雷梁自重：N7 3.016

18、13624KN 工字钢横梁自重：N8 0.67615（22+43）162.3KN 钢管立柱自重：N9 2.021624776KN 连系杆自重：N10 0.2276436262KN 钢管桩上部总荷载： 1）不组合风荷载 N1.2（ N1+N2+N3+N6+N7+N8+N9+N10）+1.4N4 17949KN 2）组合风荷载 N1.2（ N1+N2+N3+N6+N7+N8+N9+N10）+0.91.4N4 + N5 19139KN 取较大值，上部结构总荷载N19139KN,三、支架受力验算,（2）钢管桩承载力统计 钢管桩与钢管立柱一一对应，钢管桩承载力即为钢管立柱承重。考虑施工及钢管磨损，计算取

19、值时取1.2的安全系数。则钢管桩承载力统计如下： 1.2（钢管立柱受力+钢管立柱自重+连系杆配重）,三、支架受力验算,（3）桩长统计 打入地下的钢管桩按摩擦桩计算，根据JGJ94-2008建筑桩基技术规范规范，钢管桩单桩垂直承载力P可按下式计算：,式中 K为安全系数，按JGJ94-2008规范，取K=2;,通过对比，钢管桩承载力大于桩基上部总荷载，安全系数为1.09。则计算承载力满足支架承重要求！桩基长度按此计算。,三、支架受力验算,（4）计算过程如下,三、支架受力验算,（5）各区域不同桩长计算桩基承载力统计如下：,三、支架受力验算,（6）根据各桩位所需承载力及上表统计，可得各处钢管桩长。,三

20、、支架受力验算,（7）实际施工 计算过程中，按照规范JGJ94-2008建筑桩基技术规范与JTJ254-98港口工程桩基规范，对单桩承载力计算的安全系数取值不同（分别取2和1.55），差值较大。实际施工时，对首批施工的钢管桩进行承载力试验，确定具体参数。并对钢管桩长适当加长，确保施工安全。,三、支架受力验算,我部箱梁砼施工工艺采用分步浇筑，第一步砼浇筑至箱梁腹板上承托处，第二步浇筑至顶。一、二步砼浇筑间隔10-14天，即二步砼浇筑时，一步砼强度已达到85%以上。 二步砼浇筑时，一步钢筋砼已具备部分承重能力，二者关系可比作箱梁与桥面铺装。则二步砼浇筑时重量对支架承重影响相对减小。 在理论计算时支

21、架承重采用砼全体积浇筑时进行承重计算，实际分步施工中，支架承重相对减小。即箱梁分步施工工艺本身具备一定的安全系数，可以保证支架承重更加安全。,7、施工工艺分析：,三、支架受力验算,通过计算，本跨（42.8m跨）箱梁支架布置构件受力满足承重要求，受力安全。计算中，贝雷梁、横梁、钢管立柱承重系数均取1.2，仍满足要求。同时因箱梁砼施工工艺采用分步浇筑，支架承重相对减小，则各构件安全系数均在1.2以上，箱梁整体结构安全。,8、验算总结：,（1）材料准备 a、进场钢管立柱、贝雷架、工字钢及门架等材料满足2联箱梁支架，钢管桩满足3联支架要求； b、进场材料符合安全规范要求，钢管外观符合规范要求，钢管严禁

22、打孔，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，不合格的材料决不允许使用。 （2）人员准备 专业支架、吊装作业人员，具备特殊工种作业证并持证上岗。接受进场安全技术交底和三级安全教育，班组必须严格按操作要求和安全技术交底施工。投入2班组，根据施工情况调整，确保满足施工需求。,四、少支架施工,1、施工准备,（3）设备准备 支架施工进场2台70吨吊车，钢管桩施打用65吨和90吨振动锤，进场设备符合安全要求。,四、少支架施工,组合支架施工的工艺流程为： 材料配备 测量放样 施打钢管桩 安装钢管立柱设置连接杆安装横梁安装贝雷架纵梁铺设门架分配梁搭设门架安装纵横向木方底板铺设预压调整检查验收合格挂牌。

23、,2、施工工艺流程工准备,四、少支架施工,3.1测量放样 （1）在施工前，根据钢管桩布置，现场放样出钢管桩位，并用灰线标识。 （2）根据施工图纸，标记出已知地下管线，钢管桩位置对管线进行避让。 （3）在施工过程中对支架各工序进行测量监控，严格控制支架立柱垂直度及柱顶标高。,3、主要施工方法及技术措施,四、少支架施工,3.2避让管线 （1）因施工区域管线复杂，存在图纸未标明管线，为确保管线安全，钢管桩施工前须进行管线探测。 （2）对钢管桩位测量放样后，现场对每排桩位进行沟槽开挖，开挖宽度1m,深度1.5m（埋设管线深度一般在0.4-1.5m范围）。对现有及未知管线进行实际位置确认，确保钢管桩施工

24、时不碰到管线。 （3）重点对钢管桩附近的石油管线、大工业供水管线、气体管线及新建雨（污）水管线进行确认。,四、少支架施工,3.3、施打钢管桩 根据测放的钢管桩桩位，采用振动锤（65t振动锤，吊车吊打形式）将钢管桩打入地基中。钢管桩施工顺序是：桩位测放吊桩桩机移动就位插桩振动下沉、接桩施打至设计深度桩顶切割戴帽。具体施工如下： （1）对现场钢管进行加工拼装，在每节钢管端头进行加固处理。运送至施打现场。吊钢管桩采用一点绑扎起吊，待吊到桩位进行插桩，将钢管桩对准事先用石灰划出的样桩位置，做到桩位正，桩身直。,四、少支架施工,（2）为防止桩头在施工时损坏，打桩前，要在桩头顶部进行钢板加固。打桩时，先用

25、两台经纬仪，架设在桩架的正面及侧面，校正钢管桩垂直度，然后施打1-2m再次校正垂直度后正式沉桩。当每节钢管桩沉至桩顶高出地面60-80cm时，停止沉桩，进行接桩，再同样步骤至达到设计深度为止。若开始阶段发现桩位不正或倾斜，应调正或钢管桩拔出重新插打。 （3）钢管桩每节长6-9m，吊桩焊接接长，一般采用半自动无气体保护焊机焊接。焊接前，应将下节桩管顶部变形损坏部分修整，上节桩管端部用角向磨光机磨光，并打焊接剖口，并将内衬箍放置在下节桩内侧的挡块上使其坡口搁在焊道上，使上下节桩对口的间隙为2-4mm。在用经纬仪校正垂直度，进行焊接。施焊应对称进行。焊完每层焊缝后及时清除焊渣,焊接完毕后应冷却1-5

26、分钟，再进行打桩。,四、少支架施工,（4）钢管桩不设桩靴，直接开口打入。沉管时，土体由桩口涌入桩内，至一定高度（一般为1/3-1/2的桩体贯入深度）后即闭塞封死，其效用与闭口桩相似。 （5）首根钢管桩施工结束后应做承载力检验，对钢管桩承载力及各项参数进行校核。 （6）打桩时如发现施工情况与设计要求不符，及时与项目部沟通，进行调整。,四、少支架施工,3.4、大钢管立柱安装 （1）位于承台（条形基础）上的钢管立柱，直接安放于承台（条形基础）的预埋钢板上，进行焊接固定，以增加临时支墩的稳定性。 （2）安放于钢管桩上的钢管立柱，采用钢管接长，并在接口处进行抱箍加固。抱箍采用0.4m高630套管。 （3

27、）钢管立柱安装前复测钢管桩顶（或承台预埋钢板顶）顶面标高，根据测量数据调整钢管立柱下料长度。 （4）钢管立柱安放时，检查钢板水平度及套管垂直度；立柱安装时，将600钢管立柱直接安装插入套管内，并调整垂直度，固定后进行套管与立柱焊接固定。安装时必须保证钢管柱的垂直度，避免偏心受压。,四、少支架施工,（5）立柱高度根据支架总高度确定，暂定为16m、19m、22m长度，每联钢管立柱采用相同高度，保证每联连续性。钢管原材长度一般为9m/根，钢管柱采用焊接接长，在地面进行整体接长，接口处内衬十字撑，以增加连接强度。 （6）在钢管立柱上部焊接吊耳，采用吊车单点吊逐根安装，安装时每排由外侧向内侧安装，由一端

28、向另一端逐排安装。吊装时要待钢管的底部加固完全后，方可松开吊装绳，并对钢管设置临时风绳加固。钢管支立完成后，及时进行顶横梁工字钢和钢管间的连接构件安装，然后拆除临时风绳。 （7）立柱顶端水平焊接2cm厚900mm边长方钢板作为支垫，便于横梁安装。,四、少支架施工,3.5、连系杆安装 （1）钢管立柱逐排安装。每排安装完毕后，安装横向连系杆（槽钢架）；每两排立柱间安装纵向连系杆（单排贝雷梁）；通过连系杆使立柱连接成整体，增加整体稳定性。 （2）横向连系杆由100角钢和20槽钢组成框架，与立柱连接可用螺栓亦可用焊接。每排立柱设置3层横向连系杆，间隔6-7m设一层。 （3）连系杆由下向上逐层安装。安装

29、时围绕钢管立柱搭设单排简易脚手架，用于人员操作固定。,四、少支架施工,3.6、工字钢横梁安装 （1）每排钢管立柱顶部水平钢板上搭设双拼I40a工字钢作横梁。安装时要求检查工字钢与水平钢板之间紧密连接，空隙处添加钢板进行支垫。 （2）横梁长度为15m，采用工字钢焊接拼装而成，工字钢根据原材尽量选用适当长度，将焊接接口安置在钢管立柱顶部中心位置。工字钢接长焊接位置增加焊接加劲板。 （3）横梁安装完成后，将横梁与钢管顶部水平钢板点焊连接，以增强钢管立柱的整体稳定性。,四、少支架施工,3.7、贝雷架纵梁安装 （1）在I40a工字钢上搭设纵向贝雷架纵梁。贝雷梁纵梁采用“321”装配式公路钢桥桁架，节段长

30、度3m。纵桥向，根据每跨不同跨度，采用不同片数组合连成一组（42.8m跨采用纵向13片连成一排，35m跨采用纵向11片）；横桥向根据设计间距共布置16排。 （2）贝雷梁采用90cm支撑架连接，以增强自身抗扭抗弯能力。在贝雷梁梁端支撑位置，设置10槽钢横向连接加强受力。 （3）贝雷架按设计长度先在拼装场地拼装成榀，将贝雷粱单片组拼成组，整体吊装。吊装采用吊车两点吊进行逐排安装，吊装顺序采用中间向两侧安装。安装前，在工字钢横梁上标记贝雷架间距位置，安装时以标记为准。,四、少支架施工,（4）贝雷架安装完毕后，在贝雷架与工字钢搭接处进行螺栓加固。 （5）贝雷架间采用脚手管进行横向整体连接，进行水平加固

31、。并在贝雷梁顶部间距间铺设竹胶板或跳板用于施工人员操作，底部悬挂安全网，防止掉物，增加安全施工空间。 （6）贝雷梁安装期间要求设置安全指挥员。在施工横跨滨海西路上方的箱梁Pdx50-51跨时，要求增加交通疏导员，安装时间尽量选在车流量少的时段。,四、少支架施工,3.8、门架分配梁铺设 在贝雷梁上部沿横向铺设槽钢，用于门架分配梁。纵向间距按照门架布置间距，渐变段0.6m，标准段1m。分配梁采用限位卡固定与贝雷架上。如此钢平台搭设完毕。 3.9、门架支架及模板安装 钢平台搭设完毕后，进行门架搭设。门架搭设高度控制在2-4层，即高度为4-9m，按照20m以下现浇箱梁支架施工方案设置，即： 横向：边腹板及中腹板处间距为0.6m，其他间距0.9m 纵向：靠近墩柱5m范围内门架间距0.6m，其它间距1m。,四、少支架施工,四、少支架施工,4、类似工艺的施工照片,钢管立柱及横梁安装,四、少支架施工,纵横向连系杆安装,四、少支架施工,贝雷梁及支架支垫槽钢安装,1、组合支架搭设完毕后，进行预压。 2、压重采用砂袋，预压荷载采用箱梁砼自重的1.2倍。 3、测点分别在贝雷梁支点处、14跨、跨中、34跨径共7处位置布置测点。 4、观测重点为：压重前；压重至50%时；压重至100%时；压重至120%时，每级加载完成后每4h观测1次，直至不产生明显沉降为准。 5、满载后