脱硫工艺参数

1、.1200MW石灰石 / 石膏湿法脱硫工艺参数设计一 课程设计的目的通过课题设计进一步巩固本课程所学的内容，培养学生运用所学理论知识进行湿法烟气脱硫设计的初步能力，使所学的知识系统化。 通过本次设计， 应了解设计的内容、方法及步骤，使学生具有调研技术资料，自行确定设计方案，进行设计计算，并绘制设备结构图、编写设计说明书的能力。二课程设计课题的内容与要求（ 1）根据给定的设计任务及操作条件，查阅相关资料，确定自选参数，进行工艺参数的计算；（ 2）根据设计指导书及相关资料，计算系统工艺参数及主要设备设备尺寸；（ 3）编写设计说明书；（ 4）对设计结果进行分析。1. 已知参数：（ 1）校核煤质：Ca

2、r64% , H ar5% , Oar6.6% ,Nar1% , Sar0.4% , War8% ,Aar16% , Var15%（ 2）环境温度： -1 （ 3）除尘器出口排烟温度： 135（ 4）烟气密度（标准状态） ：1.34 ( kg / m 3 )（ 5）空气过剩系数：1.3（ 6）排烟中飞灰占煤中不可燃组分的比例： 16%（ 7）烟气在锅炉出口前阻力： 800Pa（ 8）当地大气压力： 97.86 kPa（ 9）空气含水（标准状态下） ： 0.01293 ( kg / m 3 )（ 10）基准氧含量： 6%（ 11）按锅炉大气污染物排放标准（ GB13271-2011）中二类区标准

3、执行烟尘浓度排放标准（标准状态下） ：30(mg / m3 )二氧化硫排放标准（标准状态下） ：200(mg / m3 ).2. 设计内容：（ 1）燃煤锅炉排烟量及烟尘和二氧化硫的浓度计算。（ 2）采用石灰石石膏湿法烟气脱硫。（ 3）计算石灰石消耗量，石膏产量，并进行水平衡的计算。（ 4）选择合适的液气比和空塔气速计算吸收塔塔径塔高并对喷淋系统，除雾器，浆液箱，石膏脱水系统进行计算。（ 5）风机及电机的选择设计：根据脱硫系统所处理的烟气量，烟气温度，系统总阻力等计算选择风机种类，型号及电动机的种类，型号和功率。（ 6）编写设计说明书：设计说明书按设计程序编写，包括方案的确定，设计计算，设备选择

4、和有关设计的简图等内容。 课程设计说明书包括封面， 目录 , 前言，正文，小结及参考文献等部分，文字应简明通顺，内容正确完整，书写工整，装订成册。（ 7）图纸要求：脱硫系统图一张（ A3）。系统图应按比例绘制，标出设备管件编号，并附明细表。.前言我国的能源构成以煤炭为主，其消费量占一次能源总消费量的 70%左右，这种局面在今后相当长的时间内不会改变。 火电厂以煤作为主要燃料进行发电， 煤直接燃烧开释出大量 SO2，造成大气环境污染，且随着装机容量的递增， SO2 的排放量也在不断增加， 加大火电厂 SO2的控制力度就显得非常紧迫和必要。 SO2 的控制途径有三个：燃烧前脱硫、燃烧中脱硫、燃烧后

5、脱硫即烟气脱硫（ FGD），目前烟气脱硫被以为是控制 SO2 最行之有效的途径。目前国内外的烟气脱硫方法种类繁多，主要分为干法（或半干法）和湿法两大类。湿法脱硫工艺绝大多数采用碱性浆液或溶液作为吸收剂， 技术比较成熟， 是目前使用最广泛的脱硫技术， 根据吸收剂种类的不同又可分为石灰石 / 石膏法（钙法）、氨法、海水法等。其中钙法因其成熟的工艺技术，在世界脱硫市场上占有的份额超过80%。截至 2011 年底，我国脱硫装机超过 6 亿千瓦，其中 85%以上为湿法烟气脱硫，多存系统稳定性差， 脱硫效率波动较大等问题。 火电厂大气污染物排放标准3GB13223-2011将执行 200mg/m的 SO2

6、 排放浓度限值，且新建脱硫装置将不允许设置旁路，对脱硫装置性能与可靠性要求极高。工艺介绍本课程设计采用的工艺为石灰石- 石膏湿法全烟气脱硫工艺，吸收塔采用单回路喷淋塔工艺， 含有氧化空气管道的浆池布置在吸收塔底部，氧化空气空压机（ 1 用 1 备）安装独立风机房内，用以向吸收塔浆池提供足够的氧气和/ 或空气，以便亚硫酸钙进一步氧化成硫酸钙，形成石膏。塔内上部烟气区设置四层喷淋。4 台吸收塔离心式循环浆泵（3 运 1 备）每个泵对应于各自的一层喷淋层。 塔内喷淋层采用 FRP管，浆液循环管道采用法兰联结的碳钢衬胶管。 喷嘴采用耐磨性能极佳的进口产品。 吸收塔循环泵将净化浆液输送到喷嘴，通过喷嘴将

7、浆液细密地喷淋到烟气区。从锅炉来的 100%原烟气中所含的 SO2 通过石灰石浆液的吸收在吸收塔内进行脱硫反应，生成的亚硫酸钙悬浮颗粒通过强制氧化在吸收塔浆池中生成石膏颗粒。 其他同样有害的物质如飞灰、 SO3、HCI 和 HF 大部分含量也得到去除。吸收塔内置两级除雾器，烟气在含3液滴量低于 100mg/Nm（干态）。除雾器的冲洗由程序控制，冲洗方式为脉冲式。石膏浆液通过石膏排出泵（1 用 1 备）从吸收塔浆液池抽出，输送至至石膏.浆液缓冲箱，经过石膏旋流站一级脱水后的底流石膏浆液其含水率约为50%左右，直接送至真空皮带过滤机进行过滤脱水。溢流含35%的细小固体微粒在重力作用下流入滤液箱，

8、最终返回到吸收塔。 旋流器的溢流被输送到废水旋流站进一步分离处理。石膏被脱水后含水量降到 10%以下。在第二级脱水系统中还对石膏滤饼进行冲洗以去除氯化物，保证成品石膏中氯化物含量低于 100ppm，以保证生成石膏板或用作生产水泥填加料 （掺合物）优质原料（石膏处理系统共用）。图 1石灰石 / 石膏湿法烟气脱硫工艺流程.三脱硫系统各部分设计计算1.热值与燃料量的计算热值计算Car64% , H ar5% , Oar6.6% ,Nar1% , Sar0.4% , War8% ,Aar16% , Var15%换算成干燥无灰基的元素含量C daf84.2% ，H daf 6.6%， O daf8.7%

9、 ， Sdaf 0.5%Qdaf ,net339C daf1030 H daf109(Odaf Sdaf )=34.4(MJ / kg)换算成低位收到基发热量Qar , netQdaf , net76100=25.8(MJ / kg)全厂效率为 38%，含硫量为 0.4%燃烧计算：m coalPel 3.600H um coal200 3.60073.4(t / h)0.38258002.标准状况下理论空气量Qa4.76(1.867C Y5.56H Y0.7SY0.7O Y )Qa6.80 (m3 / kg )3.标准状况下理论烟气量 （空气含湿量为12.93g / m 3 ）Qs1.867(

10、C Y0.375SY ) 11.2H Y1.24W Y0.016Q 0.79Qa 0.8N YQs7.35 (m3 / kg )4.标准状况下实际烟气量QsQs1.016(1)Qa.Qs9.4 (m3 / kg )注意：标准状况下烟气流量Q 以 m3 / h 计，因此， QQ s设计耗煤量5. 标准状况下烟气含尘浓度dshAYCQsC 2.586 10 3 (kg / m3 )6.标准状况下烟气中 SO2 浓度CSO2SY6Qs102C SO2862 (mg / m3 )SO2 浓度的校准基准氧含量为 6%CSO2CSO2CO2 , airCO2 , 4.6%, at 4.6%,at 6%CO

11、2 ,airCO 2 ,6 %C SO , at 6%862 (mg / m3 ) 214.62216C SO2, at 6%942 (mg / m3 )除硫效率为 86220077%8627.标准状况下 SO2 燃烧产量M SO2mSO20.4%73.40.59(t / h)M SSO2 的脱除量mSO2 , removalmSO277%0.45(t / h)8.烟气中水蒸气密度由理想气体状态方程得PVwaternwater RTPV waternwaterRT.mwaternwaterM watermwaterPM water97860 18VwaterRT8.314 272.15 100

12、00.78(kg / Nm 3 )9.烟气体积流量V fluegas,wetmcoal V fluegasV fluegas,wet73400(kg / h)9.4(Nm3 / kg) 690000( Nm3 / h)V fluegas,dry690000 (10.083) 633000(Nm3 / h)Vwater 57000( Nm3 / h)10.烟气质量流量m fluegas, dryVdryfluegae,drym fluegas, dry633000( Nm3/ h) 1.34(kg / m3 ) 848000( kg / h)mmfluegas, wetm fluegas ,dr

13、ymwaterfluegas, wet84800044460 892000( kg / h)mwater57000 (kg / h)0.78(kg / Nm3 )44460(kg / h)11.吸收塔饱和温度计算假定电除尘器出口温度为135GGH 出口温度为 108干烟气水含量x1mwatermfluegas,dry44460x10.052848000在 h,x 图上， 108和 0.052 的交点的焓 h=248(kJ/kg)。沿等焓线到饱和线可得到饱和温度 TT=48x20.077mwater ,vapourised( xwater , outlet xwater , inlet )m f

14、luegas,drymwater ,vapourised(0.0770.052)848000(kg / h).mwater ,vapourised21200 (kg / h)Vwater ,saturationmwater ,vapourised21200(kg / h)0.78(kg / Nm3 )water ,saturationVwater ,saturation27000( Nm3 / h)12.吸收塔出口净烟气的计算Vwater ,vapourised ,cleangasVwaterVwater ,saturationVwater , vapourised ,cleangas5700

15、0(Nm3 / h) +27000( Nm3 / h)Vwater ,vapourised ,cleangas84000 (Nm3 / h)Vcleangas,wetVinlet ,dryVwater ,vapourised ,cleangasVcleangas,wet633000(Nm3/ h) +84000(Nm3 / h)Vcleangas,wet717000(Nm3/ h)13.吸收塔烟气计算结果汇总13.1 吸收塔入口：Vwet690000(Nm3 / h)Vdry633000( Nm3 / h)mwet892000(kg / h)mdry848000(kg / h)Vwater57

16、000(Nm 3 / h)mwater44460(kg / h)T1108O26%(dry)SO2862 (mg / m3 )SO2,6%O 2942(mg / m3 )13.2 吸收塔出口：Vwet717000( Nm3 / h).Vdry633000( Nm3 / h)mwet913200(kg / h)mdry848000(kg / h)Vwater84000( Nm 3 / h)mwater 65500 (kg / h)T248O26%(dry)SO2200 (mg / m3 )SO2,6%O 2 219(mg / m3 )14.废水流量的计算假定烟气中 HCl 浓度CHCl , fl

17、uegas46(/3 )HCl的去除率为废水中mg Nm98%Cl含量保持 15(g / l )mcl0.98 C HCL , fluegasVdrymcl28.5(kg / h)mclwatermwashwaterCclmwashwater1900(kg / h)15.工艺水消耗量mwatermwater ,vapourised mwashwater mcrystalwat er mgypsum,moisturemwater1200(kg / h)0.11200(kg / h)21200 (kg / h) 1900( kg / h)36( g / mol )0.9172( g / mol )

18、mwater23484( kg / h)Vwater23.484(m3 / h).16.石灰石消耗量 /石膏产量1SO2 1CaCO 3 2H 2O1/ 2O2CaSO4 2H 2 O CO2石灰石耗量100( g / mol )77 %0.7(t / h)0.59(t / h)64( g / mol )石膏产量172( g / mol )0.59(t / h)77%1.2(t / h)64( g / mol )17.石膏脱水 （石膏密度gypsum2.3(kg / l ) ，水的密度water1( kg / l ) ）假定吸收塔石膏浓度 C gypsum13%旋流器底流石膏密度C gypsu

19、n50%真空皮带机石膏浓度C gypsum90%旋流器顶流石膏密度C gypsum3%17.1 石膏浆液密度计算swaterC gypsumgypsumwater1100gypsums12.3(kg / l ) 1(kg / l )1312.3(kg / l )100s1.079(kg / l )17.2 旋流器底流密度计算s,hydrocyclo ne,underflow12.3(kg / l ) 1(kg / l )5012.3(kg / l )100s,hydrocyclo ne,underflow1.395(kg / l )17.3 旋流器顶流密度计算s,hydrocyclo ne,o

20、verflow12.3(kg / l ) 1(kg / l )312.3(kg / l )100.s, hydrocyclo ne,overflow1.017(kg / l )17.4 脱水石膏产量mbeltfiltermgypsum12001330( kg / h)C gypsum,beltfilter0.9mhydrocyclo ne,underflowmgypsum12002400(kg / h)C gypsum,hydrocyclo ne,underflow0.5Vhydrocyclo ne,underflow24001.72(m3 / h)mhydrocyclo ne,underfl

21、ows, hydrocyclo ne,underflow1.39517.5 吸收塔来石膏浆液计算m from, absorbormhydrocyclo ne,underflowmhydrocyclo ne,overflowm from, absorborC gypsummhydrocyclo ne,underflowC gypsum,underflowmhydrocyclo ne,overflow C gypsum,overflow联立以上方程组解得m from, absorbor11280(kg / h)mgypsumm from , absorberC gypsummgypsum1466(

22、 kg / h)mwaterm from ,absorbermgypsum11280( kg / h)1466(kg / h) 9814(kg / h)V from,absorbermfrom , absorber11280(kg / h)10.45(m3/ h)s1.079(kg / l )18.石灰石浆液供给石灰石耗量 mCaCO30.7(t / h)假定石灰石浆液浓度C CaCO 330%石灰石固体密度 CaCO 32.8(kg / l )18.1石灰石浆液质量流量msuspensionmCaCO 30.7(t / h)CCaCO32.33(t / h)0.318.2石灰石浆液密度.su

23、spensionwaterC CaCO 31CaCO3water100CaCO3suspension1(kg / l )1.24( kg / l )302.8112.810018.3 石灰石浆液体积流量Vsuspension2.33(t / h)1.88( m3 / h)msuspensionsuspension1.24( kg / l )19.浆液池尺寸设计假定浆液停留时间t2h浆液灌体积Vtan kVsuspensiontVtan k1.8823.76m 3D(0.89 Vtan k )1/ 31.5mH1.5 D2.25m20.滤池箱尺寸设计假定滤布冲洗水量 mwater ,beltfi

24、lter5(t / h) 以 50的石膏质量流量作为石膏冲洗水量20.1 滤液量mwater , filtratemwater ,beltfiltermwater ,washmwater , filtrate5 0.65.6(t / h)V5.6(m3 / h)water , filtrate假定滤液箱停留时间t1h20.2 滤液箱容积Vtan kVwater , filtratet5.6 1 5.6m3D(0.89 Vtan k )1/ 31.7mH1.5D2.55m21.吸收塔尺寸的设计21.1 循环浆液流量烟气流量 Vwet690000( Nm3 / h).二氧化硫浓度 CSO942(m

25、g / Nm3 )2二氧化硫脱除率 77假定液气比 L / G12(l / Nm3 )吸收塔出口净烟气温度 T2=48Vwet ,actual273.15 48 Vcleangas,wet273.15Vwet ,actual273.15 48 717000843000(Nm3 / h)234( Nm3 / s)273.15循环浆液流量Q循Vwet,actualL / G8430001210116(Nm3/ h)10001000设计喷淋塔层数为 3每层循环浆液流量Q循101163372( Nm3 / h)0.937(Nm3 / s)Q单循n321.2 吸收塔直径假定吸收塔烟气流速3.7( m /

26、 s)4Vwet , actual42349.0md3.721.3 吸收塔循环区体积假定循环浆液停留时间 t4.3minVabsorbersumpQ循t10116 4.3725m 3606021.4 吸收塔总高浆液池位高度4Vabsorbersump472511.4mH 129.02d另外考虑到因注入氧化空气引起的吸收塔浆液液位波动，浆液液位高度增加 0.5 m ，取 H1=12 m浆液液面距入口烟道高度H2考虑到浆液鼓入氧化空气和搅拌时液位有所波动；入口烟气温度较高、浆液温度较低可对进口管底部有些降温影响，加之该区间需接近料管， H2 一般定位 800mm1300mm 范围为宜。此处 H2

27、取 1.2 m进口烟道高度 H3=4 m进口烟道顶部距底层喷淋层高度H4=2.5m喷淋层区域高度 H5设计喷淋层之间的间隔2 m ，喷淋层数 3 层.H5=22=4 m除雾区高度 H6H6=4 m出口烟道高度： H7=3 m吸收塔总高 H= H 1+ H2+ H3+ H4+ H5+ H6 +H7=30.7 m 22.喷淋层设计单层喷淋层浆液流量Q单循3372（ Nm3 / h） 937(L / s)假定喷嘴流量为 5 (L / s)nQ单循937（）5187.4取整为 1885 L / s假定单管可选最大直径 D max0.06m ，喷淋管内最大流速 Vmax 15m / s单喷管最大流量Qm

28、ax,sD 2max Vmax0.06215 42.4( L / s)44单喷淋层主喷管数NQ单循1 int937123intQ max, s42.423.除雾器冲洗覆盖率设计喷嘴数量 n 为 90，喷射扩散角为90，除雾器有效流通面积A 为2冲洗覆盖率 = n h 2 tg 2100%900.821 100% 181%A10024.烟道尺寸设计24.1 净烟气烟道直径假定烟气出口流速18(m / s)d4Vwet ,actual42344.1m1824.2 原烟气烟道直径Vactual273286( Nm3/ s)273.15d4Vactual4 2864.5m18

29、25.增压风机烟气设计流量计算假定风机入口烟气温度 T fan ,in135 ， 100%BMCR 工况下风机入口处.湿烟气流量Q fan ,in690000(Nm3 / h)QQ1.1Q fan ,in Tfan , in10 273.15fan , in , act3600273.15fan , in , act323 ( Nm3 / s)26.增压风机总压损假定吸收塔压损 10（ mbar），GGH 压损 12（mbar）,烟道压损 7（mbar）考虑 20%的裕量Pd34.8 ，取 35（mbar） =3500 Pa27.电机功率 Pf ,d假定风机效率1 85% ，电动机效率d80%

30、增压风机所需功率 PfQ fan ,inPd32335001304KW102 11020.85Pf13041630KWPf ,d0.8d28.三台循环泵轴功率计算28.1 有效功率三台浆液循环泵的扬程分别为 H pump,120m ，H pump, 222m ，H pump,3 24msuspensiongQ单循 H pump ,112409.8 0.93720228KWPe,110001000suspensiongQ单循 H pump, 212409.8 0.937 22250KWPe, 210001000suspension gQ单循 H pump, 312409.8 0.93724274KWPe, 31000100028.2 循环泵的轴功率 P假定循环泵的总效率80%Pe,1228P1285KW0.8Pe,2250P2313KW0.8.Pe,32