[QC]提高复杂地层连续墙的成槽质量 [详细]

1、提高复杂地层连续墙的成槽质量发表人:陈洪斌、张亚忠瑞安市滩脚堰坝工程QC小组二一七年三月目录一、 工程概况二、 小组概况三、 选题理由四、 现状调查五、 设定目标六、 原因分析七、 要因确认八、 制定对策九、 对策实施十、 效果验证十一、 巩固措施十二、 总结与今后打算1提高复杂地层连续墙的成槽质量浙江省正邦水电建设有限公司瑞安市滩脚堰坝工程QC小组一、工程概况滩脚堰坝工程位于浙江省瑞安市境内，坝址位于飞云江中、下游交界处，滩脚村上游约500m，距瑞安市区约35km。本工程是一个壅水结构，堰坝壅水高度约4.0m，洪水期间需要全断面泄洪。工程总体布置:本工程由左岸泄水闸、右岸泄水堰坝等建筑物组成

2、。溢流堰坝堰顶高程为6.20XX溢流净宽470m；泄水闸共3孔，总净宽30.0m，闸底高程1.50m。水闸与堰坝基础防渗处理为混凝土连续墙:图1.1 断面示意图二、小组概况21、QC小组活动制度: 每周检查分析三次，每月总结。 活动时间:每周的一、三、五定期组织QC小组学习讨论，提高QC小组的活动意识，寻找存在的问题，制定解决问题的对策措施。 坚持收集原始资料，用图表数据说话。22、小组成员小组名瑞安市滩脚堰坝工程QC小组称活课题名提高复杂地层连续墙的成槽课题类攻关型动称质量型概成立时20XX年4月注册日期20XX.4.注册编ZBQC-TJYB-况间6号01活动时20XX年4月20XX年11月

3、活动次数20次间2序号姓名组内职务行政职务文化程度职称1许国辉组 长项目经理本科高级工程师2张亚忠副组长公司职员本科工程师小3陈洪斌组员公司职员本科工程师组4姚金富组员项目总工本科高级工程师成5刘超组员资料员大专助理工程师员情6骆挺组员安全员大专助理工程师况7宋悦红组员质检员本科助理工程师8谈宝良组员施工员初中助理工程师9张国飞组员质检员本科助理工程师10陆燚刚组员试验员本科助理工程师制表人:姚金富制表日期20XX年4月15日三、选题理由1、滩脚堰坝工程是省重点水利工程。混凝土连续墙的成槽质量直接影响地下连续墙的施工质量；2、自泄水闸防渗墙开工以来，因砂砾石地层结构异常，级配不连续，存在漂石及

4、大粒径分部集中的现象，在防渗墙成槽施工时经常塌孔，漏浆严重，反复施工。施工难度极大，已严重影响施工进度，泥浆流失量极大，砼充盈系数偏大等，造成施工成本增大，施工质量难以保证。3、提升工程质量，提高工程施工的工艺水平，创建精品示范工程，争创优良工程；促进工程施工质量的大幅度提高。四、现状调查1、滩脚堰坝工程，在泄水闸左岸剌墙(近山脚边坡处)和闸室段，分几处以试成槽探明地质实际的情况，根据试探情况发现:地层下部结构松散，砾石层厚度较厚，且砾石直径粗、大，砂及小直径颗粒含量极少，砾石较纯，砾石与砾石间隙较大，形成透水透浆的通道，造成固壁泥浆流失及塌槽现象。在成槽的8个槽段中，均发生严重漏浆现象，在漏

5、浆最大时用2台4寸泵同时供浆都难以满足；4个槽段发生严重的塌槽现象（塌孔几率50%），需进行回填，制约了工程进度。漏浆与塌槽现象在泄水闸左侧半边略好于右侧半边，越往河道中心方向越严重。2、因为连续墙砼的充盈系数是衡量连续墙成槽质量的重要指标，所以要保证连续墙成槽质量就要控制好连续墙砼的充盈系数。根据现场混凝土灌入情况来看，砼充盈系数达到了1.45。根据上述分析要提高连续墙的成槽质量，降低连续墙砼的充盈系数和塌孔百分比。小组成员统计了影响混凝土连续墙砼的充盈系数偏大、塌槽百分比增加的主要因素有:1、施工工艺；2、地质情况；3、气象条件；4、人员素质；5机械问题；6、其他表4.1调查统计表3序号调

6、查项目频数频率%累计频数累计频率%1施工工艺265426542材料122538793气象条件51043894人员素质2445935机械问题2447976其他13481007合计4810048100调查人:张亚忠、陈洪斌、刘超制图制表:陈洪斌根据调查统计表，作出排列:5097%100%45频次89%93%频率79%4080%353054%60%2625201240%1510520XX52210施工工艺材 料气象条件人员素质机械问题其 他因素排列图经调查认为，导致连续墙砼的充盈系数偏大、塌槽的主要影响因素是施工工艺。由此可见，要控制混凝土连续墙成槽质量,降低连续墙砼的充盈系数和塌槽的百分比，改进连

7、续墙施工工艺是QC活动攻关的首要项目。五、设定目标1、目标设定:控制连续墙成槽的施工质量，减少漏浆、塌孔的概率，确保混凝土连续墙的施工质量，将连续墙砼的充盈系数降至1.25、塌槽百分比将至20XX2、目标可行性研究:有利因素:1）QC小组成员施工经验丰富，技术全面，分析解决问题能力强；42）建设单位、设计单位和监理单位对我项目部的大力支持与严格监督。不利因素:1）传统施工工艺比较容易出现漏浆、塌孔现象；2）地下地质情况复杂，地层下部结构松散，砾石层厚度较厚，给目标实现带来不确定性。综上所述，为了提高连续墙的成槽质量，降低混凝土连续墙砼的充盈系数、塌槽百分比就必须改变施工工艺。小组成员根据实际情

8、况进行讨论后，决定把防渗墙砼的充盈系数由1.45降至1.25、塌槽百分比由50%降低至20XX图5.1降低复杂地层连续墙砼的充盈系数及塌槽百分比目标柱状图六、原因分析通过查阅相关规范及施工手册，结合以往工程实际经验和工程实际情况，我们对容易导致混凝土连续墙砼的充盈系数偏大、塌槽百分比增加的不利因素利用因果图分析如下:图6.1因果分析图工人缺少质量意识人砼塌落度过小料养护不及时机砼工人业务素低质低的砼和易性差抓斗成槽机故充盈技术交底覆盖率低泥浆稠度不合适管路跑浆系数工人操作不熟练泥浆质量差泥浆系统故障偏大及塌导墙结构不合理槽地层下部结构松散百操作平台不稳定分比地质因素增槽段划分不合理加法环5七、

9、要因确认确认方确认标准负责人确认时间序号末端因素法1工人缺少教育记开工前对人员进行安全质量骆挺20XX-04-27质量意识录教育，教育覆盖率100%刘超2技术交底交底记工人进场进行技术交底，覆姚金富20XX-04-28覆盖率低录盖率100%3砼塌落度现场调C25自拌砼，塌落度为20XX2宋悦红20XX-05-04过小查0mm谈宝良4泥浆稠度现场调泥浆二大指标控制为比重:骆挺20XX-05-14不合适查1.1g/cm3,粘滞度30s。谈宝良抓斗成槽查看记抓斗成槽机每日保养不少于5机保养不骆挺20XX-05-16录1次及时6泥浆系统现场调管壁结实，接头紧密、牢固刘超20XX-05-17管路跑浆查7

10、导墙结构现场调导墙结构稳定，满足施工需张亚忠20XX-06-01不合理查要，避免塌陷姚金富槽段长度现场调合理设置槽段长度，避免成8槽及浇筑时间过长，引起槽陈洪斌20XX-06-09不合理查壁坍塌。地层下部现场调保证成槽的质量，避免浆液陈洪斌9结构不够20XX-06-15查外漏、塌槽张亚忠密实制表人:陈洪斌、张亚忠制表日期20XX年4月20日7.1、工人缺少质量意识标准:开工前对所有的施工人员进行班前的安全、质量教育，以提高施工人员的质量意识。教育覆盖率100%。调查方式:查看教育记录，20XX年4月27日，连续墙施工前，组员骆挺、刘超对项目部的管理人员及施工班组人员进行连续墙施工专题教育，到会

11、人员21人，教育覆盖率100%。质量、安全教育会议结论:非要因7.2、技术交底覆盖率低标准:开工前对所有的施工人员进行技术交底，交底覆盖率100%。6调查方式:查看交底记录，记录显示20XX年4月28日，项目部技术负责人姚金富对项目部人员、连续墙成槽施工班组人员进行分批次的施工技术交底，到会管理人员8人，班组人员28人，交底覆盖率100%。序号工种人数交底人数覆盖率1管理人员88100%2抓斗成槽机司机22100%3钢筋工55100%4混泥土工1515100%5普工66100%小计3636100%制表人:姚金富制表日期20XX年4月29日结论:非要因7.3、砼塌落度过小标准:工程采用C25自拌

12、砼，严格控制各级配料达到允许偏差范围之内。确保水下砼具有良好的和易性，控制坍落度在20XX20XX。现场调查:20XX年5月2日至4日，我们对正在施工连续墙进行现场测定显示结果如下表:序号日期槽号设计值（mm）实测值（mm）检测人120XX-5-212号20XX20186、184、193姚金富220XX-5-317号20XX2020XX20XX207姚金富320XX-5-421号20XX20195、211、208姚金富制表人:宋悦红 制表日期20XX年5月5日经严格控制及检测，自拌砼的塌落度均满足设计要求。结论:非要因7.4、泥浆稠度不合适标准:为了保证浇筑的质量，在混凝土浇筑前，将泥浆的指标

13、设定为比重1.1g/cm3,粘滞度30s。现场调查:20XX年5月13日至14日，小组成员骆挺、谈宝良进行现场调查测试泥浆的稠度，测试结果发现多数的泥浆比重在1.05 g/cm3左右，粘度在27s左右。符合标准要求。结论:非要因7.5、抓斗成槽机保养不及时标准:抓斗成槽机的保养每天不得少于1次7查看记录:抓斗成槽机如因保养不及时导致故障将影响成槽的质量。经检查“机械、设备保养维修记录”，抓斗成槽机均按操作规程每日保养12次，未发生抓斗成槽机故障影响成槽的质量。结论:非要因7.6、泥浆的管路跑浆标准:管壁结实，接头紧密、牢固现场调查:泥浆管为新配置的塑料软管（型号100mm）,接头紧密、牢固（如

14、右图）。在施工过程中从未发生过泥浆管爆裂、接头不牢固等故障而跑浆引起连续墙塌槽现象。结论:非要因7.7、导墙结构不合理泥浆管及接头标准:导墙结构稳定，满足施工要求。现场调查:导墙是地下连续墙挖槽之前修筑的临时构造物，它起着连续墙平面位置控制、垂直导向、水平定位及挡土与稳定护槽泥浆液面的作用。经现场调查导墙为直立型“I”结构（如右图所示），大型的液压抓斗机（型号SL220XX55T）、履带式起重机（型号QUY70）在周围进行操作时，易发生导墙移位现象，引起连续墙塌槽百分比增加。 “I”型导墙外观结论:要7.8、槽段长度不合理标准:合理设置槽段长度，避免成槽及浇筑时间过长，引起槽壁坍塌。现场调查:

15、现场查看槽段划分为8m，成槽到浇筑完成需要5个半小时左右，成槽及浇筑的时间相对较长，塌槽百分比增加。结论:要7.9、地层下部结构不够密实标准:保证成槽的质量，避免浆液外漏、塌槽。现成调查:试成槽探明地质实际的情况，根据试探情况发现:地层下部结构松散，砾石层厚度较厚，且砾石直径粗、大，砂及小直径颗粒含量极少，砾石较纯，砾石与砾石间隙较大，形成透水透浆的通道，造成固壁泥浆流失及塌槽现象。结论:要8八、制定对策序要因对策目标措施完成时间责任人号导墙结构改变导墙保证导墙结构改变导墙的20XX-6-姚金富1稳定，严禁出结构，使其1020XX-7-不合理的结构张亚忠现移位现象。更加稳定。15成槽及浇筑的将

16、原有的每20XX-7-槽段划分缩短槽段时间缩短，减个槽段8m，陈洪斌21620XX-8-不合理的长度少每个槽段的调至每个槽02刘 超坍塌几率。段5m。地层下部成槽时把减少泥浆外漏向泥浆池内20XX-8-宋悦红3结构不够泥浆适当添加黄黏土0420XX-9-及塌槽百分比谈宝良密实调稠等材料。11制表人:张亚忠制表日期20XX年9月12日九、对策实施9.1、改变导墙的结构由直立型“I”导墙改为倒“L”型砼导墙，外边侧加长600mm，以保证具备较大的承载力来支承设备和钢筋笼的重量，避免导墙移位。地下连续墙导墙采用倒“L”型，导墙槽净宽850mm，肋厚20XXm，翼面宽800mm，深1500mm，采用C

17、25钢筋混凝土结构。导墙钢筋采用1220XX层双向布置。标准导墙的结构及尺寸详见下图。 图9.1.1 改变前的“I”型导墙图9.1.2 改变后的倒“L”型导墙正在施工的导墙导墙成品9效果检查:通过改变导墙的结构使其更加稳定，进一步缩小机械对槽孔的扰动，有效的降低了砼的充盈系数，防止塌槽的发生。详见下表:每段平均墙实际平砼的塌槽百槽段参段墙宽高（m）均理论平均分比（%长（m充盈数数）（m）浇筑方浇筑方量系数）量实施前2880.817.5162.41121.4546.4实施后3780.818.7158119.71.3229.7制表人:陈洪斌制表日期20XX年08月02日9.2、缩短槽段的长度原连续

18、墙槽段长度8m左右，现改为5m，成槽及浇筑时间缩短至2个半小时左右，对槽壁坍塌起到一定的控制作用，有效保证了工程质量和安全。效果检查:槽段越长成槽和浇筑的时间越长，塌孔的几率越大，相应的砼的充盈系数也就越大。当槽段划分为5m时，效果详见下表:每段平均墙实际平理论平砼的塌槽百槽段参段墙宽高均均分比（%长（m充盈数数）（m）（m）浇筑方浇筑方系数）量量实施前1380.817.8156.11141.3746.2实施后2650.818.29472.81.2923.1制表人:姚金富制表日期20XX年09月18日9.3、成槽时把泥浆调至更稠泥浆的配制与调整:原配泥浆材料优质的膨润土+纯碱+CMC+适量的锯

19、沫，主要的二大指标控制为比重:1.1 g/cm3，粘滞度:30s，符合设计要求及规范的规定。在此基础上，对泥浆配制及二大指标进行了调整，采取黄粘土+适量的膨润土+纯碱+CMC+锯沫，调整泥浆指标比重为1.11.25g/cm3，粘滞度为3570s。为了不影响浇筑 填料掺黏土质量，在混凝土浇灌前，再将泥浆指标调整降低，控制在比重1.10g/cm3，粘滞度30s。效果检查:由于地层下部为松散结构，为了更好的成槽防止泥浆外漏、塌孔，将泥浆调稠是最直接的办法，也是最有效的办法。效果见下表:实际平理论平砼的塌槽百槽段参每段墙宽平均墙均均充段数分比（%数长（m）（m）高（m）浇筑方浇筑方盈系）量量数实施前1580.817.2152110.11.3846.710实施后2250.817.986.671.61.2118.2制表人:刘超制表日期20XX年10月28日十、效果验证1、20XX年11月23日连续墙全部完工，小组成员对连续墙的充盈系数进行了统计、自评，结果显示本次活动达到了预期的目标。槽段参数段 数实际平均理论平均砼的充塌槽百分比浇筑方量浇筑方量盈系数（%）实施前284547.231361.4