桩基施工设计.doc

摘要本文首先论述了耀江,文欣苑拟建场地工程地质条件及水文地质条件，在建筑物初步建筑设计的基础上确定结构方案，选择合理的结构体系为框架结构；进行结构布置，并初步估算，确定结构构件尺寸，接着进行了层间荷载代表值的计算，结合岩土工程分析，对地基的稳定性、适宜性、不良地质现象做出工程地质条件评价。根据建筑物荷载及地基土工程特征，对场地基础方案进行对比及可行性分析，选择方形桩基，桩长11.7米，并计算了桩基承载力及地基沉降，验算了承台的抗弯、抗剪、抗冲切稳定性。最后，指出了桩基施工中应注意的几个问题，提出了相关的措施。关键词工程地质条件 桩基 内力分析 沉降 承载力 承台验算abstractthe thesis firstly concentrates on the hydrogeology and engineering geologic condition of wenxinyuan in zhejiang yaojiang and evaluates its engineering geologic condition in the structural design of buildings set on the basis of preliminary architectural structures; reasonable choice for the structural system framework structures; structural layout, and preliminary estimates to determine the structural components of size, followedby a layer of value-load calculations,.evaluate the stability and suitability of foundation and not good geological phenomenon according to rock and soil condition. considering the load of architecture and the engineering character of ground earth, schemes of foundation are compared to and the suitable kind of foundation is selected,the long of pile was 11.7m, and then, the thesis calculates bearing capacity of pile foundation and verifies stability of pile cap. finally, the thesis points out some problems which should be concerned in construction of foundation and puts forward correlated measures, moreover, it gives some feasible advice .key wordsengineering geologic condition , pile foundation, anti-seismicendogenous force analysis, settlement , bearing capacity, verification of pile cap. 目录目录前言.11场地工程地质条件.21.1 工程概况.21.2 勘察工作概况.21.3 场地工程地质条件.2 1.3.1 场地地形,地貌特征.2 1.3.2 场地内各岩土层的分布及物理力学性质.2 1.3.3 地下水赋存状态及侵蚀性分析.32 场地类别和各岩土工程地质条件评价.4 2.1 场地类别和场地土类型.4 2.2 场地土工程地质条件评价.4 2.3 各岩土层承载力特征值及设计预估单桩承载力参数.43 基础方案设计计算.6 3.1 荷载计算.6 3.1.1 设计资料.6 3.1.2 设计内容.6 3.2框架结构设计计算.8 3.2.1 梁柱截面，梁跨度及高度的确定.8 3.2.2 荷载计算.12 3.2.3 水平地震作用下框架的侧移验算.13 3.2.4 水平地震作用下横向框架的内力分析.19 3.2.5 风荷载作用下的内力分析.20 3.2.6 竖向荷载作用下框架的内力分析.25 3.2.7 内力组合.33 3.3 桩型选择和持力层确定.40 3.4 验算单桩承载力.40 3.5 确定桩数及桩布置.41 3.6 桩基中各单桩受力验算.43 3.6.1 承台的配筋计算.44 3.7 承台的抗冲切验算.44 3.8 承台剪切验算.463.9 桩基的配筋.494 构造要求及施工要求.51 4.1 预制桩的施工.51 4.2 混凝土预制桩的接桩.52 4.3 混凝土预制桩的沉桩.54 4.3.1 锤击沉桩.54 4.3.2 静力压桩法沉桩 .54 4.4 预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 .55 4.4.1 沉桩对环境的影响.55 4.4.2 沉桩对环境的影响与评价.55 4.4.3 防治与控制措施.565 结论与建议.57结束语.58参考文献.59附图.61前言前言 桩基础是人类在软弱地基上建造建筑物的一种创造 , 是最古老,最基本的一种基础类型 . 在西安半坡村遗址 , 人们可以看到先人将树插在软弱土中以支撑原始形态的建筑物, 这可能是人类最早使用木桩的记录. 在本世纪初, 在上海建造的如国际饭店 , 锦江饭店等20层左右的标志性建筑物时都采用了10多米的长的木桩, 可是到本世纪末, 上海建造的如88层的金茂大厦等超高层建筑时, 已经采用了80多米的钢管桩, 从木桩到钢管桩, 从10多米到80多米, 证明了桩基础技术的发展过程, 标志着在20世纪中, 特别是20世纪的后50年, 我国桩基础技术的巨大发展. 桩基础可以采用不同的材料(木 , 现场灌注 , 打入法 , 压入法), 可以支撑在不同的土层中, 可以作为各类工程结构物的基础(建筑物的低桩承台 , 桥梁或码头的高桩承台), 因而其受力性状各不相同, 承载能力相差悬殊, 施工工艺和设备极其多样 . 桩基础技术极为复杂, 发展空间相当广阔, 成为地基基础领域中一个非常活跃的 , 具有很强生命力分支领域. 50年来出现了许多新的桩型, 新的工艺, 新的设计理论和新的科技成果, 成为我国工程建设的有力支柱 . 场地工程地质条件1 场地工程地质条件11 工程概况：本论文阐明了耀江， 文欣苑工程地质条件和水文地质条件，确定了相关工程地质参数，在此基础上按规范进行工程地质条件详细评估，再进行基础设计。其中6号楼高8层采用框架结构对其基础进行设计。 12勘察工作概况通地对场地的踏勘，确定了孔位，并制定本次的施工纲要，完成如下工作量： (1)施工钻孔135个，累计进尺279190m： (2)采取土样47件，其中原状土样31件，扰动土样16件，由九江市建筑设计院土工实验室测定； (3)原位测试孔24个，计原位测试130次(标准贯入，重型n)； (4)对135个钻孔进行了简易地下水测定，并在zk6号孔采取一个全孔水样。 (5)协助省防震减灾工程研究所做了4个钻孔的土层剪切波速测试，累计孔深度达100米； (6)对施工钻孔进行了平面位置及空口标高测定，以建设方提供的规划布置图为依据。13 场地工程地质条件131 场地地形、地貌特征场地位于省杭州市教工路南侧，场地内地形高差不大于，小于45m，属长江中下游冲积二级阶地。场地东侧靠近文二路原为与长江接通的水沟，即原四码头所在地，南侧，西侧地形均较低，现已填平。南东侧有人防工程，从zk58号深孔资料、临近的22层高的其士大酒店岩土工程勘查及区域地质资料知：该场地无全新活动断裂、地裂缝，覆盖厚度50-70米，基岩为第三系泥岩。除人防工程及其影响因素外，无其它不良地质现象。132 场地内各岩土层的分布及物理力学性质通过钻探揭露知，场地内共有十四层岩土层，分别为(1)填土、(2) 粉质粘土(3)粉质粘土、(4)圆砾、(5)粘土、(6)细砂、(7)圆砾、(8)粘土、(9)砾砂、(10)粉粘土，(11)粉质粘土、(12)强风化泥岩、(13)中风化泥岩(14)微风化泥岩，现自上而下分别叙述如下： (1)填土：灰黑色、黄褐色，稍湿，有臭味，主要为建筑垃圾及粘性素填土，局部为塘沟淤泥质新近填土，最大厚度达10.50m，一般厚度2.5 5.oom，图纸松散稍秘状，欠固结，力学性质差。埋深5.0m, 以下的粘性素提取泥土填筑时间起过10年，承载力特征值建议为70kpa。 (2)粉质粘土：在部分钻孔中出现，灰黑色、褐黄色，软塑状，中等压缩性，粘性偏低，湿，见灰黑色松软锰质结核，从动力触探结果知承载力特征值为150kpa土工试验计算为176kpa，现综合为150kpa (3)粉质粘土：个别钻孔缺失该层，黄褐色，红褐色，可塑硬塑状，中压缩性，厚度大于3.50m，刀切稍有光滑面，粘性较强，土中含少量铁锰质结核和团块状灰白色高岭土，从钻孔及取样观察，场地东侧、南侧、西侧该层强度较低。从动力触探结果知，该承载力特征223kpa，土工试验计算为223kpa，现综合为223kpa (4)细砂：上部红褐色，底部土黄色，呈中密状，厚度不一，06-18，成分为卵石、砾石、粘土、中粗砂，卵砾石含量50，卵砾石为硅质岩、硅质灰岩，磨圆度较差，成棱角状，上部粘土含量较高，从动力触探结果知，承载力特征为280kpa，土工试验计算为300kpa，现综合为280kpa。 (5)粘土：桔黄色。部分钻孔缺失该层，最大厚度1.6m，硬塑状，低压缩性，粘性较强，土芯呈长柱状，夹薄层粉砂土，钻进速度慢，从动力触探结果知，承载力特征值295kpa，土工试验计算为300kpa，现综合为285kpa (6)细砂：上部黄褐色，下部灰白色，中密状，稍湿，钻进速度快，岩芯呈短柱状，水泡搅动呈松散状，矿物成分为石英、粘土等，局部分选较好，从动力触探结果知，承载力特征值240kpa。该层中含1砾砂透镜体和2叫粘土透镜体，砾砂呈中密状，砾石成分为硅质岩和硅质灰岩，粘性强，从动力触探结果知，承载力特征值为295kpa，该层承载力特征值综合为250kpa (7)圆砾：土黄色，灰白色，中密状，厚度较大，大于5.0m-成分为卵石，砾石，中砂，粘土，卵砾石含量50，卵砾石为硅质岩，硅质灰岩，磨圆度较好，成次圆状，从动力触探结果得知，特征承载力为360kpa，土工试验计算为350kpa，现综合为350kpa (8)粘土，黄色，浅黄色，厚度小于3.0m，硬塑状，低压缩性，粘性强，土芯呈长柱状，钻进速度慢，从动力触探结果得知，特征承载力为350kpa，土工试验计算为315kpa，现综合为315kpa (9)砂励：浅紫色，中密状，钻进时钻具偶有跳动，钻进难度一般，层厚460米，从动力触探结果知，承载力特征值为360kpa。 (10)粉砂岩：浅紫色，中密状，见浅黄色团块状砂土，夹薄层状粘土。 (u)粉质粘土；灰白土黄色，硬塑状，见紫红色细脉及斑点，夹团块状砂土，切面较光滑，底部含砾，砾石成分为石英岩。 (12)强风化泥岩：层厚8.50m，褐红色，结构松散，手抓呈土状，无光泽，无敲击声。 (13)中风化泥岩：层厚6.9m，褐红色，结构较紧密裂隙发育，敲击易碎，裂隙面呈土状。 (14)微风化泥岩：揭穿厚度2.90m，红褐色，机构紧密，具泥质结构，矿物成分为粘土及石英，裂隙不发育，岩芯呈柱状，泥质光泽，敲击有声。13.3 地下水赋存状态及侵蚀性分析在勘察过程中，对所有钻孔均进行了简易水文地质观测，地下水位埋藏较浅，一般埋深为2- 3米，地下水为大气降水及河水补给，地下水主要为赋存于填土层中的上层滞水及圆砾、砾砂、细砂层中的孔隙潜水。场地周边无大型化工厂，根据区域性水文地质资料及zk6号孔的全孔水样水质简易分析结果知，地下水对无结晶类和分解类腐蚀2 场地类别和各岩土工程地质条件评价21 场地类别和场地土类型该场地委托省防震减灾工程研究所进行了孔内土层剪切波速度测试，测试的钻孔为zk4,zkl8,zk31,zk39,各个孔的测试深为25米,zk4,zkl8等效剪切波速为264ms，综合评价该场地土类型属中硬土。22 场地土工程地质条件评价 (1)填土该土层为建筑垃圾及粘性素填土，厚度为2105米，欠固结，力学性质差，埋深5.0米以下的粘性素填土建议承载力特征值为70kpa，在9号楼可以在该层采用灰土桩复合地基作为基础持力层。 (2)粉质粘土软塑状，中等压缩性，场地中分布不均匀，承载力特征值为150kpa，且埋藏较深，不选作基础持力层。 (3)粉质粘土 硬塑状，中压缩性，厚度大于2.50米，承载力特征值为223kpa，可选作2、3、5、7号楼的基础持力层。 (4)细砂中密状，厚度0.6-1.8米，承载力特征值为280kpa，可选作1、4、8号楼的基础持力层。 (5)粘土硬塑状，低压缩性，承载力特征值为295kpa，个别孔缺失，埋藏深，不选作该场地建筑物的基础持力层。 (6)细砂该层厚度较大，承载力特征值仅为240kpa，埋藏深，不选作该场地建筑物的基础持力层。 (7)圆砾该层呈中密状，厚度大于5米，场地内分布稳定，承载力特征值为350kpa，是6、10号高层建筑良好的基础持力层( 8 )粘土该土层呈硬塑状， 低压缩性， 厚度大于2米， 承载力特征值为315kpa， 可作为该场地高层建筑物基础持力层的下卧层 。（9)砾砂 该土层呈中密状，厚度达4.60米，承载力特征值为360kpa，可作为该建筑物基础持力层的下卧层。综上所述，该工程为二级工程，场地为二级场地，地基属二级地基，岩土工程勘察登记为二级。2.3 各岩土层承载力特征值及设计预估单桩承载力参数通过原位测试及土工试验结果计算，参照规范，各土层承载特征值钻孔灌注桩、人工挖孔桩桩周极限侧阻力标准值，桩端极限端阻力标准枝曲分别为： 表21各岩土层承载力特征值及设计预估单桩承载力参数力学性质指标土层厚度(m)承载力特征指值( )预制桩()人工挖孔桩( )预制桩( )人工挖孔桩( )重度 ()压缩模量( )1填土 4.6 70 20 20 192 粉质粘土 0.5 150 56 56 400 600 20 853粉质粘土 2.8 223 67 67 900 1200 20 934细砂 1.0 280 58 58 1800 2200 27 1395粘土 0.9 295 58 58 900 1800 20 786细砂 4.0 240 67 67 1100 1200 20 1397圆砾 8.6 350 110 110 2400 3000 27 1808粘土 2.3 315 67 67 1400 1900 20 789砾砂 7.8 360 120 120 1800 2200 25 167 3 基础方案设计计算主体八层，钢筋混凝土框架结构，局部9层。梁板柱均为现浇，建筑物平面为i形，受场地限制，宽20m，长为60m，建筑方案确定，房间开间4.5m，进深6.0m，走廊宽2.2m，底层层高3.9m，其它层高3.3m，室内外高差为0.45m，设防烈度7度，类场地。设计地震分组为第一组，抗震等级三级，多遇地震。3.1 荷载计算3.1.1 设计资料（1） 气象条件基本风压0.35kn/m2;基本雪压0.25 kn/m2.（2） 抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，多遇地震。（3） 层面做法： 三毡四油防水层；冷底子油热玛蹄脂二道；水泥石保湿层（200mm厚）；20mm厚水泥砂浆找平层；:120mm后钢筋混凝土整浇层；吊顶（或粉底）。（4） 楼面做法： 水磨石地面；120mm厚钢筋混凝土整浇层；粉底（或吊顶）。混凝土强度等级为c30，纵筋hrb335，箍筋hpb235。3.1.2 设计内容（1）确定梁柱截面尺寸及框架计算简图（2）荷载计算 （3）框架纵横向侧移计算；（4）框架在水平及竖向力作用下的内力分析；（5）内力组合及截面设计；（6）节点验算。 结构设计计算3.2 框架结构设计计算3.2.1 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定3211 初估截面尺寸：主梁截面高度h 一般取梁跨度的（），本设计中取为梁跨度的，次梁的截面高度一般取为梁的计算跨度的（）。梁截面的高度取b=（）h。具体截面尺寸如下：（1） 梁：l1=bh=300mm600mml2=bh=300mm800mml3=bh=250mm600mml4=bh=250mm800mml5=bh=250mm600mml6=bh=250mm450mml7=bh=250mm600mm注：l1l7见表21中所示，见图23（第6页）中有梁的详细布置。（2） 框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值,按下列公式计算:柱组合的轴压力设计值: n=bfn公式中：b：考虑地震作用组合后柱压力增大系数。取为1.2 f：按简支状态计算柱的负载面积。：折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取10.5kn/m2。n：为验算截面以上的楼层层数。柱的面积估算公式：n/注： 为框架柱轴压比限值，本方案为三级抗震等级，查抗震规范可知取为0.9。 为混凝土轴心抗压强度设计值，对c30，查得14.3 n/mm2。计算过程：对于边柱：n=bfn =1.24.5310.58=1360.8（kn） = =105734.27（mm2）取800mm1000mm对于内柱：n=bfn =1.24.5710.58=3175.2（kn） = =246713.29（mm2）取800mm1000mm （3） 梁的计算跨度：以柱形心线为准，由于建筑轴线与墙轴线不重合，为了方便计算近似的取结构计算跨度与建筑轴线相同，见图22（第5页）中所示。底层柱高度：h=3.9m+0.45m+0.5m=4.85m，其中3.9m为底层层高，0.45m为室内外高差，0.5m为基础顶面至室外地面的高度，其它柱高等于层高，即3.3m，由此得框架计算简图见图24（第7页）所示。3.2.2 荷载计算（1）屋面均布恒载按屋面的做法逐项计算均布荷载，计算时注意：吊顶处不做粉底，无吊顶处做粉底，近似取吊顶，粉底为相同重量。三毡四油防水层 0.40 kn/m2冷底子油热玛蹄脂二道 0.05 kn/m2200mm厚泡沫混凝土保温层 0.26=1.2 kn/m2120mm 厚现浇板 0.1225=3 kn/m215 mm厚吊顶与粉底 0.01517= 0.26 kn/m2共计： 5.31 kn/m2屋面恒载标准值：（84.5+6+0.24）（62+8+0.24）5.31=4540 kn（2）楼面均布恒载按楼面做法逐项计算；水磨石地面 0.65 kn/m2120厚现浇板 0.1225=3 kn/m2吊顶与粉底 0.01517=0.26 kn/m2共计： 3.91 kn/m2楼面恒载标准值：（84.5+6+0.24）（62+8+0.24）3.91=3343 kn （3）屋面均布活荷载雪荷载标准值：（84.5+6+0.24）（62+8+0.24）0.25=214 kn计算重力荷载代表值时，由于设计的不可上人屋面，因此取荷载为0 .5 kn/m2，（84.5+6+0.24）（62+8+0.24）0.5=428 kn与雪荷载比较得出：屋面均布活荷载标准值为：428 kn（4）楼面均布活荷载楼面均布活荷对旅馆的一般房间为1.5 kn/m2；走廊、楼梯、门厅等处取为2.0 kn/m2 为了计算方便，此处偏安全地同意取均布活荷载2.0 kn/m2楼面均布活荷载标准值为： （84.5+6+0.24）（62+8+0.24）2=1710 kn（5）梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量）梁侧、梁底抹灰近似按加大了梁宽考虑每根重量计算见例 l1： 0.34（0.6-0.12）（6.0-0.5）25=22.44 kn 其他的见表21所示： 表2-1 梁柱自重编号截面（m2）长度（m）根数每根重量（kn）l3222.44l1643.35l12819.14l6436.98l（6.0） 48 （2）13.92l60.250.454.0（6.0）336（14）9.57l3219.14z54035.44z28026.24（6）墙体自重墙体均为240 mm厚，两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。单位面积上墙体重量为： 2819=5.32 kn/卫生间墙厚为180mm： 0.219=3.8 kn/墙体自重计算见表：考虑墙体上有门和窗,所以墙净重按80%折算。计算见例：底层纵墙1：（4.5-0.5）（4.85-0.6）1932=2894 kn其他的见表22所示：表2-2 墙体自重墙体每片面积（）片数重量（kn）折算重量（kn）底层纵墙144.253228942315底层纵墙25.54.252249199底层横墙5.54.251822381791标准层纵墙14.02.853018191456标准层纵墙25.52.852167133标准层横墙5.52.71915841268标准层卫生间纵墙2.252.85 24585468标准层卫生间横墙2.92.724714 571底层卫生间纵墙2.254.2524872698底层卫生间横墙2.94.25241124 899（7）荷载分层总汇。（取一榀框架作为研究对象，此一榀框架避开局部第九层）顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，50%的均布活荷载，纵横梁自重、楼上、下各半层的柱及半纵横墙体自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载；50%的楼面均布活荷载；纵横梁自重，露面上下半层的柱及纵横墙体自重。将上述分项荷载相加，得集中于各层楼面的重力荷载代表值如下： 第八层：g8=5.31（4.5+0.5）（20+0.24）0.5（4.5+0.5）（20+0.24）+132.68+104.960.5+479.10.5=987 kn 第七层：g7=3.91（4.5+0.5）（20+0.24）+2.0（4.5+0.5）（20+0.24）0.5+132.68+104.96+479.1=1214 kn 第六层：g6=1214 kn第五层：g5=1214 kn第四层：g4=1214 kn第三层：g3=1214 kn第二层：g2=1214 kn第一层：g1=3.91（4.5+0.5）（20+0.24）+2.0（4.5+0.5）（20+0.24）0.5+158.78+123.36+674.78=1454 kn建筑物总重力荷载代表值为：9725 kn3.2.3 水平地震作用下框架的侧移验算.（1）横梁线刚度.混凝土c30，ec=3107 kn/m2 ， =1.43 n/mm2在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取i=1.5i0（i0为梁的截面惯性矩）；对中框架梁取i=2.0 i0 。横梁线刚度计算结果列于表23表23 横梁线刚度梁 号l截 面bh （）跨 度l（m）i0=bh3/12（m4）边 框 架 梁中 框 架 梁ib=1.5i0（m4）k=（knm）ib=2.0 i0（m4）k=（knm）l5.410-38.110-34.05104l12.810-319.210-37.2104l4.510-3910-34.5104l10.710-321.410-38.0104（2）横向框架柱的侧移刚度d值计算：柱线刚度列于下表24表24柱线刚度柱号（z）截面（m2）柱高度h（m）惯性矩ic=bh3/12 （m4）线刚度kckc=z55.2110-33.22104z5.2110-34.74104横向框架侧移刚度d值计算见下表25表25 横向框架侧移刚度d值计算层柱类型根数底层边框边柱4.053.22=1.2580.54088704边框中柱（4.05+7.2）3.22=3.490.727119424中框边柱4.53.22=1.400.559918316中框中柱（4.5+8.0）3.22=3.880.7451223816d425984二.三.四五 六 七八层边框边柱（4.05+4.05）2（24.74）=0.850.298155654边框中柱（4.05+7.2）2（24.74）=2.370.542283094中框边柱（4.5+4.5）（24.74）=0.950.3221681916中框中柱（4.5+8.0）2（24.74）=2.640.5692972016d920120（3）横向框架的自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基频的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化成无限点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式，这样，只要求出结构顶点位移， 见表26，就可按下式得到结构的基本周期：式中：0基本周期调整系数。考虑非承重填充墙时取0.6。t框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，t是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假象框架顶点位移，然后由t求出t1，在用t1求得框架结构的底部剪力，进而求出框架多层剪力和结构真正的位移。表26 横向框架顶点位移层次gi（kn）gi（kn）di（kn/m）层间相对位移=gi/ dii8 987987 930780.0110.5777 1214 2201 930780.0240.5666 1214 3415 930780.0370.5425 1214 4629 930780.0500.5054 1214 5843 930780.0630.4553 1214 7057 930780.0760.3922 1214 8271 930780.0890.3161 1454 9725 428420.2270.227t1=1.70.6 =0.775（s）（4）横向地震作用计算在场地 设计地震分组为第一组，结构的特征周期tg和地震影响系数max为：tg=0.35（s）max=0.08由于t1=0.775（s）1.4=1.40.35=0.49（s），应考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得基部剪力，若按 =分配给各层顶点，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际，但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对周期较长的结构相差更大，地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害严重。因此抗震规范规定引入n，即顶部附加的影响，且使修正后的剪力分布与实际更加吻合。附加应力fn作为集中的水平力加到主体结构顶部加以修正。n= 0.08 t1+0.07=0.080.775+0.07=0.132结构横向总水平地震作用标准值：fek=（tg/ t1）0.9max 0.85=323 kn顶点附加水平地震作用：fn=n fek=0.132323=43 kn各层横向地震剪力见表27如下：表27各层横向地震作用及楼层地震剪力层次hihigigihifivi83.327.95987275870.179939373.324.651214299250.1945414763.321.351214259190.1684719453.318.051214219130.1424023443.314.751214179070.1163326733.311.451214139000.0902529223.380641831014.854.85 145470520.04613323注： （1） fn 只加入主体的顶层即8层，故（2）= （1-）（5）横向框架抗震变形验算.多遇地震作用下，层间弹性位移验算见下表28表28横向变形验算层次层间剪力vi（kn）一榀框架刚度di（kn）层间位移vi/di（m）层高（m）层间相对弹性转角e8 93 930780.00103.31/33007 147 930780.00163.31/20636 194 930780.00213.31/15715 234 930780.00253.31/13204 267 930780.00293.31/11383 292 930780.00313.31/10652 310 930780.00333.31/10001 323 428420.00754.851/647层间弹性相对转角均满足要求ee=1/4503.2.4 水平地震作用下，横向框架的内力分析取横向中框架为例进行计算 ，边框架和纵向框架的计算方法、步骤与横向一榀中框架完全相同，故不再作分析。框架柱端弯矩见表29，210。梁端弯矩、柱轴力见表211。中柱两侧梁端弯矩按梁线刚度分配。表 29中框边柱的弯距表层次层高（m）层间剪力（kn）一榀框架刚度（kn）dim（kn）vim（kn）（knm）（knm）83.393930781681916.80.950.3536.019.473.3147930781681926.60.950.4052.735.163.3194930781681935.10.950.4563.752.153.3234930781681942.30.950.4576.862.843.3267930781681948.20.950.4587.571.633.3292930781681952.80.950.50 3109307816819 56.00.950.50 92.4 92.414.85 323428429183 69.21.400.61 130.9 204.7表210 中框中柱的弯距表层次层高（m）层间剪力（kn）一榀框架刚度（kn）dim（kn）vim（kn）（knm）（knm）83.393930782972029.72.640.4355.9 42.1 73.3147930782972046.92.640.48 80.5 74.363.31949