吉林艺术学院办公楼结构、施工设计

毕业设计（论文）吉林艺术学院办公楼结构、施工设计THESTRUCTUREANDCONSTRUCTIONDESIGNOFJILINCOLLEGEOFARTOFFICEBUILDING长春工程学院土木工程学院土木工程土木0941讲师讲师2013年6月21日学生姓名所在院系所学专业所在班级指导教师教师职称完成时间前言本设计是按照长春工程学院2013年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“吉林艺术学院办公楼结构设计，施工设计”。高校办公楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择办公楼建筑和结构设计，从而掌握办公楼设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计始于欧美，二十世纪后得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。对办公楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在结构部分，我们计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法。在施工部分，计算了本工程的工程量清单，作出综合报价，编制了施工进度表及完整的施工组织。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在结构教研室和施工教研室的老师悉心指导下完成的，在此向你们表示衷心的感谢鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。2013年6月摘要本次毕业设计是吉林艺术学院办公楼结构、施工设计，本工程为高层钢筋混凝土框架结构，共7层，建筑物总高度为234，总建筑面积6349092M，抗震设防M烈度为7度，场地为类场地，设计使用年限为50年。本设计的内容包括结构设计和施工设计两个部分结构设计阶段进行了结构布置、标准层板配筋计算、板式楼梯计算、框架梁柱设计计算、桩承台基础设计计算，并完成了相应的结构施工图绘制。施工组织设计阶段编制了建筑工程基础和主体部分工程量清单及分项工程量清单计价表，编写了施工组织设计，并绘制完成了施工进度计划图和施工总平面图。关键词框架结构；内力组合；清单编制；施工组织ABSTRACTTHISGRADUATIONDESIGNISJILINCOLLEGEOFARTOFFICEBUILDINGSTRUCTURE,CONSTRUCTIONDESIGNTHISPROJECTISAHIGHRISEREINFORCEDCONCRETEFRAMESTRUCTUREITIS7STORIESTHEHEIGHTOFTHEWHOLEBUILDINGIS234THETOTALCONSTRUCTIONAREAIS6349092MTHEEARTHQUAKERESISTANCEFORTIFICATIONIS7DEGREES,THESITECATEGORYIS,SITEDESIGNUSEFIXEDNUMBEROFYEARFOR50YEARSTHECONTENTOFTHISDESIGNINCLUDINGSTRUCTURALDESIGNANDCONSTRUCTIONDESIGNTHESTRUCTUREDESIGNSTAGEINCLUDINGTHESTRUCTUREARRANGEMENT,STANDARDLAYERBOARDREINFORCEMENTCALCULATION,PLATESTAIRCALCULATIONS,BEAMCOLUMNDESIGNCALCULATION,DESIGNOFFOUNDATIONPILECAPSCALCULATION,ANDTHECORRESPONDINGSTRUCTURECONSTRUCTIONDRAWINGSARECOMPLETEDFORMULATIONOFCONSTRUCTIONORGANIZATIONDESIGNPHASETHECONSTRUCTIONFOUNDATIONANDMAINBODYPARTOFTHEBILLOFQUANTITIESANDITEMIZEDBILLOFQUANTITIESVALUATIONTABLE,WRITETHECONSTRUCTIONORGANIZATIONDESIGN,ANDCOMPLETEDTHECONSTRUCTIONPROGRESSPLANANDTHECONSTRUCTIONSITEPLANKEYWORDSFRAMESTRUCTURE；THESTATISTICALOFLOAD；LISTINGCOMPILED；CONSTRUCTIONORGANIZATION目录前言1结构设计部分1工程概况211工程名称212设计资料22结构布置及计算简图421结构布置422梁柱截面尺寸43楼盖屋盖的设计531荷载计算532楼板配筋计算633楼板配筋104框架设计1341梁柱截面初步确定1342重力荷载计算1343框架侧移刚度计算1744横向水平地震作用1945横向风荷载作用2746竖向恒荷载作用下框架结构内力计算3347框架内力组合4248内力调整4249框架柱截面设计46410框架梁截面设计505楼梯设计5351梯段板设计5352平台板设计5553平台梁计算5654短柱设计576基础设计5761基础基本设计5762确定桩数及桩布置5863承台设计60施工设计部分7招标文件628商务标739技术标8991施工组织设计9092施工总体部署9293总体施工方法9794工期保证措施12595质量保证措施12696安全教育12897消防保卫措施13098环境保护文明施工131结语133致谢134附录1135附录2136附录3137附录4138参考文献139结构设计部分1工程概况11工程名称吉林艺术学院办公楼12设计资料121结构类型框架结构122建筑地点吉林省长春市123建筑规模建筑层数为7层，,建筑总高度为2340M。124气象条件基本风压065KN/M2，基本雪压035KN/M2。125建筑概况建筑面积每层最大面积90701M2。建筑面积634909M2建筑标高000标高23078M室内外高差0450M层高第一层36M,标准层33M最深基底标高180M最高檐口高度249M建筑轴线横轴编号AD纵轴编号112建筑防火耐火等级二级外装外墙面外墙贴面砖门窗塑钢门窗、防盗门建筑保温外墙外保温80MM厚聚乙烯苯板屋面80MM厚聚乙烯苯板主要装修做法外墙外墙贴面砖，内墙200MM陶粒混凝土空心砌块屋顶20MM抹灰，地面40MM水磨石地面，卫生间为防滑地砖126工程地质条件（1）场地工程地质条件概述建筑场地位于市区内，场地地势平坦，由钻探资料探明场区地层由上而下分别为（1）杂填土含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约13米；（2）粘土棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约38米；（3）淤泥质土黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约50米；（4）粉质粘土呈可塑状态，厚约41米。（5）粘土呈硬塑状态，未穿透。表11土的物理力学性质指标层次土层名称土层厚度M土的天然密度T/M3土的天然含水量孔隙比E塑性指数IP液性指数IL土的内摩角度土的粘聚力CKPA压缩模量ESMPA承载力特征值FAKKPA1杂填土131682粉质粘土381872407214062512901603淤泥质土5017540151912105030954粉质粘土41190280721905272651252655粘土未穿透196260720022845146290127地下水情况本场区地下水属潜水，水位高程为24米，略受季节的影响，但变化不大。根据该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性。128抗震条件场地类别类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度010G，设计地震分组第一组。129地形条件基地地势平坦，邻近城市干道，城市上、下水及电煤气管网在附近通过。2结构布置及计算简图吉林艺术学院办公楼，总建筑面积634909，建筑总长度5415M，宽度1675M，建筑高度234M，共7层1层36M，27层33M，无地下室。本工程是多层框架结构体系，耐火等级为二级，建筑抗震烈度7度，框架抗震等级为二级。21结构布置1结构形式全现浇钢筋混凝土框架结构；2承重方案框架梁柱；3材料选用混凝土强度等级为一到四层框架柱C40，五到七层框架柱2/19MNFCC35，；框架梁C30，F143N/MM，楼板C30,F143N/MM。钢筋为2/716MNFCC2C2框架梁受力纵向钢筋采用HRB335，；框架柱纵向受力钢筋采用/30YHRB400，其余钢筋一律采用HPB300，。2/30FY2/70MNFY22梁柱截面尺寸初步确定221梁的截面尺寸横梁AB跨,CD跨H1/81/12L1/81/127600MM633MM950MM取H700MMB1/21/3H1/21/3700MM233MM350MM取B300MMBC跨，BH300MM600MM纵梁300MM700MM次梁300MM600MM222柱的截面尺寸估算柱的混凝土采用C40，。柱子截面尺寸按公式2/19MNFC（其中）CNCFUANFGE根据规范，设防烈度为7度，抗震等级为二级，其轴压比限值；各层重力荷载80NU代表值取,均按中柱考虑初选柱截面，中柱地震作用轴压力增大系数，2/14MKGE31则237946019804673MNFUNACC取一层混凝土强MB52942HB0度等级C40，24层BH550MM550MM混凝土强度等级C40,57层BH550MM550MM混凝土强度等级C35。综合上述，框架柱截面如下表21表21柱子截面尺寸柱子位置截面尺寸BHMMMM1层60060024层55055057层5505503楼盖、屋盖的设计板厚均为100MM,楼板中的混凝土均为C30，钢筋均为HPB300。31荷载计算311荷载收集恒荷载标准值1普通房间楼面永久荷载标准值20MM厚水磨石地面065KN/100厚钢筋混凝土楼板01M25KN/25KN/3M20MM厚混合砂浆抹灰002M13KN/026KN/恒荷载标准值341KN/KG活荷载标准值KQ办公室20KN/卫生间25KN/走廊25KN/则办公室荷载设计值为123411420689KN/走廊，卫生间荷载设计值为123411425759KN/办公室荷载折减KN/452QG1走廊，卫生间折减/8KN752Q312楼面采用塑性方法计算，卫生间楼面采用弹性方法计算区格分布见标准层楼板区格分布如图31图31板平面布置图32楼板配筋计算楼板混凝土等级采用C30,F143N/MM；钢筋采用HPB300级钢，F270N/MM，取C2Y2H100MM。弯矩计算采用塑性方法计算平行于方向板中心单位板宽内的弯矩；1M01L平行于方向板中心单位板宽内的弯矩；22固定中点沿方向单位板宽内的弯矩；101L固定中点沿方向单位板宽内的弯矩。2M2321以B2双向板的塑性计算为例，其它相似区格的计算方法。B2支承方式二边固定，二边简支。计算跨度L38ML66M0102NL/L66M/38M174,取033,2,采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞221N在线的总弯矩为11026MLM5110213L2M1105MLB1为角区格，内力折减系数为1由公式得01201“2“1213LPL83689653561111MM解得282KNM/M1M故得033093KNM/M212282KNM/M564KNM/M；01“1M186KNM/M；0“2M226011145897HFASYS26022703MFSYS26011198574HFMASYS1S2602289570MHFSYS2SAB4支承方式三边固定，一边简支。计算跨度L33M；L66M0102NL/L2,取025,2，采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞在线的总弯矩2N为11026MLM85110213L110265MLMB2为边区格内力折减085由公式得2“011212013PLMML解得231KNM/M1M故得025025231KNM/M058KNM/M21462KNM/M；101M116KNM/M“22M2601183109573HFASYS260228MFSYS260113709574HFMASYS1S2602259701MHFSYS322B1、B5板内力计算B1板是卫生间采用弹性方法计算考虑折减则有KN/8452QG71/9Q计算过程见表31表32表31B1弹性法跨中弯矩计算表区格B1G表32B1弹性法支座弯矩计算表33楼板配筋各区格板的跨中及支座弯矩既已求得，取截面有效高度H0180MM,H0270MM,即可近似按ASM/09FYH0，FY270N/MM计算钢筋的截面积，计算结果如下表33所示2表33双向板各板跨中配筋表33M/66M05计算简图002055840096517533314KNM/M20008805840017417533593KNM/M31402593432KNM/M跨内0259302314656KNM/M板B105计算简图01215759331004KNM/M2支座0GQ截面MKNMAS2选配钢筋实配（2M）L01方向432161528200251B1L02方向656305048150335L01方向282145068200251B2L02方向09347848200251L01方向282145068200251B3L02方向09347848200251L01方向231118838200251B4L02方向05829838200251L01方向5562868150335B5L02方向1997748200251B6L01方向12760738200251L01方向1992598200251B7L02方向03617598200251L01方向09345328200251B8L02方向11455568200251L01方向09345328200251B9L02方向11455568200251跨中跨B10L01方向0136348200251表34板支座处配筋表位置MKNMAS2选配钢筋实配（）2MB1B810045164610150523B2B3564290128150335B3B3564290128150335B2B1018695688200251B3B1018695688200251B5B49755015410150523B5B865334368150335B4B911659668200251B6B738185188200251B3B6564290128150335支座B7B738185188200251L02方向08340458200251L01方向06431198200251B11L02方向03115118200251L01方向04622428200251B12L02方向17283828200251L01方向05928758200251中B13L02方向04521938200251B6B1106330218200251B7B12344167648200251B10B1112862388200251B11B1212862388200251B11B1306330218200251板外边缘支座均配筋8200最小配筋率验算AS/BHO03MIN045021FYT经过公式计算各板的配筋率均满足要求4框架设计41梁柱截面的初步确定取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，27层柱高即为层高取33M，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，为455M。框架结构计算简图如41所示图41框架结构计算简图42重力荷载计算421楼面，屋面荷载计算屋面框架屋面均布恒荷载30厚细石混凝土保护层22003066KN/20厚水泥砂浆找平层0022004KN/80厚EPS保温层05008004KN/4厚SBS改性沥青防水卷材035KN/20厚水泥砂浆找平层0022004KN/100厚钢筋混凝土屋面板012525KN/20厚混合砂浆顶棚抹灰00217026KN/屋面均布恒荷载标准值461KN/楼面均布恒荷载17层楼面20厚水磨石地面065KN/100厚钢筋混凝土屋面板012525KN/20厚混合砂浆顶棚抹灰00217026KN/楼面均布恒荷载标准值341KN/屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面活荷载标准值20KN/楼面活荷载标准值20KN/屋面雪荷载标准值045KN/板重力荷载标准值见表41表41楼板重力荷载标准值（KN）层次总重164906947458948422墙体荷载计算外墙为300厚陶粒混凝土空心砌块，外墙面贴红色面砖，80厚苯板保温层，20厚水泥砂浆找平层，内墙面20厚混合砂浆抹灰自重标准值2000402500805184KN/内墙为200厚陶粒混凝土空心砌块，两侧均为20厚混合砂浆抹灰自重标准值0250042018KN/女儿墙为120厚钢筋混凝土，外贴瓷砖，40厚双面苯板保温，20厚混合砂浆双面抹灰，自重标准值467KN/423门窗荷载计算木门单位面积重力荷载为02KN/，塑钢窗单位面积重力荷载取04KN/墙体重力荷载标准值见表42表42墙体重力荷载标准值（KN）层次内外墙总重12027826159538746336424梁柱荷载计算梁柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载具体计算过程从略，计算结果见表43表43梁柱重力荷载标准值层次构件B/MH/M/KN/M3G/KN/MLINGI/KNGI/KN边横梁030725105551359824790564中横梁0306251054725241213608纵梁10307251055513268811798纵梁2030725105551327811908纵梁303072510555137016617456纵梁4030725105551315866156纵梁5030725105551352411467次梁030625105472564382428651柱060625119945548216216436701边横梁030725105551360524800488中横梁030625105472527512155925纵梁103072510555132758121286纵梁203072510555132758121286纵梁3030725105551370516621986纵梁40307251055513155868362纵梁503072510555135254115772次梁0306251054725643824286527柱055055251183193348131769356566注1）表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；表示单位长度构件的重力荷载；G为构件数量。2）梁长度取净长；柱长度取层高。N425重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值GI见表44表44重力荷载代表值（KN）1G23G45G67G810879521006798100679810067981006798100679879596599331图42重力荷载代表值43框架侧移刚度计算431框架梁线刚度，因取中框架计算，故，边跨时取/BCOIEIL02/BCBIEIL其中为按的矩形截面梁计算所得的梁截面惯性矩计算结果见表所示，柱线0/BCIEILIH刚度，计算结果见表。H，2,/KAIKCB2/1HIADC表45梁线刚度计算表类别层次CEBH0IL0/CEIL015/CIL02/CEIL边横梁174301709861010391058107走道梁174301609541301054108108表46柱线刚度表层次MM/CHMMMM/HBN/M2CECCHIEI/47006006004351010789243300550550255733005505504315010728432柱侧向刚度计算选取一榀框架作为柱侧向刚度计算计算公式，2,/KAIKCB2/1HIADC图43一品框架计算简图表47中框架柱侧移刚度D值（）NM边柱12个中柱（12个）层次KC1IKC2ID57107035280772550564492324104034281372480554551510990502390623606631556表48边框架柱侧移刚度D值（）NMA1，A10，D1，D10B1，B10，C1，C10层次KC1IKC2ID57080029232641920493930824078028231711860483972210740452151517706028687表49楼，电梯间框架柱侧移刚度D值（）NMD2，D3，D5，D6D7，D8，D10，D11C2，C3，C5，C6C7，C8，C10，C11层次KC1IDKC2ID57054021168461280393128624052021173791240383144710490401912511805325340表410横向框架柱侧移刚度D值（）NM层次1234567DI1222072152600415260041526004151134415113441511344由表可见，故该框架为规则框架。/087D44横向水平地震作用441自振周期计算结构顶点假想侧移由式，计算过程见表，其中第7层的为与之和。IG7E315908924EGKN7956108947KN表411结构顶点的假想侧移计算层次790447490447415113446019236100679819112721511344126186351006798291807015113441931737410067983924868152600425715443100679849316661526004323128721006798593846415260043899641108795270264161222072575575按式计算基本周期，其中的量纲为，取，则1TTUM07T17092305S442水平地震作用此结构总高度为234米且质量和刚度沿高度分布比较均匀，近似按底部剪力法计算。该建筑地震设防烈度为7度（015G）,008场地类别为二类,设计地震分组为第一组MAX035SGT当阻尼005时,10,2因035S5,所以09G1GT09091MAX38562计算结构等效总重力荷载EQG/IKN/GIV/IDMI/M/I08596452EQIGKN计算底部剪力EKF13402EKEQ因，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地1403595GTSTS震作用系数，即N1876N703427EKFKN各质点水平地震作用按式1IIENNJIGHF1,2IN表412横向水平地震作用计算表层次25859933125677067727727243579596519381748578665586210510067982119309863211287951775100679817870665531218191414451006798145482314332225233111510067981122579833532587627851006798790336423152819114551087952495018299640792148429675IHMIGKNIHMIFKNIVIGH横向水平地震作用及楼层地震作用剪力图44横向水平地震作用及楼层地震作用剪力443水平地震作用下的位移验算根据水平荷载，由式计算层间剪力，然后依据求出层间侧移，再按式NIKIVFIV，计算出各层的相对侧移和绝对侧移，过程见表413，表1/SIIJJD1NKK中还计算各层的层间弹性位移角/IH表413横向水平地震作用下的位移验算层次KNVI/MDIUI/MHI/IUH76558151134404333001/7692612879151134408533001/3882518191151134412033001/2750422523152600414833001/2229325876152600417033001/1941228191152600418533001/1784129675152600424345501/1887由上表可知，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/1784满足要求。50/1H444水平地震作用下框架内力计算以第一榀框架内力计算为例D值法具体计算过程见下表以KL1内力计算为准，框架柱端剪力及弯矩分别按式和，1/SIJIJIJJVDBIJIJMVYH，层间剪力取自上表各柱的反弯点，离高度比1IJIJMVYH23NY其中，；的确定由抗震结构设计的相关知识确定。N23表414各层边柱柱端弯矩及剪力计算边柱层次MIHKNIV/MIJD1IIVKYBIM11I733655815113442807712181070351407261263312879151134428077239310704031594738533181911511344280773379107045501861334332252315260042813741531040456167753833325876152600428137477110404570858659233281911526004281375198104050857785761455296751222072239065805099065171689248表415各层中柱柱端弯矩及剪力计算梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按式，1,/LBLRBIJIJBMI1,/LBLRBIJIJBMI，/RBBBVLNLRIBKKINV其中，分别为节点在左右梁的线刚度。，分别表示节点左右梁的弯矩，为柱LBIRLBRIN在层的轴力，以受压为正。其中梁的线性刚度见表，具体计算过程见表中柱层次MIHKNIV/MIJD1IIVKYBIM11I7336558151134444923194925504327663666633128791511344449233828255045568569475331819115113444492354072550508922892243322523152600445515671824805011085110853332587615260044551577182480501273512735233281911526004455158408248050138731387314552967512220723155676632360551917715690表416梁端弯矩剪力及轴力边梁走道梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N7261215406662921262126301417629788661454079661549563456343037562178299559292613566233784728472305648451563064125568403663176116041160430773676911086631482610020663765138161381630921111456163122156611117566406615433154333010289155222253511782812416664582171471714730114312010429384注表中M的单位为，V的单位为KNMKN最后绘制左震作用下的框架弯矩图和左震作用下的框架剪力和轴力图如图45,46图45左震作用下的框架弯矩图图46左震作用下的框架剪力和柱轴力图45横向风荷载计算451风荷载标准值风荷载标准值按式。基本风压，由荷载规范查得0KZSW2065/WKNM。C类地区，对于高度大于30M且高宽比大于15的高高柔房屋,应采用风振系数13SZ以考虑风压脉动的影响,本房屋高度H234M30M所以10Z取横向框架，其负载宽度为76M，底层负载高度为36M其它层为33M,房屋所受风荷载标准值760549ZSZSQZ13S表417沿房屋高度分布风荷载标准值层次/IHM/IHZZ1/QZKN72341000079101606201085907510159516807180691014641350577065101383102043606510138269029506510138136015406510150图47等效节点集中风荷载452风荷载作用下的水平位移验算根据水平荷载，由式计算层间剪力，然后依据求出层间侧移，再按式NIKIVFIV，计算出各层的相对侧移和绝对侧移，过程见表418，表1/SIIJJD1NKK中还计算各层的层间弹性位移角/IH表418风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次/IFKN/IV/DNM/IU/IUH71601601460000111306159319146000022495146465146000032141386031473040418065313874114730405072138879147304060111501029110924093420由表可见，内荷载作用下框架的最大层间位移为远小于是，满足要求。1/3841/5453风荷载作用下框架结构内力计算以KL4内力计算为准，框架柱端剪力及弯矩分别按式和，1/SIJIJIJJVDBIJIJMVYH，层间剪力取自上表各柱的反弯点，离高度比1IJIJMVYH23NY其中，；的确定由抗震结构设计的相关知识确定。NY123Y表419各层边柱柱端弯矩及剪力计算边柱层次/IHM/IVKN/IJDM1I1IVKY柱底MKNM柱顶MKNM73316015113442807703010703503506463331915113442807705910704007811753346515113442807708610704512815643360315260042813711110404516520133374115260042813713710404520324923387915260042813716210405026726714551029122207223906201099065594321表420各层中柱柱端弯矩及剪力计算中柱层次/IHM/IVKN/IJDM1I1IVKY柱顶MKNM柱底MKNM73316015113444492304825504306809063331915113444492309525504514117353346515113444492313825505022822843360315260044551518024805029729733374115260044551522124805036536523387915260044551526224805043243214551029122207231556266236055666544梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按式，1,/LBLRBIJIJBMI1,/LBLRBIJIJBMI，/RBBBVLNLRIBKKINV其中，分别为节点在左右梁的线刚度。，分别表示节点左右梁的弯矩，为柱LBIRLBRIN在层的轴力，以受压为正。其中梁的线性刚度见表，具体计算过程见表表421横向水平线荷载作用梁端弯矩，剪力及柱轴力计算边梁走道梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N7064038660150520523003501502615210166038140140300930530755234155660592142143014311215943292216608230530530203194280341427866105384384302562994312470335661224624623030842161715584106614756656630377568847注1）柱轴力中力的负号表示拉力。2）表中M单位为，V单位为KN。MKN图48左风荷载作用下框架弯矩图图49左风荷载作用下框架剪力及轴力46竖向恒载作用下框架结构的内力计算461计算单元取10轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为39M，如下图所示。由于房间内布置次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图410横向框架计算单元462荷载计算1、恒载计算在图如下图中，Q1Q1代表横梁自重，为均布荷载形式。图411楼面梁恒荷载对于第7层MKNQMKNQ/7254/5131为房间传给横梁的梯形荷载，因为走道板为单向板，所以没有传给横梁荷载。2MKNQ/521783642MKNQ/8310642P1P2好分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒荷，它包括梁自重、楼板重、和女儿墙等重力荷载，计算如下KN061867514372565136429162530753248P集中力矩MKN26350618EM1对于第27层，Q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第8层，结果为MKNQ/7254/19306891/73MKNQ/2310432981281620578417546596PKN05174202507367332集中力矩MKN621EPM1对于第1层，Q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第8层，结果为MKNQ/7254/19306831/7MKNQ/231042781812607841354653963PKN95173201206728137254671438910P集中力矩MKN9EPM12、活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示。图412楼面梁活荷载对于第7层MKNQ/62832MKNQ/0623289150P1985212集中力矩MKN094EPM1对于第26层Q/672832MKNQ/0623289150P198512集中力矩MKN094EPM1对于第1层MKNQ/672832MKNQ/0623289150P198512集中力矩MKN94EPM1将以上计算结果汇总表422框架恒载汇总表层次1Q/KNM1/2Q/KNM2/1PKN21MKNM7551347251752138318606175023262610193472512276102313294174051662110193472512276102313270173951991表423框架活载总表层次2Q/KNM2Q/1PKN21MKNM776603268509840852676603268509840851766032685098493框架内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如表424，表425所得弯矩图如图411,图412。梁端弯矩剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可根据梁端剪力和节点集中荷载叠加得到如下表426,427。表424恒荷最用下框架弯矩的二次分配法（KNM）层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁04830517038103550264232673697369100324362607242522601681946121313048681291381661551157351058366081328327990326032603480281026202620195166274637463834189118912019186317371737129312189469311009113086840240242927825925919362707243568046888260823461934032603260348028102620262019516627463746383418911891201918631737173712939469349311009868862309309330203189189141525282516670668122416241019860322033303450279026002680193166274637463834186819322001184917241777127994695492510018688823143253362091952011454250025616723682323972457196903290329034202760266026601921662746374638341909190919841830176317631273966954915992888882331331344215207207149325442532673868402445243819570329032903420276026602660192166274637463834190919091984183017631763127395488691599288287230530531721020320314622558249067116836244224321961032403400336027302630276018819917463746383417731860183918101743183012461245000905919121600000011011611408107808205612908174566446654288217482024表425活荷最用下框架弯矩的二次分配法（KNM）层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁048305170381035502644092330233028192899378172754131339049726803704008708106071278168719591077882032603260348028102620262019540923302330281626626669576537537400464313288334364268159159170084078078058693178021202172822727622032603260348028102620262019540923302330281626626669576537537400313309288334268266109109116056053053039583082620662145753751641032203330345027902600268019340923302330281619640663572533549395313316286331268273111114118058054056040482184120722148747765636032903290342027602660266019240923302330281632632657566545545393320316283328275273116116121060058058042383683220772153761759632032903290342027602660266019240923302330281632632657566545545393316298283328273269109109113059057057041283982120692152761758633032403400336027302630276018849023302330281596626618559539566385411000280309379000000042044044019018019013196458120352099899546653图411恒荷最用下框架弯矩图（KNM）图412活荷最用下框架弯矩图（KNM）表426恒荷作用下梁端剪力及柱轴力荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱层数KNVBA/C/VBA/KNC/A/VBKNC/U/L/KNU/L/758517504058158917524422717251427896619148010618620148466449395298557356191480206176211486885716080838358461914802061762114891069381108681114336191480206176211481132711602136531392826191480206176211481354813823164381671316191480061961914815769162191922019495表427活荷作用下梁端剪力及柱轴力荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱层数KNVBA/C/VBA/KNC/A/VBKNC/U/LKNU/L71754509016618445488763744101961754502017317745126215371752202751754503017217845203023052766304141754503017217845280330783775405031754503017217845357638514784505921754503017217845434946245793606811754502017317745512355736801725147框架内力组合由次四种