某注塑厂（工业厂房）工程高支模结构施工方案

某注塑厂（工业厂房）工程高支模结构施工方案第一节工程概况某注塑厂全长144M，全宽57M，建筑面积3768068，位于轴的89变形缝把注塑厂分成两块。标高0000相当于绝对标高496米。注塑厂一层层高11米，1轴2轴，16轴17轴，隔层高4米，二层层高7米，三、四层层高均为55米,跨度最大19米。为了加快施工进度，我项目部拟考虑的施工流程如下预应力桩基础施工基槽开挖承台及基础梁结构施工基槽附近土方回填至地梁顶地基夯实满堂架施工柱钢筋施工支模柱混凝土施工梁板钢筋施工2层梁板浇注混凝土。本方案主要就最高处及跨度最大处即314轴层高标高11米处跨度19米的高支模系统进行设计及验算，其余各层及其他部位的高支模系统简单计算见后。其中地梁顶标高为06米，高支模高度达到1160米，跨度为10M。2层最大梁截面为7001500。结构板厚度为120。梁、板的混凝土等级为C40。该工程以设计确定的伸缩缝分为两个区，在每个区内分为依据，分区段按流水作业组织施工。由于本工程高支模结构具有截面大、跨度大、自重大等特点，同时为解决超高空间模板支设的难题，确保施工生产的安全正常进行，特编制此施工组织设计方案。采取如下主要措施高支模支撑体系的设计计算及搭设；大体积梁混凝土的浇筑。第二节编制依据1注塑厂工程全套设计图纸；2混凝土结构工程施工及验收规范GB502042002；3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；4建筑施工安全检查标准；（JGJ5999）5筑施工高处作业安全技术规范；6广东省建设工程高支模施工安全管理办法；第三节总体施工方案根据工程的特点，充分考虑工期及成本节约，决定采用满堂钢管架加设可调钢支托的模板支撑体系。模板选用七夹板，厚度为18，长宽为9151830；方木截面尺寸为50100。因为高支模的梁截面尺寸比较大，最大梁为7001500。其自重加上施工荷载组合以后高达35KN/M。在这种情况下，对于回填土的处理及底部加固处理相当重要，确保其安全可靠性。高支模结构施工程序及相关安排。1回填土；2满堂架施工；370米牛腿以下柱钢筋绑扎，4支设柱模板，浇注70米以下柱混凝土；5处理柱混凝土接头位置混凝土；6绑扎70米以上柱钢筋、梁钢筋、板钢筋、上部结构的柱插筋；7支设70米以上柱、梁、板模板；8复核上部结构的柱插筋位置并点焊固定；9检查并加固模板支撑体系，确认无误后由专职质检员组织各专业施工小组、各分项施工小组会签；10监理工程师、甲方现场工程师对钢筋、模板、专业预埋进行隐蔽，合格后签发混凝土浇筑令；11召开混凝土施工前的班前会议，对重点施工部位和难度较大部位进行技术交底和安全交底；12浇筑混凝土。第四节设计及验算1模板体系概况根据我公司多年来的施工经验，针对本工程特点，决定采用满堂钢管脚手架模板体系。2模板支设21施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸设计意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺；施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。22钢筋工程检查合格隐蔽以后，经项目经理部通知，班组施工人员方可进行梁、柱、模板支设。支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、预留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是柱梁楼板梁柱接头。23方柱模板采用七夹板面板，厚度18，加固肋条采用50100MM木方（竖向）及4835MM钢管（水平），配合紧固螺栓。24梁模板采用七夹板面板，加固肋条采用50100MM木方及4835MM钢管，配合紧固螺栓。当梁高超过800MM时另加对拉穿梁螺栓，螺栓通过三星卡、螺帽与加固肋等连接，螺栓横向间距为500MM；竖向排距视梁的具体高度确定，梁高800MM1000MM加一道，1000MM1500MM加两道。梁底先加工成木板条（块）侧帮则按交叉梁位置留岔口。25板模采用七夹板面板，利用满堂内架配合木方及钢管加固。26柱头、梁头利用七夹板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错位问题，在上层模板支设时应向下延伸200MM深，在模板外侧加补一个木楞。27高支模验算。高支模高度高达11600米，属高支模类型。且梁截面尺寸较大，施工体系较复杂，必须对相关的模板支撑体系进行计算。A高支模的模板支撑体系验算基本情况层高为11600米，楼板厚度120；最大梁截面为7001500。支撑系统使用材料18厚胶合板，50100方木，板底方木间距400，支撑方木800间距；梁底满堂架间距700400。板底满堂架间距10001000。计算重点验算梁底模、侧模的承载力及刚度要求、梁底满堂钢管架的稳定性。框支梁的模板计算。设计资料选用楼层的最大截面梁进行验算，尺寸为700（宽）1500（高）。结构布置立杆采用顶部带可调支撑的钢管，梁底纵向长方木间距为140，横向短方木间距为400，纵向水平钢管直接支撑在短横方木下，沿梁纵向间距400。梁下钢管立杆间距沿梁纵向间距500，梁下钢管立杆间距沿梁横向间距400。梁底支撑计算计算时取用标准值如下。A恒载。底模及其支架自重标准值计算梁、板底模时，取值Q105KN/；计算梁、板底方木时，取值Q1075KN/；新浇筑混凝土自重标准值取Q224KN/M3；根据设计计算确定每立方混凝土内钢筋的自重标准值为楼板Q311KN/M3；梁Q315KN/M3。B活载（主要指施工人员、设备、振捣棒产生的震动荷载等）。指施工人员及设备荷载标准值当计算模板及其直接支撑模板的长方木（即大楞）时，取值Q425KN/M3；并取集中荷载25KN进行验算，比较二者弯矩值，按大值取用。当计算直接支撑长方木（大楞）的构件时，Q415KN/M3；当计算支架立柱及其他支撑构件时，Q410KN/M3。振动棒产生的震动荷载标准值对水平面模板Q520KN/M3；对垂直面模板Q540KN/M3；新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值。取Q6022CT012V1/2与Q6CH的小值。其中，C24KN/M3；112，2085，V18M/H，T20。T0200/（T15）200/（2015）571Q6，1022CT012V1/20222457112085181/24126KN/M2。Q6，2CH24095228KN/M2。Q6228KN/M2。倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值Q720KN/M2。梁底模板验算梁底模板沿长度方向等距离放置3条方楞，其间距为140，取1M长梁进行计算。计算简图参见图1。图1ABCDEQ1承载力验算荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取12、12、12、14，则Q120510712241071512151071514201073451KN/M；MMAXMBMC05QL20534510120172（KNM）；梁底模截面底抗矩为W1/6BH121/61000182540003MAXMMAX/W0172106/54000319N/2FM13N/2梁底模抗弯承载力符合要求。VMAXVB,左QL3451013451KN3V/2B1H1334511000/（270018）0411N/2FV14N/2由此可知，梁底模抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取12，则Q12051071224107151215107153255KN/M；I1/12B1H131/1210001834860004；梁底模截面底抗矩为WMAX5QL4/384EI532551404/38490004860000037【W】L/400140/400035；WMAX0037【W】035梁底模刚度满足要求。支撑梁底模的大方楞验算大方楞间距为400，可视为等跨多跨连续梁，取5跨连续梁进行计算。简图如大样图2。图QABDECF1、承载力验算荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取12、12、12、14，则Q（12050712051501221224071512150715142007）/31206KN/M；MMAXMB,支0121QL2012112060420233（KNM）；大楞木截面底抗矩为W1/6BH121/650100283333333MAXMMAX/W0233106/8333333280N/2FM13N/2大楞木抗弯承载力符合要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取12，则Q（12050712051501221224071512150715）/31147KN/M；I1/12B1H131/125010034166666674；梁底模截面底抗矩为WMAX0632QL2/（100EI）06321147400/（1009000416666667）309107；【W】L/400400/4001；WMAX309107【W】1大楞木刚度满足要求。大楞木底下的小横杆计算4835MM钢管荷载标准值同上，小横杆承受大楞木下传的集中荷载。小横杆下的立杆间距为400。1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取12、12、12、14，则大楞木传给小横杆的荷载值P（114714151）0810856KN/M；MMAXMB,支0169PL016910856050917（KNM）；小横杆截面底抗矩为W50803MAXMMAX/W0917106/50801806N/2FM205N/2小横杆抗弯承载力符合要求。梁底钢管抗剪验算VMAXVB左P1661P166110856180323V/2B1（270018）214N/2FVN/2小横杆抗剪承载力符合要求。2、刚度验算。小横杆截面惯性矩I1219004；E206105N/2小横杆截面底抗矩为WMAX1079PL/（100EI）107910856500/（100206000121900）0006；【W】L/400500/400125；WMAX0006【W】125。小横杆刚度满足要求。3、扣件抗滑移承载力验算RMAX108562【R】2816KN。扣件抗滑移承载力满足要求。梁侧模验算荷载标准值同前面所述。木楞间距为300，因间距均匀布置，故可以考虑按多跨连续梁计算。计算简图如图3。EABC图3DQ1、承载力验算荷载为第5、6种荷载组合，分项系数分别取14、12，则Q144015012122281501245485KN/M；MMAXMB,支0121QL20121454850320495（KNM）；侧梁模截面底抗矩为W1/6BH21/6138018745203；MAXMMAX/W0495106/74520664N/2FM13N/2梁侧模抗弯承载力符合要求。VMAXVB,左0607QL060745485038283KN3V/2B1H1382831000/（2138018）0500N/2FV14N/2由此可知，梁侧模抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第6种荷载组合，分项系数均取12，则Q1222813837757KN/M；截面惯性矩I1/12B1H131/1213801836706804；小横杆截面底抗矩为WMAX0967QL4/（100EI）0967377573004（1009000670680）0490；【W】L/400300/400075；WMAX0490【W】075。梁侧模刚度满足要求。挠度组合验算将模板、大方楞、小横杆挠度组合后核算。003700001000600431，满足施工质量要求。梁底立杆计算结构布置立杆采用顶部带可调支撑的钢管，梁底纵向方木间距为200，横向短方木间距为300，钢管直接支撑在短横方木上，沿纵向间距为400。梁底支撑计算A荷载组合（沿梁长每延米）恒载120厚混凝土24107168KN/M；钢筋15107105KN/M；模板050KN/M，故恒载标准GK1835KN/M。（沿梁长每延米）活载人员及设备均布荷载2505125KN/M，振捣混凝土均布荷载200510KN/，故活载标准值QK225KN/M。荷载承载力设计值P承12GK14QK2517KN/M。N05P承1255KNN303KN计算单元的选取由设计排距可知，钢管立杆间距为400，为方便计算，选取2000长的梁段作为计算单元。其荷载由5排钢管立杆（每排3根，共15根）来承担，并下传给基础。B钢管平台架立杆的承载力验算钢管平台架立杆计算参数A4891002，G384KG/M，I1583，E21105，F205MPA，支柱高为12M，设3道水平杆，分别距楼地面015M、175M、335M、495M，L/I1800/1591132，0495。（L理论值为1600，考虑施工调整偏差取值1800）由此，NAF496KN。2000米长的梁段范围内有4排共12根钢管立杆，其总稳定承载力达15496744KN668162133632KN（暂未考虑钢支撑的重量）。故梁底立杆受压稳定性满足要求。板底模板计算板底模板下方楞间距300，取1000宽的板带按5跨受均布荷载的连续板进行计算。计算简图如图4。A图4BCQDEF1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取12、12、12、14，则Q1120511224101212111012421KN/M；Q21425135KN/M；P142535KN；M10121QL2012142103030046KNM；M201217QL201213503030038KNM；MP0161PL016135040225KNM；由此可知，集中荷载作用时弯矩值较大。M004602250271KNM；板底模截面底抗矩为W1/6BH121/61000182540003MAXMMAX/W02719106/540005019N/2FM13N/2板底模抗弯承载力符合要求。VMAXVB,左0620QL062042135611KN3V/2B1H136111000/（2100018）0509N/2FV14N/2由此可知，板底模抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取12，则Q1205112241012121271012423KN/M；I1/12B1H131/1210001834860004；板底模截面底抗矩为WMAX0967QL4/（100EI）09674233004/10090004860000076；【W】L/400300/400075；WMAX0076【W】075板底模刚度满足要求。支撑板底模的纵向方楞验算纵向方楞间距为400，横向方楞为800，同样按照等跨连续板取5跨进行计算。计算简图如图5。A图5BCQDEPF1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取12、12、12、14，则Q112075041224012041211040121806KN/M；Q2142504014KN/M；P142535KN；M10121Q1L201211806040035KNM；M10121Q1L201210140400027KNM；MP0169PL016935040237KNM；MMAX003502370272KNM；方楞截面抵抗矩为W1/6BH121/6501001008333333MAXMMAX/W0272106/83333333264N/2FM13N/2方楞抗弯承载力符合要求。VMAXVB,左0620QLP06207027235367KN3V/2B1H133671000/（250100）1101N/2FV14N/2由此可知，板底方楞抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取12，则Q120750412240401212127040121816KN/M；I1/12B1H131/125010034166666674；WMAX0967QL4/（100EI）096718163004/（1009000416666667）00038；【W】L/400400/4001；WMAX00038【W】1方楞刚度满足要求。下层横向方楞验算方楞间距为800，立杆支撑间距亦为800，亦可按照等跨连续板进行计算。计算简图如图6。图6BAQCPDEF1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取12、12、12、14，则P（1816141504）082125KN；MMAXMB，支0169PI01692125080287KNM；方楞截面抵抗矩为W1/6BH121/6501001008333333MAXMMAX/W0287106/83333333444N/2FM13N/2方楞抗弯承载力符合要求。VMAXVB,左1661P166121253530KN3V/2B1H1335301000/（250100）1059N/2FV14N/2由此可知，板底方楞抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取12，则P1816081453KN/M；I1/12B1H131/125010034166666674；WMAX1079PL3/（100EI）107914538003/（1009000416666667）000021；【W】L/400400/4001；WMAX000021【W】1板底方楞刚度满足要求。挠度组合验算将模板、纵向方楞、横向方楞挠度组合。0076000380000210080，满足施工质量要求。（十一）、板底立杆计算。立杆间距800800，模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑的长度不大于1000，水平系杆高度间距不超过1600，其余同前。ABPCDE图7FN（0750808240808012110808012）12100808143785KNN303KN；板底立杆强度满足要求。受压稳定性验算钢管立杆A4892，F0205KN/2，L160010002600，I158。L/I2600/1581646，查表得，0261N/A594/（0261489）0047KN/2F0205KN/2。故板底立杆受压稳定性满足要求。（十二）、对拉螺杆验算12对拉螺杆间距为500500。A11312，F0205KN/2，荷载标准值同上。F（400505200505）1430050512111KN；F/A111/11310098KN/2F0205KN/2。对拉螺杆抗拉满足要求。（十三）对于7米及55米层高的计算考虑到7米及55米均属于高支模，且二层至屋面层仍然有7001500的预应力大梁，模板支撑系统仍然和11米高处同样间距设置。基本情况层高为7或55米，楼板厚度120；最大梁截面为7001500。支撑系统使用材料18厚胶合板，50100方木，板底方木间距400，支撑方木800间距；梁底满堂架间距700400。板底满堂架间距10001000。计算荷载及计算方式同11米层高处梁和板的计算。对于模板及方木等不再进行验算，对于立杆承载力也同理不再验算，对于立杆稳定性，虽然楼层高度发生了变化，但水平系杆高度间距仍然不超过1600，减小了立杆的长细比，计算同11米层高处梁和板的计算，均能满足要求。第五节构造措施1、每根立杆底部均应设置底座或垫板。2、必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底上皮不大于200MM出的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。3、立杆的接长采用对接扣件，两根相邻的立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头在高方向错开的距离不小于500MM。4、满堂摸板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。5、满堂摸板支架两端与中间每隔四排立杆在中间的一道水平拉结杆处设置一道水平剪刀撑。6、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相邻的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于150MM。7、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1000MM，采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100MM。第六节高支模支撑系统的设计及搭设方法（一）回填土及满堂架底部处理1、回填土按规范要求分层3050CM回填并用25T压路机进行碾压。2、满堂架底部处理；每根立杆下先在回填土上覆盖最少50CM50CM的模板，其上垫方木，方木上再竖立杆。（二）、柱模板设计与安装1材料梁、板、柱模板均采用覆塑七层胶合板，厚度为18。竖楞采用50100方木，水平加固杆件采用48壁厚35的钢管。加固螺杆采用12标准对拉杆，水平间距450，竖向间距400。第1排螺杆距地面高度不超过250。2施工流程。柱定位放线加焊模板定位钢筋拼装模板支设模板调整定位加固模板（上螺杆、水平钢管）加设斜向顶拉撑（调整垂直度）加设水平系杆，确保其整体稳定性。柱用18MM厚七合板做模板，50100MM木方做竖楞，间距300MM，外用248钢管做水平横楞控制柱断面和固定围楞，水平钢管（柱箍）间距为500MM，第一道钢管距地面为250MM，用30塑料管内穿12对拉螺栓，三星卡子固定。（三）、梁、楼板模板在复核梁底标高、校正轴线无误后，搭设、调平梁、板支架，在横楞上铺放底模并固定。对于跨度超过4米的梁或板以及跨度超过2米的悬臂构件，应按规范要求起拱。模板拼缝时，板缝刨平直，确保拼缝严密、不漏浆。施工流程如下复核梁底板底标高、调整梁底模位置搭设梁模支架安装梁底模按规范要求起拱绑扎梁钢筋安装两侧梁模安装对拉螺杆复核、调整；梁截面尺寸铺设板模。注意事项。梁侧模竖楞间距为300，螺杆水平间距、竖向间距均为500；梁柱交接的核心区模板复杂，要求拼缝严密、加固牢靠；底模起拱应在钢筋绑扎以前进行；700宽的大梁采用4排钢管立杆，其他梁底均采用2排立杆，所有立杆沿梁长度方向的间距为700，立杆底部加垫方木；检查梁截面模板尺寸、预拱度、预留孔洞等，确认无误后加固；在支撑的高度方向每1500高度设置一道水平系杆，底部距底托顶面200高度处设置一道水平扫地杆；在每一道大梁的两侧各设支一道剪刀撑，确保钢管架的整体稳定性；模板的平整度、预拱度必须仔细核查到位；单块就位拼装时，每个跨度先从四周向中间铺设；模板接缝处下方必须有木方，木方搭接的位置必须相互错开1000以上。附梁、板模板支设示意图。模板支设质量检验允许偏差如下表序号项目允许偏差MM1轴线位移柱、梁32标高53截面尺寸柱、梁254每层垂直度35相邻两板表面高低差26表面平整度57预埋钢板中心线位移38预埋管预留孔中心线位移3中心线位移29预埋螺栓外露长度100中心线位移1010预留洞截面内部尺寸100第七节高支模混凝土施工要点由于高支模结构的截面尺寸较大，钢筋密集，混凝土连续施工强度大、难度高，个别节点施工过程复杂，施工中必须采取有效的措施保证混凝土振捣密实并不产生离析现象，预防新浇混凝土产生温度裂缝等。施工主要控制措施如下1、为避免混凝土内外产生的温差过大，优先选用水化热较低的矿渣硅酸盐水泥。在浇筑混凝土以前及时与混凝土供应商进行联系，确定混凝土的配合比、外加剂等材料的掺用情况；为防止混凝土运输过程中由于塞车出现砼供应不上的问题，要求砼搅拌站在砼运输路线上有多种选择，确保有2条可以选择的运输路线。2、对节点钢筋密集部位，拟根据现场实际需要来调整混凝土粗骨料的直径，确保该节点混凝土质量。3、混凝土坍落度控制在1416，同时，为有效的降低混凝土的最大温升，减缓混凝土的凝固时间，在混凝土中掺用优质粉煤灰和适量减水剂，使混凝土缓凝，推迟水化热峰值的出现时间，使温升时间延长，给后续