工厂供电课程设计-xx机械厂降压变电所的电气设计

前言课程设计是教学过程中的一个重要环节，通过课程设计可以巩固本课程理论知识，了解变电所设计的基本方法，了解变电所电能分配等各种实际问题，培养独立分析和解决实际工程技术问题的能力，同时对电力工业的有关政策、方针、技术规程有一定的了解，在计算绘图、编号、设计说明书等方面得到训练，为今后的学习工作奠定基础。机械厂的电力系统由变电，输电，配电三个环节组成，这决定了此电力系统的特殊性，在确保供电正常的前提下，这三个环节环环相扣。其次，电力系统一次设备较为简单，二次系统相对复杂。本设计课题是XX机械厂降压变电所的电气设计，我们对整个系统作了详细的分析，各参数计算、设备配置及选型、总体布置、保护方式以及电网方案的可靠性作了初步的确定。全厂总降压变电所及配电系统的设计，是根据各个车间的负荷数量，性质及生产工艺对对用电负荷的要求，以及负荷布局，结合电网的供电情况，解决对全厂可靠，经济的分配电能。机械厂供电设计是整个机械厂设计的重要组成部分，供电设计的质量直接影响到机械厂的生产及发展。工厂供电设计的任务是保障电能从电源安全、可靠、经济、优质地送到工厂的各个用电部门。应遵循的一般原则（1）工厂供电设计必须严格遵守国家的有关法令、法规、标准和规范，执行国家的有关方针、政策，如节约有色金属，以铝代铜，采用低能耗设备以节约能源等。（2）必须从全局出发，按照负荷的等级、用电容量、工程特点和地区供电规划统筹规划，合理确定整体设计方案。（3）工厂供电设计应做到供电可靠、保证人身和设备安全。要求供电电能质量合格、优质、技术先进和经济合理。设计采用符合国家现行标准的效率高、能耗低、性能先进的设备。（4）应根据整个工程的特点、规模和发展规划，正确处理工程的近、远期的建设发展关系，以近期为主，远近结合，适当考虑扩建的可能性。目录第一章设计任务书31、设计题目32、设计要求33、设计依据3第二章负荷计算和无功功率补偿51、负荷计算52无功功率补偿7第三章变电所位置和型号的选择9第四章变电所主变压器及主接线方案的选择101变电所主变压器的选择102变电所主接线方案的选择103主接线方案的技术经济比较11第五章短路电流的计算121绘制计算电路122确定短路计算基准值123计算短路电路中个元件的电抗标幺值124计算K1点（105KV侧）的短路电路总阻抗及三相短路电流和短路容量135计算K2点（04KV侧）的短路电路总阻抗及三相短路电流和短路容量13第六章变电所一次设备的选择校验14110KV侧一次设备的选择校验142380V侧一次设备的选择校验163高低压母线的选择17第七章变电所进出线及与邻近单位联络线的选择17110KV高压进线和引入电缆的选择172380低压出线的选择183作为备用电源的高压联络线的选择校验24第八章变电所的防雷保护与接地装置的设计251变电所的防雷保护252变电所公共接地装置的设计25第九章设计总结27第一章设计任务书1、设计题目XX机械厂降压变电所的电气设计2、设计要求要求根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置和型式，确定变电所主变压器的台数、容量与类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，确定防雷和接地装置。最后要求写出设计说明书，采用IEP软件绘出设计图纸。3、设计依据1工厂总平面图如图11所示。12345678910厂区厂门后厂门大街大街公共电源干线大街工厂生活区生活区的负荷中心邻厂北XX机械厂总平面图比例12000图11XX机械厂总平面图2工厂负荷情况本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时数为4500H，日最大负荷持续时间为7H。该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。低压动力设备均为三相，额定电压为380V。电气照明及家用电器均为单相，额定电压为220V。本厂的负荷计算资料如表1所示。表1工厂负荷统计资料厂房编号厂房名称负荷类别设备容量/KW需要系数功率因数动力200030651铸造车间照明50710动力300025062锻压车间照明607510动力400030653金工车间照明80810动力30003084工具车间照明60710动力20005075电镀车间照明70810动力15005086热处理车间照明60710动力10003077装配车间照明80910动力200030608机修车间照明407510动力80070709锅炉房照明20910动力100308010仓库照明10710生活区照明50008103供电电源情况按照工厂与当地供电部门签订的供用电合同规定，本厂可由附近一条10KV的公用电源干线取得工作电源。该干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线型号为LGJ200，导线为等边三角形排列，线距为13M；干线首段（即电力系统的馈电变电站）距离本厂约7KM。干线首段所装设的高压断路器断流容量为450MVA。此断路器配备有定时限过流保护和电流速断保护，定时限过流保护整定的动作时间为15S。为满足工厂二级负荷的要求，可采用高压联络线有邻近单位取得备用电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度为65KM，电缆线路总长度为30KM。4气象资料本厂所在地区的年最高气温为38OC，年平均气温为23OC，年最低气温为8OC，年最热月平均最高气温为33OC，年最热月平均气温为26OC，年最热月地下08M处平均温度为25OC。当地主导风向为东北风，年雷暴日数为20。5地质水文资料本厂所在地区平均海拔500M，地层以砂粘土为主，地下水位为2M。6电费制度本厂与当地供电部门达成协议，在工厂变电所高压侧计量电能，设专用计量柜，按两部电费制交纳电费。每月基本电费按主变压器容量计为18元/KVA，动力电费为020元/KWH，照明电费为050元/KWH。工厂最大负荷时的功率因数不得低于090。此外，电力用户需按新装变压器容量计算，一次性地向供电部门交纳供电贴费610KV为800元/KVA。第二章负荷计算和无功功率补偿1、负荷计算计算思路按照需要系数法确定各厂房及生活区的计算负荷。利用表1中提供的用电设备总容量乘以需要系数得到有功计算负荷P30；利用有功计算负荷乘以功率因数的正切值得到无功计算负荷Q30；利用有功计算负荷除以功率因数得到视在计算负荷S30；利用视在计算负荷除以得到计算电流I30。将所有NU3计算负荷相加统计出380V侧的总计算负荷，而工厂实际总的计算负荷应为该值再乘以一个同时系数K，此系数一般取KP08，KQ085。（1）单组用电设备计算负荷的计算公式A有功计算负荷（单位为KW），为系数（21）30PDKEDB无功计算负荷（单位为KVAR）TAN（22）30QC视在计算负荷（单位为KVA）（23）30SCOSPD计算电流（单位为A）,为用电设备的额定电压（单位为KV）（24）30INU（2）多组用电设备计算负荷的计算公式A有功计算负荷（单位为KW）（25）30PIPK30式中是所有设备组有功计算负荷之和，是有功负荷同时系数，可取085095IP30B无功计算负荷（单位为KVAR），是所有设备无功之和；是无功负荷同时系数，可取0909730QIQK30IQ3030QQKC视在计算负荷（单位为KVA）（26）S2PD计算电流（单位为A）（24）30INU经过计算，得到各厂房和生活区的负荷计算表，如表21所示（额定电压取380V）表21各厂房和生活区的负荷计算表计算负荷编号名称类别设备容量/KWEP需要系数DKCOSTAN/KW30P/KVAR30Q/KVA30S/A30I动力20003065116960701478照明507103501铸造车间小计2556357014789463214376动力30002506133375100照明6075104502锻压车间小计306795100127751194097动力4000508075755625照明807104203金工车间小计408792562597143147593动力300030807590675照明607104204工具车间小计306942675115887176073动力20005071020210010202照明708105605电镀车间小计207105610202146831223087动力1500508075755625照明607104206热处理车间小计156792562597143147593动力100030710230306067装配车间照明80910720小计108372306064817273190动力200030613336080照明407510308机修车间小计2046380101828154712动力8007071025657131照明209101809锅炉车间小计825785713181270123477动力1003080753225照明1071007010仓库小计11372254330657911生活区照明5000810400040060775动力1940照明55311101706201总计计入08,085PKQ083888086002711071971628612无功功率补偿该厂380V侧最大负荷时的功率因数只有075而供电部门要求该厂10KV进线侧最大负荷时功率因数不应低于090。考虑到主变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此380V侧最大负荷时功率因数应稍大于092来计算380V侧所需无功功率补偿容量（27）TANT2130PQC根据所计算的无功功率补偿容量选择补偿装置及电容器的容量和型号，然后计算380V侧补偿后工厂的计算负荷；计及主变压器功率损耗后，利用公式（28）301ST（29）5Q求得主变压器的功率损耗，从而获得补偿后的10KV侧总负荷。将数据代入公式（27）求得TANTAN88808TANARCCOS083TANARCCOS09221847KVARC30P12参照文献【3】中P34页的图26，选出图21所示的PGJ1型低压自动补偿评屏，并联电容器为BW04143型，采用其方案1（主屏）1台与方案3（辅屏）2台相结合，每屏共84KVAR，总共容量为84KVAR3252KVAR。补偿前后，变压器低压侧的有功计算负荷基本不变，而无功计算负荷（6002730Q252）KVAR34827KVAR，视在功率将数据代入公式（26）（24）得95393KVA，计算230PS电流144934A,功率因数提高为COS0931。NUSI3030/SP在无功补偿前，该变电所主变压器T的容量应选为1250KVA,才能满足负荷用电的需要；而采取无功补偿后，主变压器T的容量选为1000KVA的就足够了。同时由于计算电流的减少，使补偿点在供电系统中各元件上的功率损耗也相应减小，因此无功补偿的经济效益十分可观。因此无功补偿后工厂380V侧和10KV侧的负荷计算如表3所示。主屏辅屏1方案6支路3方案6支路2方案8支路4方案8支路CC图21PGJ1型低压无功功率自动补偿屏的接线方案表3无功补偿后工厂的计算负荷计算负荷项目COS/KW30P/KVAR30Q/KVA30S/A30I380V侧补偿前负荷0838880860027110719716287380V侧无功补偿容量252QC213139,取252一主两辅380V侧补偿后负荷0931888083482795393144934主变压器功率损耗95447710KV侧负荷计算09158976239597981085771第三章变电所位置和型号的选择变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心，工厂的负荷中心按负荷功率矩法来确定。在工厂平面图的下边和左侧，分别作一直角坐标的轴和轴，然后测出各车间（建筑）和生活区负荷点的坐标位置，XY、分别代表厂房1、2、310号的功率，设定（27，72）、（27，51）、1P23101P2P（27，29）、（55，92）、（55，72）、（55，51）、（55，30）、（95，86）、34P5P678（95，60）、（95，34），并设（128，107）为生活区的中心负荷，如图31所示。而工9101厂的负荷中心假设在P,其中P。因此仿照力学中计算中心的力矩方程，XY231PI可得负荷中心的坐标90353911101814IXPPX132181645911101735IYYYY1321由计算结果可知，工厂的负荷中心在10号厂房（仓库车间）的西南方向。考虑到周围环境及进出线方便，决定在10号厂房的西侧紧靠厂房建造工厂变电所，其型式为附设式。图31按负荷功率矩法确定负荷中心第四章变电所主变压器及主接线方案的选择1变电所主变压器的选择根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主变压器考虑有下列两种可供选择的方案A装设一台变压器型号为S9型，而容量根据式，为主变压器容量，为总的30STNTN30S计算负荷。选1000KVA98108KVA，即选一台S91000/10型低损耗配电变压器。至于工厂二TNS30S级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。B装设两台变压器型号为S9型，而每台变压器容量根据式（41）、（42）选择，即98108KVA（58866868）KVA（41）706TNS958077148457818KVA3261KVA（42）30因此选两台S9800/10型低损耗配电变压器。工厂二级负荷所需的备用电源，考虑由邻近单位相联的高压联络线来承担。主变压器的联结组均为YYN0。2变电所主接线方案的选择按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案21装设一台主变压器的主接线方案如图41所示X图41装设一台主变压器的主接线方案22装设两台主变压器的主接线方案如图42所示图42装设两台主变压器的主接线方案3主接线方案的技术经济比较表41主接线方案的技术经济比较比较项目装设一台主变的方案装设两台主变的方案供电安全性满足要求满足要求供电可靠性基本满足要求满足要求供电质量由于一台主变，电压损耗较大由于两台主变并列，电压损耗较小灵活方便性只有一台主变，灵活性稍差由于有两台主变，灵活性较好技术指标扩建适应性稍差一些更好一些电力变压器的综合投资额查得S91000/10的单价为7776万元参照文献【4】，而变压器综合投资约为其单价的2倍，因此综合投资约为2777615552万元查得S9800/10的单价为6885万元（参照文献【5】，因此两台变压器的综合投资约为468852754万元，比一台主变方案多投资11988万元高压开关柜（含计量柜）的综合投资额查得GG1AF型柜可按每台1万元（参照文献【6】）计，其综合投资可按设备的15倍计，因此高压开关柜的综合投资约为11546万元本方案采用6台GG1AF柜，其综合投资约为61519万元，比一台主变方案多投资3万元电力变压器和高压开关柜的年运行费主变的折旧费15552万元00507776万元；高压开关柜的折旧费6万元006036万元；变配电的维修管理费（155526）万元006129312万元。因此主变和高压开关柜的折旧和维修管理费（07776036129312）243072万元主变的折旧费2754万元0051377万元；高压开关柜的折旧费9万元006054万元；变配电的维修管理费（27549）万元00621924万元。因此主变和高压开关柜的折旧和维修管理费（137705421924）41094万元，比一台主变方案多投资167868万元经济指标供电贴费主变容量每KVA为800元，供电贴费1000KVA008万元/KVA80万元供电贴费2630KVA008万元1008万元，比一台主变多交208万元从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案（见图42）略优于装设一台主变的主接线方案（见图41），但按经济指标，则装设一台主变的主接线方案（见图41）远优于装设两台主变的主接线方案（见图42），因此决定采用装设一台主变的主接线方案。（见图41）第五章短路电流的计算1绘制计算电路如图51所示。450MVAK1K2LGJ200,7KM105KVS9100004KV231系统图51短路计算电路2确定短路计算基准值设基准容量100MVA，基准电压105，为短路计算电压，即高压侧105KV，DSDUCNCU1DU低压侧04KV，则2DUKA（51）0513011KVMAIDD（52）USIDD40223计算短路电路中个元件的电抗标幺值（1）电力系统已知电力系统出口断路器的断流容量450MVA，故100MVA/450MVA022（53）OCS1X（2）架空线路由文献【3】表837查得LGJ240的线路电抗，而线路长7KM，故KMX/30（54）21105730202KVMAUSLXXCD（3）电力变压器由文献【3】表31查得变压器的短路电压百分值45，故KU45（55）KVASXNDK1054103式中，为变压器的额定容量NS因此绘制短路计算等效电路如图52所示。201K1K2210541图52短路计算等效电路4计算K1点（105KV侧）的短路电路总阻抗及三相短路电流和短路容量（1）总电抗标幺值022210232（56）21XK（2）三相短路电流周期分量有效值（57）KAIKDK37511（3）其他短路电流（58）KAIIK23713（59）KISH604523（510）IIS5834三相短路容量（511）MVAXSKDK431210315计算K2点（04KV侧）的短路电路总阻抗及三相短路电流和短路容量1总电抗标幺值02221045682（512）321K2三相短路电流周期分量有效值（513）KAXIKDK1684223其他短路电流（514）KIIK313（515）KAISH384284（516）IIS0109334三相短路容量（517）MVAXSKDK476821232以上短路计算结果综合图表51所示。表51短路计算结果三相短路电流KA三相短路容量/MVA短路计算点3KI3I3I3SHI3SHI3KSK1237237237604358431K221112111211138842301147第六章变电所一次设备的选择校验110KV侧一次设备的选择校验11按工作电压选则设备的额定电压一般不应小于所在系统的额定电压，即ENUNU（61）E必须说明按GB/T110221999高压开关设备和控制设备标准的共同技术要求规定，高压设备的额定电压应按其允许的最高工作电压来标注。高压设备的额定电压应不小于其所在系统的最高电压，即ENUMAXU（62）ENMAX由文献【3】表512查得10KV，115KV，高压开关设备、互感器及支柱绝缘额定电压NMAX12KV，穿墙套管额定电压115KV，熔断器额定电压115KV。ENUEUENU12按工作电流选择设备的额定电流不应小于所在电路的计算电流，即ENI30I（63）30其中I30204KA）13按断流能力选择设备的额定开断电流或断流容量，对分断短路电流的设备来说，不应小于它可能分断的最大短OCIOCS路有效值或短路容量，即3KI3KS（64）OCI（65）3K对于分断负荷设备电流的设备来说，则为（66）OCIMAXOL为最大负荷电流。MAXOLI14隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验A动稳定校验条件（67）MAXI3SH（68）SI、分别为开关的极限通过电流峰值和有效值，、分别为开关所处的三相短路冲击电流MAXII3SHISI瞬时值和有效值。B热稳定校验条件（69）IMATTI23对于上面的分析，如表61所示，由它可知所选一次设备均满足要求。表6110KV一次侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度其它参数NUNI3KI3SHIIMATI23装置地点条件数据10KV57741TNI237KA358KA6741额定参数ENUEOCIMAXITI2高压少油断路器SN1010I/63010KV630KA16KA40KA516高压隔离开关10T/20068GN10KV200A255KA02二次负荷06高压熔断器RN21010KV05A50KA电压互感器JDJ1010/01KV电压互感器JDZJ10KV310/电流互感器LQJ1010KV100/5AKA1025318KA109281避雷针FS41010KV一次设备型号规格户外隔离开关GW412/40012KV400A25KA500注SN1010I/630由文献【3】表519查得10/200由文献【2】表ZL310查得68GNRN210由文献【2】表ZL53查得LQJ10由文献【3】表525查得JDZJ10、JDZ10由文献【3】表527查得FS410由文献【2】表ZL62查得GW4405由文献【3】表518查得2380V侧一次设备的选择校验同样，做出380V侧一次设备的选择校验，如表62所示，所选数据均满足要求。表62380V一次侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动态定度热稳定度其它参数NUNI3KI3SHIIMATI23装置地点条件数据380V总144934A2111KA2301KA47501额定参数ENENOCIMAXITI2低压断路器DW151500/3D380V1500A40KA低压断路器DZ20630380V630A（大于）30I30KA一般低压断路器DZ2200380V200A（大于）30I25KA一般低压断路HD131500/30380V1500A电流互感器LMZ105500V1500/5A一次设备型号规格电流互感器LMZ105500V100/5A160/5A3高低压母线的选择由文献【3】表528查得，10KV母线选LMY3404MM,即母线尺寸为40MM4MM380V母线选LMY3（1206）806，即相母线尺寸为80MM6MM，而中性线母线尺寸为80MM6MM。第七章变电所进出线及与邻近单位联络线的选择110KV高压进线和引入电缆的选择（1）10KV高压进线的选择校验采用LGJ型钢芯铝绞线架空敷设，接往10KV公用干线。1按发热条件选择由5774A及室外环境温度33，由文献【3】表837查得，初30ITN1选LJ16,其35C时的935A,满足发热条件。ALI2校验机械强度由文献【3】表834查得，最小允许截面积35，而LJ16不满足要求，MINA2故选LJ35。3校验电压损耗由于此线路很短，不需要校验（2）由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验采用YJL226000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆之间埋地敷设。1按发热条件选择由5774A及土壤环境25，由文献【3】表844查得，初选缆30ITN1线芯截面为25的交联电缆，其90A,满足发热条件。2MAL30I2校验热路稳定按式71计算满足短路热稳定的最小截面（71）CTIAIMA3MINA为母线截面积，单位为；为满足热路稳定条件的最大截面积，单位为；C为材料热稳定2IN2M系数；为母线通过的三相短路稳态电流，单位为A；短路发热假想时间，单位为S。本电缆线中3IIMAT204KA，0502005075S，终端变电所保护动作时间为05S，断路器断路时间为IMAT02S，C77，把这些数据代入公式（71）中得，满足发热条件。2MAL2）校验电压损耗由图31所示的工厂平面图量得变电所至1号厂房距离约为10884M，由文献【3】表842查得70的铝芯电缆的054（按缆芯工作温度75计），20RKM/0070，又1号厂房的635KW,701478KVAR，将数据代入（72）（73），故线路电0XKM/30P30Q压损耗为（72）NUQXPR7310VKVKWUQXPRN125380097VAR147954063，满足发热条件。2MAL2）校验电压损耗由图31所示的工厂平面图量得变电所至2号厂房距离约为117M，由文献【3】表842查得120的铝芯电缆的031（按缆芯工作温度75计），20RKM/007，又2号厂房的795KW,100KVAR，将数据代入（72）（73），故线路电压损0XK/30P3Q耗为VKVKWUQXPRN39780107VAR17579，满足发热条件。2MAL2）校验电压损耗由图31所示的工厂平面图量得变电所至3号厂房距离约为140M，由文献【3】表842查得185的铝芯电缆的021（按缆芯工作温度75计），007020RKM/0X，又3号厂房的1264KW,140296KVAR，将数据代入（72）（73），故线路电压损耗K/30P3Q为VKVKWUQXPRN39180407VAR296142164，满足发热条件。2MAL2）校验电压损耗由图31所示的工厂平面图量得变电所至4号厂房距离约为5289M，由文献【3】表842查得95的铝芯电缆的040（按缆芯工作温度75计），20RKM/0070，又4号厂房的942KW,675KVAR，将数据代入（72）（73），故线路电压0XK/3P30Q损耗为VKVKWUQXPRN9158037VAR567492，满足发热条件。2MAL2）校验电压损耗由图31所示的工厂平面图量得变电所至5号厂房距离约为4937M，由文献【3】表842查150的铝芯电缆的025（按缆芯工作温度75计），20RKM/0070，又5号厂房的1056KW,10202KVAR，将数据代入（72）（73），故线路0XK/3P30Q电压损耗为VKVKWUQXPRN3648097VAR214925106，满足发热条件。2MAL2）校验电压损耗由图31所示的工厂平面图量得变电所至6号厂房距离约为666M，由文献【3表842查得70的铝芯电缆的054（按缆芯工作温度75计），0070，又20RKM/0XKM/6号厂房的792KW,5925KVAR，将数据代入（72）（73），故线路电压损耗为30P30QVKVKWUQXPRN328380067VAR259654792，满足发热条件。2MAL2）校验电压损耗由图31所示的工厂平面图量得变电所至7号厂房距离约为1018M，由文献【3】表842查得25的铝芯电缆的151（按缆芯工作温度75计），20RKM/0075，又7号厂房的372KW,306061KVAR，将数据代入（72）（73），故线路0XK/3P30Q电压损耗为VKVKWUQXPRN671580875VAR61152，满足发热条件。2MALI30I2）校验电压损耗由图31所示的工厂平面图量得变电所至8号厂房距离约为3694M，由文献【3】表842查得70的铝芯电缆的054（按缆芯工作温度75计），007020RKM/0X，又8号厂房的63KW,80KVAR，将数据代入（72）（73），故线路电压损耗为K/30P3QVKVKWUQXPRN863380097VAR69546，满足发热条件。2MAL2）校验电压损耗由图31所示的工厂平面图量得变电所至9号厂房距离约为383M，由文献【3】表842查得到70的铝芯电缆的054（按缆芯工作温度75计），007020RKM/0X，又9号厂房的578KW,571314KVAR，将数据代入（72）（73），故线路电压损耗为K/30P3QVKVKWUQXPRN53380087VAR14575478，满足发热条件。AL按规定，N线和PE线也都选25，与相线截面相同，即选用BLV1000125塑料导线52M2根穿内径25MM的硬塑管埋地敷设。2）校验机械强度由文献【3】表835查得，25，因此上面所选的25的导线MINA22M满足机械强度要求。3所选穿管线估计长8355M，而查表839得1513，0098，又仓库的0RK/0XK/37KW,225KVAR，因此，将数据代入（72）（73）故电压损耗得30P30QVKVKWUQXPRN361238089VAR256157I30,满足发热条件。2）效验机械强度由文献【3】表835查得，最小允许截面积AMIN10MM2，因此BX10001240满足机械强度要求。3）校验电压损耗查工厂平面图31可得变电所至生活区的负荷中心距离11478M左右，由文献【3】表840查得其阻抗值与BX10001240近似等值的LJ240的阻抗，由文献【3】表836查得0140R，030（按线间几何均距08M），又生活区的400KW，0KVAR，因此，将数据KM/0XK/30P30Q代入（72）（73）故电压损耗得VKVWUQPRN921638048VAR14402校验电压损耗由文献【3】表841可查得缆芯为25的铝2KR/5410（缆芯温度按80计），而二级负荷的,KMX/10KWP92685761030线路长度按2KM计，因此，将数据代入（72）VAR29VAR34572147803KQ（73）故电压损耗得VKVKWU8974102109657510/748ALUV由此可见满足要求电压损耗5的要求。3短路热稳定校验按本变电所高压侧短路电流校验，由前述引入电缆的短路热稳定校验，可知缆芯25的交联电缆2M是满足热稳定要求的。而临近单位10KV的短路数据不知，因此该联路线的短路热稳定校验计算无法进行，只有暂缺。以上所选变电所进出线和联络线的导线和电缆型号规格如表71所示。表71进出线和联络线的导线和电缆型号规格线路名称导线或电缆的型号规格10KV电源进线LJ35铝绞线（三相三线架空）主变引入电缆JLL2210000335交联电缆（直埋）至1号厂房VLV22100032401120四芯塑料电缆（直埋）至2号厂房VLV22100032401120四芯塑料电缆（直埋）至3号厂房VLV22100032401120