某中学教学楼（框架四层）毕业设计：设计计算书（全套）

某中学教学楼（框架四层）毕业设计设计计算书41设计原始资料（1）冬季主导风向东北平均风速26M/S，夏季主导风向东南平均风速26M/S，最大风速237M/S。2常年地下水位低于13M，水质对混凝土没有侵蚀作用。3最大积雪厚度032M，基本雪压SO04KN/M2,基本风压WO04KN/M2,土壤最大冻结深度009M。4抗震设防烈度6度，设计地震分组第三组5地质条件序号岩石名称厚度FAKMPA1耕土112黏土282503黏土9411042结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意图如建筑设计图，主体结构4层，层高均为39M。填充墙面采用240MM厚的灰砂砖砌筑，门为木门，窗为铝合金窗，门窗洞口尺寸见门窗表。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取130MM，梁载面高度按梁跨度的1/121/8估算，由此估算的梁载面尺寸见表1，表中还给出柱板的砱强度等级。C30（FC143N/MM2，FT143N/MM2）表1梁截面尺寸横梁（BH）层次砼强度AB跨BC跨CD跨纵梁BH14C30300600250500300600250500柱载面尺寸可根据式NFGENACN/UNFC估算表2查得该框架结构在30M以下，抚震得级为三级，其轴压比值UN09表2抗震等级分类烈度结构类型6789高度/M30303030303025框架四三三二二一一框架结构剧场、体育等三二一一表3轴压比限值抗震等级结构类型一二三框架结构070809柱截面尺寸柱截面高度可取H（1/151/20）H，H为层高；柱截面高度可取B（12/3）H，并按下述方法进行初步估算。A）框架柱承受竖向荷载为主时，可先按负荷面积估算出柱轴力，再按轴心受压柱验算。考虑到弯矩影响，适当将柱轴力乘以1214的放大系数。B）对于有抗震设防要求的框架结构,为保证柱有足够的延性,需要限制柱的轴压比,柱截面面积应满足下列要求。/ANFCC框架柱截面高度不宜小于400MM,宽度不宜小于350MM。为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比不宜大于4。根据上述规定并综合考虑其他因素，设计柱截面尺寸取值统一取500500MM。基础采用柱下条形基础，基础距离室外地平05，室内外高差为045,框架结构计算简图如图所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，24层柱高度即为层高39M，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即。框架计算简图见图1。图1框架计算简图43荷载计算431恒载标准值计算屋面刚性防水屋面有保温层苏J01200512/740厚C20细石砼内配直径4间距150双向钢筋08KN/M220厚13水泥砂浆找平002X2004KN/M270厚水泥防水珍珠岩块或沥青珍珠岩保温层007X1007KN/M220厚13水泥砂浆找平层002X2004KN/M2100厚结构层01X2525KN/M212厚板底抹灰0012X2025KN/M2合计482KN/M2楼面水磨石地面10MM面层,20MM水泥砂浆打底，素水泥打底065KN/M2130厚钢筋砼板25013325KN/M212厚水泥沙浆00122025KN/M2合计414KN/M2梁自重边跨梁BXH300600MM梁自重250306013375KN/M抹灰层12厚水泥砂浆0012060132001203200312KN/M合计4062KN/M2中间跨梁BXH250500MM梁自重2502505013300KN/M抹灰层12厚水泥砂浆0012050132001202520026KN/M合计326KN/M2柱自重BXH500500MM柱自重25050050625KN/M抹灰层12厚水泥砂浆0012050420048KN/M合计673KN/M外纵墙自重标准层纵墙（240灰砂砖）18390518024648KN/M铝合金门窗03518063KN/M水泥粉刷外墙面0363601800756KN/M水泥粉刷内墙面0363601800756KN/M合计8622KN/M2底层纵墙（240灰砂砖）184851800500400249288KN/M铝合金门窗03518063KN/M釉面砖外墙面054351800501025KN/M水泥粉刷内墙面0756KN/M合计1170KN/M内纵墙自重标准层纵墙（240灰砂砖）1839005002414688KN/M水泥粉刷墙面036390052002448KN/M合计17136KN/M2底层纵墙（240灰砂砖）184850500400241706KN/M水泥粉刷墙面03639022808KN/M合计1987KN/M432活荷载标准值计算第一面和楼屋面活荷载标准值根据荷载规范查得上人屋面202MKN楼面教室202MKN走道25第二雪荷载042K屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。433竖向荷载下框架受荷总图本次设计的教学楼纵向柱距为450M,横梁跨度为690M，单区格板为450M690M。L1/L215T10502S，则取为0NFI（1N）1IEKNJJH各层横向地震作用及楼层地震剪力计算见表8表8各层横向地震作用及楼层地震剪力层次HIHIGIGIHISJII1FIVI43916554139685000345202072020733912654884617826031118215384222398754884427350215125935101514854855233253800128749758512各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图5，6图7层间剪力分布图6水平地震作用分布图6水平地震作用分布图7层间剪力分布444水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移I分别按式I和K计算1INIIJIVUDNK1计算过程见表9，表中还计算了各层的层间弹性位移角I/HIE表9横向水平地震作用下的位移验算层次VIDIIIHIEIH42020730588206663239001/590933842230588212656639001/309525101530588216744039001/233515851221436827327348501/1777由表9可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/59091/550满足式EEH的要求，其中/H1/550由表查得。445水平地震作用下框架内力计算水平地震作用下的内力采用改进的反弯点法。框架柱端剪刀及等矩分别按式VIJ计算，其中DIJ取自表DIJ取自表5，层间剪刀取自表和DISJJIJ1BIJMYHVIJ7，各柱反弯点高度比Y按式YYNY1Y2Y3确度，各修正值见表10，各层柱剪力计算见表9。表10柱剪力计算层次A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱第四层1245038D079VKN20746358D6132VKN同A轴同B轴第三层1245038D038V20746358D63V同A轴同B轴层次A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱第二层1245038D01VKN20746358D61VKN同A轴同B轴第一层954021368D021VKN25083671D83426VKN同A轴同B轴表11各柱的反弯点高度层次A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱第五层01133276464KYY0113349455KYY同A轴同B轴第四层011237545KYY01133495KYY同A轴同B轴第三层011337465KYY0113349525KYY同A轴同B轴第二层01133274646KYY0113349525KYY同A轴同B轴层次A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱第一层0231585877KYY02346585KYY同A轴同B轴梁端弯矩剪力及柱轴力发别按下式计算1IJBILBLMI1IJBIRLBRIVBMB1MB2/L，NIKNIKRL表12横向水平地震作用下A轴框架柱层号IMVKYCMKNM上（）CMKNM下（）48090364200711483153804532992699220410464426736931261058752287431表13横向水平地震作用下B轴框架柱层号IMVKNYCMKNM上（）CMKNM下（）4132604528442327325360504945494523067050598159811342605574779139结果如图8，图9，图10图8地震作用下的框架弯矩图图9地震作用下的框架剪力图图10地震作用下的框架轴力图45竖向荷载作用框架内力计算竖向荷载作用下的内力一般可采用近似法，有分层法，弯矩二次分配法和迭代法。当框架为少层少跨时，采用弯矩二次分配法较为理想。这里竖向荷载作用下的内力计算采用分层法。竖向荷载作用下,框架的内力分析除活荷载较大的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置,这样求得的框架内力,梁跨中弯距较考虑活载不利布置法求得的弯局偏低,但当活载占总荷载的比例较小时,其影响很小若活荷载占总荷载的比例较大时,可在截面配筋时,将跨中弯距乘以1112的较大系数。框架横梁均布恒荷载、活荷载可从前面荷载计算中查得。具体数值见图10。其中框架柱的相对线刚度除底层柱之外其于各层乘以09。图11横向框架荷载作用图由于柱纵向集中荷载的作用，对柱产生偏心。在恒荷载和活荷载的作用下的偏心矩如图12，13所示。图12竖向恒载引起的偏心弯矩图13竖向活载引起的偏心弯矩451梁柱端的弯矩计算梁端柱端弯矩采用弯矩分配法计算。计算步骤为（1）将原框架分为5个敞口单元，除底层柱外的其于各层柱的相对线刚度乘以09。（2）用弯矩分配法计算每一个敞口单元的杆端弯矩，底层柱的传递系数为05，其余各层柱的传递系数为1/3。将分层法所得到的弯矩图叠加，并将节点不平衡弯矩进行再分配。梁端固定弯矩计算恒载屋面,221304670AWBGMLKNM,76AWGKNM,221831BWCGLK,3BWGK,2204670CWDGMLKNM,76CWGKNM楼面,221319143ABBLK,04BAGK,22891BBAMLKNM,89BBCGKNM,0473CBD,1BCGK活载屋面,22786301AWBQMLKNM,60WAKNM,2214154BWCQMLKNM,5BWQKNM,22786301CWDQLK,0CWDQK屋面,22178630ABBQMLKNM,0BBAQKNM,225191BBCQLK,93CBBQK,227860CBDQMLKNM,0DBCQK分层法计算见图14、15、16。12671083256432806932492490651171572175792742593293384516362818671676200右梁下柱左梁0804左梁下柱3249324969231280256412671083图14顶层弯矩分配及弯矩图右梁下柱左梁428492010471047128上柱下柱左梁上柱129095346346955030101238962465471395231732834523030017076769823194329195612965242187138967398321941957146图15三二层弯矩分配及弯矩图80213542407630084871355034右梁下柱268左梁02831562619240308416535235344284901471上柱下柱左梁70上柱588135763211564063987080231845204624072073图16底层弯矩分配及弯矩图竖向均布恒载作用下的框架弯矩图如图17。2073156415（380）9（5）987（03）（26）3765（0）14（3）29（0）98（10）329（758）1（463）（32）98（10）457（1312（89）69（74）231（074）6（）493（6）3971（24）6524（）76（403）4831（62）652（70）391（）458（01）3249（01）3249（01）458（01）391（2）6524（70）4831（）476（03）654（72）3971（4）493（6）630（741）2（）6923（74）31（8）5（398（1053）86（3127）（5）2（）9（065）2（71）54（6）3（08）18（2976）（034）5（319）4（）1562073图17竖向均布恒载作用下的框架弯矩图竖向均布活荷载作用下的框架内力计算方法同上，结果见图18、19、20、21。下柱左梁04135870298左梁下柱右梁41262635407897503717045203053193618438421931932361084253853418398图18顶层弯矩分配及弯矩图右梁下柱左梁193572602605上柱下柱左梁上柱321029418389317014045896262372055948626120031097533242415978321962170237205241582973653324图19三二层弯矩分配及弯矩图上柱左梁下柱上柱256026035719左梁下柱右梁3503843867191380604775143182138204097157663940320192028684583516043531846121324086392158图20底层弯矩分配及弯矩图46131892194186258251703414580236635（2）1045（87）672（9）19（32）1360（5）1672（90）154（38）9（138）3（8）104（7）124（59）634088420963124（59）1604（72）103（82）193（8）154（3）67（9）130（5）19（32）1672（09）45（87）35（）23604241503824159318461图21活荷载作用下的弯矩图对节点不平衡弯矩进行再次分配，以恒荷载作用下五层左上节点为例3249458图22弯矩二次分配图069324932441/858MKNM梁柱（）（）其余各节点弯矩分配见图中数据。活荷载作用下中间节点弯矩相差不大，不在分配。本设计中梁端弯矩的调幅系数取08。调幅结果表14。表14梁端弯矩的调幅AB跨BC跨CD跨调幅前调幅后调幅前调幅后恒载梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四层401172423209579428912891231338224三层7502105386002843027582758220637936二层756210605605084842710271021683752一层674110343539382742976297623813905活载四层138123361105186910841084867867三层19702415157619328258256666二层19092415152119328258256666一层1721240813771926848848678678同AB跨452梁端剪力和轴力计算梁端剪力QMV2QQMMLVM左梁上均布荷载引起的剪力右梁端弯矩引起的剪力柱轴力NVP梁端剪力柱顶竖向集中荷载具体计算结果见表15,16,17,18,19,20。表15恒载作用下AB梁端剪力计算层号/QKNML/2QLKN/ML2AQLVKN2BMQLVKN4230463725866365957921331496639921547937410468231496639921566935510487131496639921611931010432表16恒载作用下BC梁端剪力计算层号/QKNML/2QLKN/ML2BQLVKN2CMQLVKN41338211405014051405323092124240242424242230921242402424242412309212424024242424表17活载作用下AB梁端剪力计算层号/QKNML/2QLKN/ML2AQLVKN2BMQLVKN478863248221522672697378863248210923732591278863248211923732591178863248213223732614表18活载作用下BC梁端剪力计算层号/QKNML/2QLKN/ML2BQLVKN2CMQLVKN442214410441441352521551055155125252155105515511525215510551551表19恒载作用下的剪力和轴力总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱层次AVBBCVN顶底N顶底4659579211405182392086320588232123937410468242442295449244331746006293551048724246633262861790768170519311053224249032493588114820117449表20活载作用下的剪力和轴力总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱层次AVBBCVN顶底N顶底4276726974415287661832373259155110380133302237325915511547320042123502614551205662677746风荷载计算本设计地区基本风压为，所设计的建筑地处农村，风压高度变04/KNM化系数按B类地区考虑风压体型系数迎风面为08，背风面为05。由于房屋的高度不大，风振系数都取为10。B为63M。风荷载作用下各层的风荷载标准值及柱剪力如图23所示图23风荷载作用位置各层作用风荷载值安下式计算12SZIJHB计算结果见表21。表21各层的风荷载标准值离地高度（M）ZS0IHJ160511610130439181083121510610130439391354续表21离地高度ZS0IHJ82510101304393912774351010130443539135147内力组合荷载组合时考虑四种荷载组合形式（1）恒荷载活荷载、（2）1214恒荷载活荷载、（3）恒荷载。350123恒荷载05活荷载地震荷载具体组合见表表22横梁内力组合表层位内荷载类型内力组合次置力恒活地震12141351012（05）13M320911052075147519217056923AV6595226748311088111786469902M5794186911067610788763210318B左V7912269713281133901049511751M23138673990399014855107右V14054417242303233829024192AB66852326811278113518785100514跨中C157563502779276122712271M6002157632991499412363412212AV93742373414571150281144713899M8430193261322513681812814992B左V10468259116189167231053812993右M2206660323571363815897675续表22荷载类型内力组合层次位置内力恒活地震12141351012（05）13V2424551413680382332568655ABM84122102329513037134581092711783跨中C93328901524154911001100M6050152746789919780225613351AV935523731314548150021095114349M8484193291325313713679017104B左V104872591016212167481243915838M21686606560636180387614218右V242455128368023823537711855AB846521261131341355411239116292跨中C89537001592157812961296M539313775288558881563114223AV93123751714462149191037114793M827419264913182136354384186561B左V105322614016298168321199616418M2381678963141413892636712925B右V24245517236803823868515163AB8604216313353137781145411792跨中C110838901874188515631563表23框架柱内力组合表荷载类型内力组合层次位置内力恒活地震12141351012（05）13M401113812076747679630338251A柱上N18239528748329289299102443125687M4285115016526671341587143A柱下N2086352873243733452275828836M435114582847262733223999793B柱上N205886618133971344122706330289M322710343752005255134873984B柱下N2321266182437120379543017233438M32198219490950510368541A柱上N4229510381665286674785512858836M403011322962886483195789753A柱下N44924103814668441710275828361991M465311874957233746013912719B柱上N4337713337070714718895392866172M308094050125098216910689B柱下N4600613334973870754385708369327M32348782675027514812269868A柱上N663321547331012611050218532992435M4666115996624684497710579A柱下N6896115473271044151085708848495590M4635118658172227443150214049B柱上N79076200430312295112679693878119956M35199639557157142975125762B柱下N8170520043112610613034597033123111续表23荷载类型内力组合层次位置内力恒活地震12141351012（05）13M20745625283276336239709622A柱上N903242056643137181142503114964126492M11563187118792303808211238A柱下N9358820566141098146910118881130409M3852921459096119454714893B柱上N11482267711750175272181784131100176601M207346193313332609628141341B柱下N1174492677717843185333134254179756注表中M以左侧受拉为正，单位为KNM，N以受压为正，单位为KN。48截面设计根据横粱控制截面内力设计值，利用受弯构件正截面承载力和斜截面承载力计算公式，算出所需纵筋及箍筋并进行配筋。基本数据混凝土C25FC119N/MM2钢筋HPB235FY210N/MM2；HRB335FY210N/MM20635HM考虑抗振要求内力乘以承载力抗振调整系数，系数引用见表24。表24承载力抗震调整系数材料结构构件受力状态RE梁受弯075轴压比小于015的柱偏压075轴压比不小于015的柱偏压080抗震墙偏压085钢筋混凝土各类构件受剪，偏拉085481框架梁的配筋计算（仅以一层梁为例说明计算过程）（1）正截面受弯承载力计算粱AB（）306M一层跨中截面，178MKN075138034RERMKNKM6210134RESCFBH7508S210436635CSYFAMMAX2,5/AX0,10TYFIN2,IN013678SIABH下部实配320，上部按构造要求配筋。294SAM梁AB和梁BC各截面受弯承载力配筋计算见表25表25框架梁正截面强度计算截面AAB跨B左B右BC跨MKNM14223137781865612925188520BH3056305630562046520465RE10667103341399296941414210SCFBH007790075501022012500183S00812B00786B01080B0134B00347B210CSYFBHAM6566358737451032,INS468378468325263配筋320320320322220实配面积29429429421140760056056056098065注MAX05,/MAX025,602TYFIN支座241TI跨中（2）斜截面受弯承载力计算以支座A一层为例,V14793BKN08514793254REVKN跨高比063052LH22/68CREBFBMMKRV满足要求0342152735606REBTSVYVRFHA梁端箍筋加密区取双肢箍,取MIN,S100MM,8/4,8150HD柱根加密区的长度MAX15H,500MM,取900MM10675SVA非加密区箍筋配置15028验算可否按构造要求配箍1014340620735SVTYVAFB框架梁斜截面受剪承载力配筋计算见表26表26框架梁斜截面强度计算截面支座A支座B左支座B右剪力VKN147931641815163RE12574139551288920BHM30563056250460CCFKN48477REBRV36823REBRV36823REBRV025CFBH60596B46028B46028B041REBTSVYVRFA0161057104840725BTSVYVFH规定,对一,二级抗震等级的框架节点必须进行受剪承载力计算,而抗震等级为三四级的框架节点以及各抗震等级的顶层端节点核心区，,可不进行节受剪承载力计算，仅按构造要求配箍即可。选择底层B轴柱上节点进行验算，采用规范上如下公式，节点核心区剪力设计值0011LRBBOSJSCUDCBBOSSMHAVHAH13984UDBKNM056506,5022BBHHM04583941CHM1953518020JVKN应该满足，验算梁柱节点核心区受剪能力3JCJREBHR2085,14/,150,CJJJFNMB133043508892651JCJREJHRKVK故满足要求。验算梁柱节点抗震受剪承载力，采用公式如下0105JBSJJTJJYVSJRECHAVFBHNFAR05431785CFK1785NK所以取031540351430515781020819378JBSJTJJYVSJRECJHAFBHNFARKVK满足要求。49楼板设计在肋形楼盖中,四边支承板的长边与短边之比时可按双向板设计。2L1L21/L所以,BD区格板按双向板计算，A，C区格板按单向板计算。491B，D区格板的计算第一,设计荷载恒载水磨石地面0652/KNM130MM厚结构层32512厚水泥砂浆0242/K39N合计活载教室20/KM2148/N走道25/K23/M教室2687/PGQKN/54走道2/KM/28PGQN第二,计算跨度的求解0L内跨的计算跨度取净跨，边跨的计算跨度为净跨加上板厚的一半，边跨0/2NLB内跨C轴线间距第三,弯矩的求解跨中最大弯矩发生在活载为棋盘式布置时，它可以简化当内支座为固定的作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时作用下的跨中弯矩值之和。/2GQ/2Q支座最大负弯矩可近似按活载满布求得，即内支座固定时，作用支座弯矩，GQ所有区格板可分为A、B类，计算弯矩时考虑泊松比影响，取。02C板的区格划分见图24。BDCA图24板的区格划分B区格板01630753640LM27M012489L22010112206013570328456947539/QQMGLLKNM22010122201606303788435464579/QQGLLK“221010597597364058/MGQLKNM“222014347LD区格板012659L220101122987458034036534672/QQMGLLKNM22010122214019805805635647/QQGLLK“2210173054/MGQLNM“22201058586467/LK第四,截面设计截面的有效高度选用的钢筋作为受力主筋，则（短跨）方向跨中的截801L面的。（短跨）方向跨中的截面的011305412DHCM02L。支座截面处。2HM截面弯矩设计板四周与梁整浇，故弯矩设计值应按如下折减（1）对于连续板的中间区格，其跨中截面及中间支座截面的折减系数为08。（2）对于边区格跨中截面及第一内支座截面“当，折减系数为080/15BL当，折减系数为092L（3）楼板的角区格不折减。所以B区格跨中及DB支座减小20。D区格跨中及BD支座减小20。板的配筋计算见表27。表27板的配筋计算截面（M0HMMKNM2SA配筋实用SA方向01L11119308137510200393B区格方2向10376738710200393方向01L1113208134910200393跨中D区格方2向103745734710200393BB1111208362310100826BD11162310100826B边支座11191668410100826D边支座1OL11174563010100826支座D边支座1OL11116083960510100826表中0SSYMAHF5S为内力臂系数取492A,C单向板计算荷载计算同前双向板。计算跨度因为板两端都与梁固接，故板的计算跨度都取净跨；中间跨02158NLM截面内力及配筋计算B1000MM，H130MM，01320HM板的受荷承载力及配筋计算（取1M宽的板带计算）截面离端第二支座中间支座中间跨跨中离端第二跨中计算跨度（M）185185185185弯矩系数0466M（KNM）2591851621622SA118847474配筋62006200620062002S实际141141141141注120MMAGQL2表中0SSYAHF095S为内力臂系数取410楼梯设计（采用平行双跑楼梯）踏步尺寸采用150MM300MM,共需12个踏步，梯段长3300MM，活荷载标准值25KN/M2，踏步面层采用30MM水磨石，底面为20MM厚混合砂浆抹灰。混凝土为C30，梁中受力筋为级，其余钢筋采用级钢。本工程采用现浇梁式楼梯，选楼梯已进行计算，开间33M,进深78M，层高39M，梁式楼梯是由踏步又称梯段的斜板及栏杆组成。图25楼梯结构平面布置图4101踏步板计算1荷载计算踏步板自重01954032590/KNM踏步抹灰重6底面抹灰重174/恒载1307KN/M活载2503075KN/M总荷载设计值124230568/PGQKNM35717140720/所以取总荷载设计植为2618KN/M进行计算。2内力计算由于踏步板两端均与斜边梁相整结,踏步板计算跨度145201530NLBM跨中最大弯距设计值为221618305/8MPLKNM3受弯承载力计算。踏步板截面的折算高度94H截面有效高度取；B300MM。1021062210530194SCMFBH13SB210301062CSYFABHM2MIN0S踏步板应按配筋,每米宽沿斜面配置的受力钢筋MIN,（楼梯倾斜角,得26018940/3SA8940315COS2）72为保证每个踏步至少有2根钢筋，选用8200，分布筋82002SAM4102斜梁设计第一,截面设计斜梁截面高度130,282849HLH得斜梁截面宽取MB50第二,荷载计算恒载栏杆自重KN/M120踏步板传来荷载KN/M68456327斜梁自重KN/M1250310斜梁抹灰重KN/M3427合计7991KN/M第三,内力计算取平台梁截面尺寸则斜梁的水平投影计算跨度为204M。36028L斜梁跨中最大弯距设计值KN/M221791384MPL斜梁端部最大剪力COS09135722VLKN斜梁支座反力1791385RPLK第四,承载力计算踏步位于斜梁上部,且梯段两侧都有斜边梁,故斜梁按倒L形截面设计翼缘计算宽度0145872FSBM翼缘高度取踏步板斜板厚度THF0鉴别T型截面类型10414387526261FCFBHKNMMKNM属于第一中T型截面,则622102101401438751436875261350SCFSCSFYMBHABHM选用212,26SAM4103平台板设计1平台板取1M宽作为计算单元,平台板近似按短跨方向的简支板计算计算跨度L20平台板厚度T60M图26平台板计算简图2荷载计算恒载平台板自重KN/M125061830厚水磨石面层1225003090KN/M板底抹灰重120021710408KN/M合计3108KN/M活载142535KN/MGQ3108356608KN/M3内力计算跨中弯距2216083048MGLKNM板端弯距16VQ正截面受弯承载力计算06232102106410457109SSCSCSYHAMMFBFAHM选用8130,2387MAS斜截面受剪承载力计算10714040142TFBHKNVK按构造配筋,选双肢箍82004104平台梁的设计1平台梁截面尺寸取H400MM,B200MM2平台梁荷载计算恒载由平台板传来的均布恒载1206520172/0375/KNM由平台板传来的均布恒载454平台梁自重62/K平台梁抹灰重120017NM均布荷载设计值10427KN/M由斜梁传来的集中荷载设计值GQKN/M79136/2483平台梁内力计算计算跨度450NLAM支座反力R为KN1273184596R图27平台梁计算简图平台梁跨中最大弯距设计值2130314596047318452287MKNM梁端截面剪力V12204736181NGQLFKN由于靠近楼梯间墙的梯段斜梁距支座过近,剪跨过小,故其荷载将直接传至支座,所以计算斜截面宜取在斜梁内侧,此处剪力为1V120473618NVGQLFKN4截面设计正截面受弯承载力计算0106210354365,20,60/6/1/25,50143189,5703FFFFCFFSCFHMBHMBLBMHKNMTMB最后取。应按第一类形截面计算,则221045413506435/017SCSFYABHM选用314,24MAS皆截面受剪承载力计算,0713065730TVFBHKNV所以只需按构造配置箍筋,选用双肢82005吊筋计算采用附加箍筋承受梯段斜梁传来的集中力设附加箍筋为双肢8,则所需箍筋总数为3148106825SVYVGQMNAF在梯段斜梁两侧各配置两个双肢8箍筋。411基础设计矩形和梯形联合基础一般用于柱距较小时的情况，这样可以避免造成板的厚度及配筋过大。为使联合基础的基底压力分布较为均匀，应使基础底面形心尽可能接近柱主要荷载的合力作用点。因为B，C轴间柱距较小，所以B，C柱设计为联合基础。而A，D轴设计成柱下独立基础。基础材料为砼，钢筋HRB335，。20C21/TFNM230/YFNM4111独立基础设计以底层A柱基础计算为例A荷载计算（以底层A柱基础计算为例）由柱传至基顶的荷载由柱的内力组合表可查得第一组N130409KNV562KNMAXM1594KN第二组M2303KNMV1661KN60由基础梁传至基顶的荷载（G）底层外纵墙自重1170KN/M基础梁自重25KN/MG（117025）（69050）9088KNG对基础底面中心的偏心距为50215EM相应偏心弯矩为GE908801251126KNM作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为（假定基础高度为1100MM）第一组1594621364BOTMKN30897N第二组20BOTM146915K图28基础高度尺寸图B基底尺寸的确定第一确定L和B213947258340AM取L/B15，解得B21M,L32M验算的条件0LEB0164397231805BOTMNLM第二验算另一组荷载效应标准组合时的基底应力第二组MAXBOTTBOTGPAW215983021536（可以）2215/03/AKNFKNMMAXBOTTBOTGMPAW215983021536（可以）2190/KNM2223553/50/MAPKFKNMC确定基础高度采用锥形杯口基础，根据构造要求，初步确定基础剖面尺寸如下图所示，由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内，故该基础只须进行变阶处的抗冲切验算。图29基础冲切面图图30基础基底反力图第一组荷载设计值作用下的地基最大净反力第一组2,MAX213947164508/23SPKNM第二组2,AX2580/16S比较各组数据，取大值，按第一组荷载设计值作用下的地基净反力进行抗冲切承载力计算。第二在第一组荷载作用下的冲切力冲切力近似按最大地基净反力计算取，由于基,MAXSP21,MAX25408/SPKN础宽度B21M，小于冲切锥体底边宽度时，冲02617CBHM切力作用面积为矩形1A0235061221CALHBM,MAX254081394LSFPAKN第三变阶处的抗冲切力由于基础宽度小于冲切锥体底边宽度，故，2000225156164CMCBBHH07749394LHTMLFFBKNFK满足要求。因此，上图所示的基础剖面尺寸可以D基底配筋包括沿长边和短边两个方向的配筋计算，沿长边的配筋计算应按第一组荷载设计值作用下的地基净反力进行，而沿短边方向，由于其为轴心受压，其钢筋用量应该按照第二组荷载设计值作用下的平均地基净反力进行计算。第一沿长边方向的配筋计算在第一组荷载设计值作用下，前面已经算得，相应于2,MAX5408/SPKN柱边及变阶处的净反力为2139416025148/28SPK5SN则21,MAX14SSCCMPLHBGE22084305105986KN6211019935SYAMFH22,MAX148SSCCMPLB25011207KN62120299310SYAMFH选用2412（12100）22756SA第二沿短边方向的配筋计算在第二组荷载设计值作用下，均匀分布的土壤净反力为231469028/SNPKNMA3SCCMLHB216053052409KN6233091SYAMFH2441SCCMPLB28613125608KNM62440581034793SYMAMFH选用158（8200）,（可以）22SA82012020图31基础配筋图4112联合基础设计典型的双柱联合基础可以分为三种类型，即矩形联合基础，梯形联合基础和连梁联合基础。根据其受力特点，选择用矩形联合基础。A）荷载计算由柱传至基顶的荷载由柱的内力组合表可查得N179756KNV6090KNMAXM1465KN由基础梁传至基顶的荷载（G）底层外纵墙自重1170KN/M基础梁自重250KN/MG（87125）（6905）9088KNG对基础底面中心的偏心距为50215EM相应偏心弯矩为GE908801251136KNM