毕业论文终稿-高架灯提升装置设计[下载就送全套CAD图纸 答辩通过]

需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑目录第一章设计要求及方案拟定111设计要求112参数要求113传动方案拟定2131带有电磁铁制动器的提升装置2132一字字型结构的提升装置214提升装置总体方案3第二章提升装置的总体设计421卷筒参数的确定422选择电动机4221电动机类型的选择4222电动机功率的选择5223电动机转速的选择523传动比的计算624计算传动装置的运动和动力参数6241各轴的转速6242各轴的输入功率7243各轴的输入转矩7第三章主要零件设计831涡轮蜗杆设计8311选择蜗轮蜗杆的传动类型8312选择材料8313按计齿面接触疲劳强度计算进行设9314蜗杆与蜗轮的主要参数与几何尺寸10315校核齿根弯曲疲劳强度10316验算效率11317精度等级公差和表面粗糙度的确定11318蜗杆传动的热平衡计算1132轴的设计与校核12321输入轴12322输出轴1433轴承的校核17331蜗杆轴上的轴承寿命校核17需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑332涡轮轴上的轴承校核1734键的校核18341蜗杆轴上键的强度校核18342蜗轮轴上键的强度校核1935联轴器的选用19蜗杆轴上联轴器的选用1936减速器润滑与密封19361轴承润滑19362涡轮蜗杆润滑20363密封类型的选择2037箱体设计20371箱体结构设计20372油面位置及箱座高度的确定20373箱体结构的工艺性21374箱体尺寸设计21第四章卷筒及其主轴的设计2341滚筒的设计23411滚筒材料及壁厚确定23412滚筒尺寸的确定2342滚筒主轴的设计23421确定轴各段直径和长度24422求轴上的载荷24423精确校核轴的疲劳强度25参考文献28需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑第一章设计要求及方案拟定11设计要求在高速公路、立交桥等地方都需要安装照明灯，这些灯具的尺寸大、安装高度需要专门的提升设备路灯提升装置。该装置一般安装在灯杆内，尺寸受到灯杆直径的限制，动力通过减速装置传给工作机卷筒，卷筒上装有钢丝绳，卷筒的容绳量与提升的高度相匹配。由于安装高架灯可能会再野外进行，因此动力装置可采用手动方式和电动方式兼顾。其工作要求见图11。卷筒上的钢丝绳直径为87MM，工作时要求安全、可靠，当提升动力突然消失时，装置应能自动制动，并且能够电动、手动两用，且调整、安装方便，结构紧凑，造价低。图11高架灯驱动卷筒工作要求简图12参数要求表11原始数据数据编号4提升力/N1200容绳量/M22安装尺寸/MM250250钢绳直径/MM87手动时手摇力/N150200手摇转速R/MIN60手摇轮半径/MM400生产批量/台10高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑13传动方案拟定提升装置由于操作方法不同，其结构相差很大。其中电控提升装置是通过通电或断电已实现其工作或制动。物料的提升或下降由电动机的正反转来实现，操作简单方便。其制动型式主要有电磁铁制动器和锥形转子电动机两类，下面就这两种制动型式提升装置的常见类型进行说明。131带有电磁铁制动器的提升装置（1）圆柱齿轮减速器快速提升装置（2）蜗杆减速器慢速提升装置（3）圆柱齿轮减速器加开式齿轮传动的提升装置（4）蜗杆减速器加开式齿轮的提升装置对一些起重重量大的提升装置，为使钢丝绳在卷筒上排列整齐需要安装排绳器。安装设计规范要求，在钢丝绳拉力F120KN的提升装置，均应安装排绳器。132一字字型结构的提升装置此类提升装置的电动机轴线与卷筒轴线为同轴，根据传动系的不同，其可分为（1）定轴轮系传动高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑这是1988年行业组织的系类实际中的一种机型。（2）渐开线圆柱齿轮行星传动常见的有封闭型2KH型行星轮系和3K行星轮系传动的提升装置。（3）摆线针轮传动由于摆线针轮传动一级传动的减速比比较大，故采用一级减速器即可。组织传动可把传动系统放在卷筒里面，可减小提升装置的体积。（4）少齿差行星传动少齿差传动可得到大的传动比，并且可把传动系统放在卷筒内，使结构紧凑。综上述231231选择下图示蜗杆减速器作为本次提升装置的传动装置。且提升装置要求静止时采用机械自锁，蜗杆便有机械自锁功能。14提升装置总体方案提升装置是使重物升降运动的机构。此次设计的电动6吨提升装置是由电动机、联轴器、制动器、减速器、卷筒、导向滑轮、起升滑轮组、吊钩等组成，其各方面的机构分布如下图电动机正转或反转时，制动器松开，通过带动制动轮的联轴器带动减速器高速轴，经过减速器减速后由低速轴带动卷筒旋转，使钢丝绳在卷筒上绕进或放出，从而使重物起升或下降。电动机停止转动时，依靠制动器降高速轴的制动轮刹住，使高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑悬吊的重物停止在空中。第二章提升装置的总体设计21卷筒参数的确定（1）卷筒直径计算0D卷筒容绳宽度，一般可以由下式确定TB取03T0T预设卷筒钢丝绳缠绕层数为4层，则卷筒容绳量L卷筒绳容量是指钢丝绳在卷筒上顺序紧密排布是，达到规定的缠绕层数所能容纳的钢丝绳工作长度的最大值，卷筒容绳量按下式计算，第I层钢丝绳绳芯直径为IDDII120式中卷筒直径钢丝绳直径卷筒容绳量L为DIDDBDBTIT121104141联立上述各式得306L已知，ML2D78求得10D表31卷筒直径D系列（摘自JB/T900611999）10012516020025028031535540045050056063071080090010001120125013201400150016001700180019002000按照表31卷筒直径D系列，取卷筒直径10高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑22选择电动机221电动机类型的选择由于提升装置为间歇工作，且考虑到在提升动力突然消失时装置应能自动制动，另外由于本次设计的提升装置载荷1200N，属于小型起重机系列，因此选用YPE（小型盘式制动电机）即可满足要求。222电动机功率的选择标准电动机的容量由额定功率表示。所选电动机的额定功率应该等于或稍大于工作要求的功率。容量小于工作要求，则不能保证工作机的正常工作，或使电动机长期过载、发热大而过早损坏；容量过大，则增加成本，并且由于效率和功率因数低而造成电能浪费。考虑到该装备需兼顾手动驱动，故对动力的功率不应过大根据给定参数手动时手摇力/N150200手摇转速R/MIN60手摇轮半径/MM400可知手动功率应KWNRFP5039手手提升功率VW91720所需电机功率0P电动机至滚筒轴的传动装置总效率。联轴器传动效率，蜗杆传动效率，滚子轴承传动效率9017502，卷筒的传动效率980364则从电动机到工作机传送链的总效率为67809807590224231KWP1368W0高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑查机械设计手册表17116选取电动机额定功率为。KWP20223电动机转速的选择钢丝绳的速度为VSMVW/075滚筒转速IN/32141436106MAXRDN涡轮蜗杆传动比为8蜗I所以电动机实际转速的推荐值为MIN/143259RINW综合考虑传动装置机构紧凑性和经济性，选用YPE系列小型盘式制动电机型号YPE2004额定电压380V额定功率02KW转速920R/MIN效率63基准工作制S2S123传动比的计算（1）总传动比为MIN/2643190RINWM（2）传动比查机械设计教材表112可选取涡轮蜗杆传动比62WI则涡轮蜗杆传动比5,3264WI满足传动比误差要求24计算传动装置的运动和动力参数241各轴的转速高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑1轴MIN/920RN2轴；I/841612IW3轴；IN/23RN242各轴的输入功率1轴；KWPM1980112轴；46753223轴；K4613243各轴的输入转矩1轴；MNNPT41592081590112轴；76223轴；MNNPT192841395033将各轴动力参数整理如下表轴名功率KW/转矩MNT/转速IN/R传动比1轴019820692012轴014693961484623轴0141907414841高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑第三章主要零件设计31涡轮蜗杆设计311选择蜗轮蜗杆的传动类型传动参数KWP206IMIN/920R根据设计要求选用阿基米德蜗杆即ZA式。312选择材料设125滑动速度SMDNDVS/1026COS106蜗杆选45钢，齿面要求淬火，硬度为4555HRC蜗轮用ZCUSN10P1,金属模制造。为了节约材料齿圈选青铜，而轮芯用灰铸铁HT100制造（1）确定许用接触应力H根据选用的蜗轮材料为ZCUSN10P1，金属模制造，蜗杆的螺旋齿面硬度45HRC，可从文献1P254表117中查蜗轮的基本许用应力268HMPA应力循环次数729206018365106HNJNL寿命系数8718HK则0926325NMPAA（2）确定许用弯曲应力F从文献1P256表118中查得有ZCUSN10P1制造的蜗轮的基本许用弯曲应力56MPAF寿命系数96710925FNK3MPA高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑313按计齿面接触疲劳强度计算进行设（1）根据闭式蜗杆传动的设计进行计算，先按齿面接触疲劳强度计进行设计，再校对齿根弯曲疲劳强度。2212Z0HEZKTDM式中根据机械设计教材表113，可知传动比为62时可选定蜗杆头数、蜗杆齿数如下蜗杆头数1Z涡轮齿数622I涡轮转矩MN93T载荷系数AVK因工作中载荷平稳，取载荷分布不均系数；由文献1P253表115选051K取使用系数；由于转速不大，工作冲击不大，可取动载系；则1A051VK23AVK选用的是45钢的蜗杆和蜗轮用ZCUSN10P1匹配的缘故，有故有2160MPAZE32312715860190MDM查机械设计表112取即可满足要求，此时3124MD得应取蜗杆模数取蜗杆直径系数75Q蜗杆分度圆直径13D蜗杆导程角28“涡轮分度圆直径MZ1246变位系数2015XM中心距XDA8021高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑涡轮圆周速度SMNDV/10160842316022314蜗杆与蜗轮的主要参数与几何尺寸（1）蜗杆轴向尺距628APM直径系数751DQ齿顶圆直径MHAA3921齿根圆直径CDF70蜗杆螺线部分长度取40MMZB4261（2）蜗轮蜗轮齿数62Z验算传动比1I蜗轮分度圆直径MZD12462齿顶直径MXHAA512802齿根圆直径CF71902咽喉母圆半径DRAG7518012涡轮外圆直径MM1325E取涡轮宽度BA96397501取315校核齿根弯曲疲劳强度FFAFYDKT215当量齿数23368COSVZ高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑根据22015,68VXZ从图119中可查得齿形系数Y2372FA螺旋角系数5310891401Y许用弯曲应力从文献1P256表118中查得有ZCUSN10P1制造的蜗轮的基本许用弯曲应力56MPAF寿命系数967108FNK5310FMP可以得到因此弯曲强度是满足的。316验算效率TAN9605V已知；与相对滑动速度有关。365VVFARCTNSMDS/31COS061从文献1P264表1118中用差值法查得代入式中，029VF361V得大于原估计值，因此不用重算。70317精度等级公差和表面粗糙度的确定考虑到所设计的蜗杆传动是动力传动，属于通用机械减速器，从GB/T100891988圆柱蜗杆，蜗轮精度选择8级精度，侧隙种类为F，标注为8FGB/T100891988。然后由有关手册查得要求的公差项目及表面粗糙度，此处从略。详细情况见零件图。318蜗杆传动的热平衡计算高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑由于传动效率较低，对于长期运转的蜗杆传动，会产生较大的热量。如果产生的热量不能及时散去，则系统的热平衡温度将过高，就会破坏润滑状态，从而导致系统进一步恶化。初步估计散热面积1751756003392AS取周围空气的温度为。AT2C281574/,17/0043610824S796S092DADWMWCPTTC取油的工作温度）合格。32轴的设计与校核321输入轴1材料的选择由表161查得用45号钢，进行调质处理，MPAB637由表163得MPAB6012估算轴的最小直径根据表116，取112为取值范围C估算轴的直径MNPCD7169208133因为轴上开有两个键槽，考虑到键槽对轴强度的削落，应增大轴径，此时轴径应增大510D38710761）（考虑到与联轴器配合，查设计手册ML01轴段上有联轴器需要定位，因此轴段应有轴肩D2轴段安装轴承，必须满足内径标准，故B853轴段MD164L34高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑轴段MLLMDD83615186565按弯扭合成强度校核轴颈圆周力NDTFT05321径向力TR4AN水平FTBA03582垂直NTBAMNMI482537041I921379671I4501280合成21MMNIII281369405221当量弯矩60TMIEI522NII31校核BEIEIEEIPADW136591028轴承支反力FAYFBYFR1/25402NFAZFBZ/24066N1TF由两边对称，知截面C的弯矩也对称。截面C在垂直面弯矩为MC1FAYL/2169NM高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑绘制水平面弯矩图图71截面C在水平面上弯矩为MC2FAZL/24066625127NM310绘制合弯矩图MCMC12MC221/2169212721/2211NM绘制扭矩图转矩TTI1541NM校核危险截面C的强度由教材P373式（155）经判断轴所受扭转切应力122WCCA为脉动循环应力,取06,22231065419CCAAW前已选定轴的材料为45钢,调质处理,由教材P362表151查得,因A601此,故安全。该轴强度足够。CA1高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑322输出轴（1）材料的选择由表161查得用45号钢，进行调质处理，MPAB637由表163得MPAB601（2）估算轴的最小直径根据表116，取110为取值范围C估算轴的直径MNPCD24816033因为轴上开有一个键槽，考虑到键槽对轴强度的削落，应增大轴径，此时轴径应增大5，取D192524）（D25（3）轴上的零件定位，固定和装配单级减速器中,可以将蜗轮安排在箱体中央，相对两轴承对称分布，蜗轮左面用轴肩定位，右面用套筒轴向定位，周向定位采用键和过渡配合，两轴承分别以轴承肩和套筒定位，周向定位则用过渡配合或过盈配合，轴呈阶梯状，左轴承从左面装入，蜗轮套筒，右轴承和链轮依次从右面装入。（4）确定轴的各段直径和长度I段直径D125MM长度取L155MMII段由教材P364得H008D1008252MM直径D2D12H25429MM,长度取L223MMIII段直径D330MM由GB/T2971994初选用30206型圆锥滚子轴承，其内径为30MM，宽度为12MM。故III段长L322MM段直径D432MM，涡轮轮毂宽为40MM，取L434MM段由教材P364得H008D5008323MMD5D42H322338MM长度取L511MM段直径D6D330MML611MM由上述轴各段长度可算得轴支承跨距L67MM（5）按弯扭复合强度计算求分度圆直径已知D2124MM求转矩已知T2TII9396NM高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑求圆周力FT根据教材P198（103）式得2T2/D2590N2TF求径向力FR根据教材P198（103）式得FRTAN35864TAN2001370N2T两轴承对称LALB75MM求支反力FAY、FBY、FAZ、FBZFAYFBYFR/210735NFAXFBX/2295N2TF由两边对称，截面C的弯矩也对称，截面C在垂直面弯矩为MC1FAYL/210735758NM310截面C在水平面弯矩为MC2FAXL/22957522125NM3计算合成弯矩MC（MC12MC22）1/2（82221252）1/22354NM高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑图72校核危险截面C的强度由式（155）由教材P373式（155）经判断轴所受扭转切应力122WCCA为对称循环变应力,取1,2223540640718CCAAW前已选定轴的材料为45钢,调质处理,由教材P362表151查得,因A601此,故安全。CA1此轴强度足够33轴承的校核331蜗杆轴上的轴承寿命校核在设计蜗杆选用的轴承为30203型圆锥滚子轴承,由手册查得0682,48CKN高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑1由滚动轴承样本可查得,轴承背对背或面对面成对安装在轴上时,当量载荷可以按下式计算1当/068ARF092RAPF2当R714R,且工作平稳,取,按上面式2计算当量动载荷,即259/06846AR1PF174295PRAPFFN2计算预期寿命HL280HL3求该轴承应具有的基本额定动载荷6336017442953754610HNCPKNC故选择此对轴承在轴上合适332涡轮轴上的轴承校核（1）求作用在轴承上的载荷222134180973510ANHVNRFAA22223109451937BNHV378AAFN（2）计算动量载荷在设计时选用的30206型圆锥滚子轴承,查手册知0792,658CKNK根据,查得14830665IAE4830192257BAER查得所以1,0XY高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑1259370251937BPXRYAN（3）校核轴承的当量动载荷已知,所以280HL33660274802775911HNLCPKNC故选用该轴承合适34键的校核341蜗杆轴上键的强度校核在前面设计轴此处选用平键联接,尺寸为,键长为25MM4BHM键的工作长度2541LLBM键的工作高度K可得键联接许用比压20/PN6371TPDKL故该平键合适342蜗轮轴上键的强度校核在设计时选用平键联接,尺寸为,键长度为32MM108MBH键的工作长度32LL键的工作高度4HKM得键联接许用比压2708/PN93608542TPDKL故选用此键合适35联轴器的选用蜗杆轴上联轴器的选用根据前面计算，蜗杆轴最小直径取MD387IND10查机械手册，根据轴径和计算转矩选用弹性柱销联轴器高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑联轴器转矩计算KTC查表课本141，K13，则MNTACA331106820启动载荷为名义载荷的125倍，则TC5按照计算转矩应小于联轴器公称转矩的条件，查手册选择联轴器型号为选用HL1（J1型）弹性柱销联轴器，其允许最大扭矩T63,许用最高转速N5000，半联轴器的孔径D10，孔长度L25MM，半联轴器与轴配合的毂孔长度MIN/RL131。36减速器润滑与密封361轴承润滑蜗杆轴上轴承MIN/3120IN/920362RRMND涡轮轴上轴承4894811轴承均采用脂润滑。选用通用锂基润滑脂（GB732487），牌号为ZGL1。其有良好的耐水性和耐热性。适用于20至120宽温度范围内各种机械的滚动轴承、滑动轴承及其他摩擦部位的润滑。润滑脂的装填量不宜过多，一般不超过轴承内部空间容积的1/32/3。362涡轮蜗杆润滑涡轮蜗杆的润滑方法采用浸油润滑。在涡轮传动时，就把润滑油带到啮合的齿面上，同时也将油甩到箱壁上，借以散热。涡轮浸入油中油的深度不宜超过高速级1/2，亦不应小于1/4。为避免涡轮转动时将沉积在油池底部的污物搅起，造成齿面磨损，应使大涡轮齿顶距油池底面的距离不小于3050MM。现取为M40363密封类型的选择（1）轴外伸处的密封设计为防止润滑剂外漏及外界的灰尘、水分和其他杂质渗入，造成轴承磨损或腐蚀，应设置密封装置。轴承为脂润滑，选用毡圈油封，材料为半粗羊毛毡。（2）剖分面的密封设计在剖分面上涂水玻璃，以防止漏油。37箱体设计高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑371箱体结构设计减速器箱体是支承和固定轴系部件、保证传动零件正常啮合、良好润滑和密封的基础零件，因此，应具有足够的强度和刚度。为提高箱体强度，采用铸造的方法制造。为便于轴系部件的安装和拆卸，箱体采用剖分式结构，由箱座和箱盖组成，剖分面取轴的中心线所在平面,箱座和箱盖采用普通螺栓连接，圆柱销定位。减速器箱体是支承和固定轴系部件、保证传动零件正常啮合、良好润滑和密封的基础零件，因此，应具有足够的强度和刚度。为提高箱体强度，采用铸造的方法制造。首先保证足够的箱体壁厚，箱座和箱盖的壁厚取。M81，其次，为保证减速器箱体的支承刚度，箱体轴承座处要有足够的厚度，并设置加强肋，且选用外肋结构。为提高轴承座孔处的联接刚度，座孔两侧的连接螺栓应尽量靠近（以避免与箱体上固定轴承盖的螺纹孔干涉为原则）。为提高联接刚度，在轴承座旁联接螺栓处做出凸台，要有一定高度，以留出足够的扳手空间。由于减速器上各轴承盖的外径不等，各凸台高度设计一致。另外，为保证箱座与箱盖的联接刚度，箱盖与箱座联接凸缘应有较大的厚度。MB15为保证箱体密封，除箱体剖分面联接凸缘要有足够的宽度外，合理布置箱体凸缘联接螺栓，采用对称均匀布置，并不与吊耳、吊钩和定位销等发生干涉。372油面位置及箱座高度的确定对于圆柱齿轮，通常取浸油深度为一个齿高，对于多级传动中的低速级大齿轮，其浸油深度不得超过其分度圆半径的1/3。为避免传动零件传动时将沉积在油池底部的污物搅起，造成齿面磨损，应使大齿轮齿顶圆距油齿底面的的距离不小于3050MM。取45MM。373箱体结构的工艺性由于采用铸造箱体，所以要注意铸造的工艺要求，例如注意力求壁厚均匀、过渡平缓，外形简单；考虑液态金属的流动性，箱体壁厚不应过薄，砂形铸造圆角半径取；为便于造型时取模，铸件表面沿拔模方向设计成的拔M5R102模斜度，以便拔模方便。箱体与其他零件的结合处，如箱体轴承座端面与轴承盖、窥视孔与视孔盖、螺塞等处均做出凸台，以便于机加工。设计箱体结构形状时，应尽量减小机械加工面积，减少工件和刀锯的的调整次数。例如同一轴心线上的两轴承座孔的直径应尽量一致，以便镗孔并保证镗孔精度，高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑取两轴承座孔的直径相同。箱体的加工面与非加工面必须严格分开,加工处做出凸台。螺栓头部或螺母接触处做出沉头座坑。箱体形状力求均匀、美观。MH53374箱体尺寸设计要设计启盖螺钉，其上的螺纹长度要大于箱盖联接凸缘的厚度，钉杆端部要做成圆柱形，加工成半圆形，以免顶坏螺纹。为了保证剖分式箱体轴承座孔的加工与装配精度，在箱体联接凸缘的长度方向两端各设一圆锥定位销。两销间的距离尽量远，以提高定位精度。定位销直径一般取，取，长度应大于箱盖和箱座联接凸缘的总厚度，以利于装2807DM7拆。箱体相关尺寸汇总如下名称代号一级齿轮减速器计算结果机座壁厚004A3MM5MM5机盖壁厚10855机座凸缘厚度B1510机盖凸缘厚度B115110机座底凸缘厚度B22515地脚螺钉直径DF0036A12MM8地脚螺钉数目N4轴承旁连接螺栓直径D1075DF8机座与机盖连接螺栓直径D20506DF6连接螺栓D2的间距L150200MM轴承端螺钉直径D30405DF3窥视孔盖螺钉直径D40304DF3定位销直径D0708D23DF、D1、D2至外机壁距离C1见表222,16,13DF、D2至缘边距离C2见表220,11轴承旁凸台半径R1C210凸台高度H根据低速轴承座外径确定25外机壁到轴承端面距离L1C1C258MM24内机壁到轴承端面距离L2C1C258MM28蜗轮齿顶圆与内机壁距离1125高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑蜗轮端面与内机壁的距离24机座肋厚MM0854轴承端盖外径D2轴承座孔直径555D365轴承端盖凸缘厚度E112D35轴承旁连接螺栓距离S尽量靠近，以MD1和MD3不发生干涉为准第四章卷筒及其主轴的设计41滚筒的设计411滚筒材料及壁厚确定选用Q235作为滚筒材料,焊接而成查手册知其厚度在1530MM之间,根据经验公式,最后确定滚筒壁厚为。15M412滚筒尺寸的确定前述计算已知滚筒的尺寸高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑滚筒直径100MM钢绳直径87MM最大缠绕层数4最大容绳量22M（1）确定滚筒的宽度B前述已选定01DM（2）确定绳筒各直径1滚筒最小缠绕直径INMIN01870D滚筒的最小外径D钢丝绳直径2滚筒最大缠绕直径MAXDMAX02104187609DNDKM3滚筒平均缠绕直径CPMAXIN/2160987/21348D4滚筒结构外径外取340MMMAX23160928731DM42滚筒主轴的设计421确定轴各段直径和长度1确定最小直径及长度根据前面设计选用的联接减速器和滚筒主轴的联轴器孔径,可以确定滚筒主轴的最小直径,即半联轴器与轴配合的毂孔长度为80MM,为了保证轴端挡圈MIN40D只压在半联轴器上而不压在轴的端面上,故轴的长度应比毂孔长度略短一些,现取178L为了满足联轴器的轴向定位,右端需制出一轴肩,故取该段直径为246MD高架灯提升装置设计图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑2初步选择滚动轴承因为轴承只承受径向力的作用,故选用双列圆柱滚子轴承轴承参照工作要求,由手册中初步选取NN3005型深沟球轴承,其尺寸为,故,而50MD10D8BM3950MD918L两端轴承都采用轴肩进行轴向定位,由手册上查得,取,因此,取3H4863两端安装支轮处都采用轴肩来进行轴向定位,取,3MH5710L4滚筒与轴焊接成一体；5因为制动器放在左边支轮处,所以安装左支轮处的轴径长度应略长一些,故取右边支轮处轴径长度为410LM840L6轴承端盖的总宽度为20MM,根据轴承端盖的装拆方便及便于对轴承添加润滑脂的要求,取端盖的外断面与半联轴器右端面键的距离为30MM,故取250LM7轴上零件的周向定位支轮、半联轴器的周向定位均采用平键联接按,由手册查得平键4816D截面尺寸为,键长为32MM半联轴器与轴得联接,选用平键尺寸为160MBH,键长为50MM滚动轴承的周向定位是借过渡配合来保证的1608确定轴上圆角和倒角尺寸取轴端倒角为0245422求