加固设计说明书

设计说明书 1 工程概况 受北京市路政局通州公路分局委托，并根据北京中交桥宇科技有限公司的桥梁检测报 告，对九德路胜利渠桥进行结构加固设计。 1.1 原桥梁概况 胜利渠桥位于北京市通州区九德路上，桥桩号 K28+900，桥梁总长 16.4m，为 1 孔 12m 普通钢筋混凝土宽腹 T 梁结构，下部结构为钻孔灌注桩。该桥横断面共 11 片 T 梁，其中 7 片为 1989 年建造，汽车荷载等级为汽-15 级，4 片为 2003 年新建 T 梁，荷载等级为汽- 20 级。由于旧梁荷载等级已经不能满足现代交通的需求，并且在检测中发现受力裂缝，故 需对主梁进行结构加固设计，以提高其荷载等级。 图 1-1 胜利渠桥 1.2 原桥设计技术标准 设计荷载等级：旧桥汽-15 挂-80 级；新桥汽-20 挂-100 级 桥面净空：21.0+16.5m 图 1-2 胜利渠桥横断面（梁号根据检测报告） 2 维修加固设计依据及相关规范标准 2.1 设计依据 1、 九德路胜利渠桥检测报告 （北京中交桥宇科技有限公司） （报告编号：ZJQY-4-QL- 025-2008） 2.2 加固设计采用规范 1、 公路工程技术标准 （JTJ 001-97/ JTG B01-2003） 2、 公路桥涵设计通用规范 （JTJ021-89/JTGD60-2004） 3、 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTJ023-85 / JTGD62-2004） 4、 公路桥梁抗震设计细则 （JTG/T B02-01-2008） 5、 公路桥涵养护规范 （JTG H11-2004） 6、 钢筋混凝土阻锈剂 （JT/T 537-2004） 7、 混凝土结构加固设计规范 （GB 50367-2006） 8、 公路桥涵施工技术规范 （JTJ 041-2000） 9、 公路桥梁加固设计规范 （JTG/T J22-2008） 10、 公路桥梁加固施工技术规范 （JTG/T J23-2008） 参考规范： 公路桥梁承载能力检测评定规程 （报批稿，2003） 3 主要病害情况 根据检测报告及现场观测，本桥主梁跨中受弯部分裂缝较多，尤其旧梁情况更为严重， 裂缝已经由底板向腹板贯通，呈 U 型裂缝，缝宽大部分大于 0.2mm；主梁支点受剪区出现 斜裂缝，裂缝宽度大于 0.2mm。 图 3-1 主梁跨中底板、腹板裂缝 图 3-2 主梁支点附近腹板裂缝 根据现场观测及检测报告来看，该桥尤其是该桥旧梁的跨中受弯裂缝及支点受剪裂缝 较多，说明旧桥的承载力能力已经不能满足现代交通的要求，原设计荷载等级相对较低是 其先天因素，而在使用过程中，由于已经运行快 20 年，混凝土老化，支座存在变形，重 车通过等因素的影响，也使本桥承载能力有所减低。故对本桥进行结构加固，提高其承载 能力，是本桥加固的重点。 4 结构验算分析 4.1 原桥正截面抗弯承载力验算 由于本桥原设计图纸未能找到，设计资料缺失，故需对其原结构按现场量测的尺寸进 行原结构承载力计算。 4.1.1 横向分布系数 由于该桥跨径较小，且无中横隔板，故采用铰接板梁法进行横向分布系数计算。本计 算所用公式及表格参照桥梁工程 （姚玲森） （1） 截面特性计算 (207)704(1584)2498.324.76ecm 抗弯惯距： 232341701 13.50(4.6)(5840).15840.762978Ic 抗扭惯距： 13.50tb 查表 1C240.735tb 查表 20.187C33345.018756.408572TiIbt cm （2）求刚度参数 和25.80.47TIl3149.dIlh ，由计算结果可见， 值对正则方程系数的影响只有 1.6%，可忽略不计。 .6%1 查表内插 汽车荷载各主梁的横向分布系数见表 4-1 表 4-1 各主梁荷载横向分布系数 跨 中 m c 荷 载 1 号梁 2 号梁 3 号梁 4 号梁 汽 车 0.493 0.476 0.442 0.432 挂 车 0.283 0.299 0.273 0.270 4.1.2 正截面抗弯承载力验算 由于桥梁资料缺失，设桥面为 10cm 混凝土+8cm 沥青铺装层计算。 （1） 恒载： 1.580264.1 kNqm桥 面 .3沥 青 kp隔 板 （2）活载：汽-15、挂-80 图 4-1 结构离散图 根据程序计算结果： 表 4-2 计算结果汇总 梁位 恒载 内力 汽-15 活载内力 汽-20 活载内力 汽-15 组合 汽-20 组合 结构 抗力 汽-15 是否满足 汽-20 是否满足 M 39 42 61 106 132 463 是 是支点 +h/2 Q 96 103 150 259 325 328.7 是 否 1/8 M 128 131 192 337 422 792 是 是 1/4 M 220 218 319 569 711 922 是 是 3/8 M 275 262 381 697 863 922 是 是 1/2 M 293 273 400 734 912 922 是 是 4.2 基于检测结果的承载能力分析 4.2.1 承载能力检算系数（Z1）的确定 表观缺损评定 根据现场观测及公路桥梁承载能力检测评定规程 （以下简称评定规程 ） ，综合 确定其评定标度值为 3（技术状况较差状态） 。 混凝土强度 此次检测的混凝土推定值最小为 27.7，与设计的 30 号混凝土极限抗压强度偏差较小， 推定强度匀值系数 Kbt=0.92。根据评定规程的方法，确定其评定标度值为 2（强度状 态较好状态） 。 结构模态参数 由于未有动载试验的模态分析，根据以往经验，该桥处于较好的状态（1.01.1） ， 其评定标度值为 2。 根据评定规程的方法，列表 4-2 计算确定桥梁技术状况评定值为 2.4，根据此评 定值确定承载能力检算系数 Z1=1.04。 表 4-3 技术状况评定表 检测指标 评定标度值 Ej 权重 j 表观缺损状况 3（较差状态） 0.4 材质强度 2（较好状态） 0.3 固有模态 2（较好状态） 0.3 计算得技术状况评定值=30.420.320.3=2.4 4.2.2 承载能力恶化系数（e）的确定 对于钢筋混凝土结构，根据结构表观状况、构件材质强度、钢筋锈蚀电位、混凝土电 阻率、混凝土中氯离子含量、混凝土碳化深度、钢筋保护层厚度等的检测评定结果，采用 考虑各检测指标影响权重的综合评定方法，计算构件的恶化状况评定值 E，最后根据不同 环境条件，取用承载能力恶化系数。由于有些项目没有检测，参考以往的经验，根据现场 检查情况分别对以上各检测指标给出评定标度值见表 4-3。 表 4-4 质量状况影响权重及其恶化状况评定 检测指标 评定标度值 Ej 权重 j 结构表观缺损 3（较差） 0.32 结构混凝土强度推定值 2（较好） 0.05 钢筋锈蚀电位 2（较好） 0.11 混凝土电阻率 2（较好） 0.05 混凝土中氯离子含量 2（较好） 0.15 混凝土碳化深度 3（较差） 0.2 钢筋保护层厚度 3（有影响） 0.12 计算得恶化状况评定值 E=30.3220.0520.1120.0520.1530.230.12=2.64 环境条件为：干湿交替、不冻、无侵蚀介质 根据公路桥梁承载能力检测评定规程的方法，计算确定结构构件承载力恶化状况 评定值为 2.64，根据此评定值得到主梁承载能力恶化系数 e 为 0.06。 4.2.3 截面折减系数（c、s）的确定 由于材料风化、碳化、物理与化学损伤引起的结构构件有效截面损失（c） ，以及由 于钢筋腐蚀剥落造成的钢筋有效截面的损失（s） ，使结构截面抗力降低。根据现场检查 情况分别对以上各检测指标给出评定标度值，计算得到构件截面损伤的综合评定值 R 见表 4-4。 表 4-5 构件截面损伤综合评定表 检测指标 评定标度值 Rj 权重 j 材料风化 1（微风化，手搓构件表面，无砂砾滚动摩擦的感觉， 手掌上粘有构件材料粉末，无砂砾。构件表面直观较光 洁。 ） 0.10 碳化 1（碳化深度保护层厚） 0.35 物理与化学损伤 2（构件表面剥落面积在 5以内） 0.55 计算得构件截面损伤的综合评定值 R=10.1010.3520.55=1.55 根据评定规程的方法，计算确定拱肋截面损伤状况评定值为 1.55，根据此评定值得到 结构构件截面折减系数 c=1.00。 钢筋的截面折减系数 s=0.98。 4.2.4 活载影响修正折减系数（q）的确定 对于频繁通行大吨位车、超重运输严重及交通量严重超限的重载交通桥梁应考虑实际 运营荷载状况对结构承载能力所造成的不利影响。在进行荷载效应组合时可引入活载影响 修正系数 q 适当提高汽车检算荷载效应的分项系数，以反映桥梁实际承受载情况，此桥 由于作为目前交通不大，但时有重车通过，因此取计算汽车检算荷载的活载影响修正系数 q=1.1。 4.3 承载力评定 对应于承载能力极限状态，其评定公式如下： (;)(;)(1)csdqbdleRSGQZ 表 4-6 换算计算结果汇总 梁位 恒载 内力 汽-15 活载内力 汽-20 活载内力 汽-15 组合 汽-20 组合 结构 抗力 汽-15 是否满足 汽-20 是否满足 M 39 42 61 111 141 444 是 是支点 +h/2 Q 96 103 150 274 346 315 是 否 1/8 M 128 131 192 355 449 759 是 是 1/4 M 220 218 319 600 755 883 是 是 3/8 M 275 262 381 733 917 883 是 否 1/2 M 293 273 400 772 968 883 是 否 由计算可见现有桥梁的承载能力不能满足汽-20 荷载等级的受力要求。 5 维修加固方案 针对以上病害总体情况及分析结果，确定以下总体加固原则。概括地讲，加固设计和 施工方案的确定应遵循以下几点原则： 1、 加固设计方案应对症下药、标本兼治； 2、 安全性原则。既要考虑各种病害导致结构承载力的降低，也要考虑加固措施及其 施 工过程对结构承载力的不利影响。特别是对原结构的损伤，应尽量减至最低程度。 3、 方便施工原则。加固方案的制订要充分考虑到当地施工条件和难度，方便施工。 4、 积极吸收、利用新技术、新材料和成熟经验；优先采用专业配套产品（如配套胶） ； 对加固处治后的结构要充分重视可检查性和可维护性。 5、 经济性原则。加固措施在满足功能要求的前提下，应兼顾经济性原则，避免不必 要 的浪费。 6、 动态设计的原则。旧桥加固有别于新桥，设计方案和施工工艺均应遵循动态设计 原 则：边施工、边测试、边调整。不但完善施工工艺，并根据测试结果及时调整设计。加固 施工单位进场后，若发现新的病害或病害情况与检测报告有明显差异，应及时与设计方联 系沟通，待核实后确认具体实施方案。 应当注意的是，加固所能达到的目标是建立在平时对桥梁进行完善养护和规范化施工 的基础之上的，若施工不按规范实施、养护不得当，加固的效果也会随着时间的推移而逐 渐减弱直至丧失。根据此次加固的原则，对结构承载能力不足或不满足正常使用条件的构 造、部件或区段，采用必要的加固措施予以补强；对已有病害予以清除，实际操作时应尽 可能不损伤原桥无病害部分；充分考虑处治及加固新增构造物与原结构的连接，使新旧结 构形成整体，共同协调工作；施工方便、可行；尽可能减少对交通的影响。采用的加固方 法如下： 5.1 结构裂缝的处理 对该桥出现的裂缝进行涂刷封闭胶或压力灌浆处理，以提高结构的耐久性。根据公 路桥梁养护规范的规定，以及加固措施和环境的现状，裂缝宽度在限制范围内 （0.15mm）时可进行表面封闭处理，一般涂刷专用环氧树脂胶封闭；裂缝宽度大于限制 范围内（0.15mm）时，应采用压力灌浆法灌注环氧树脂胶或其它灌缝材料。 5.2 混凝土破损、脱落的处理措施 对破损露筋区域，首先对钢筋进行除锈和阻锈处理，然后采用环氧砂浆对混凝土破损 处进行修补恢复。环氧砂浆是用环氧树脂、砂子、水泥等按一定比例配置而成的材料，相 比于普通混凝土或砂浆，它具有与混凝土粘结性能好、防水等优点。 5.3 对于 T 梁底板采用张拉预应力钢丝绳的处理措施 针对 T 梁底板产生多处横向裂缝，选用简单有效的加固方法预应力高强钢丝绳抗 弯加固技术进行补强修复。预应力高强钢丝绳加固混凝土结构是一种新型加固技术，可以 较好地解决现有加固方法中的诸多缺点，对加固梁的开裂荷载、屈服荷载、最大承载力等 均提高明显。加固后的梁一般不会发生粘结破坏，而是发生受压区混凝土压坏、钢筋屈服、 加固材料断裂的破坏，不仅可以使加固材料强度得到充分发挥，承载力提高幅度显著，而 且延性也好。另外还具有成本低、施工便利、耐火等优点。钢丝绳选用高强、低松弛、高 延性的钢丝绳，其直径不宜太大，以便于张拉和锚固。加固所用钢丝绳公称直径 4.0mm， 公称面积 9.55mm2，抗拉强度标准值 fpk=1670Mpa，弹性模量 Ep=1.3105Mpa。张拉控制应 力 k=0.5fpk=835 Mpa。本次加固采用在旧主梁腹板底张拉双排共 45 根预应力钢丝绳，新 主梁腹板底张拉单排共 23 根预应力钢丝绳，具体尺寸见相关图纸。 加固工艺流程分为 1、基底打磨处理；2、开槽粘钢，安装锚具；3、反力点设置；4、 锚固端制作；5、涂刷界面剂；6、对称张拉；7、高强锚固砂浆处理（端部锚固区锚固砂 浆采用高性能砂浆或环氧砂浆，强度高、硬化快。协助端部锚头传递钢丝绳中的预应力， 减轻端部锚具的负荷状况） ；8、聚合物砂浆处理（底部防护区防护砂浆采用聚合物砂浆， 具有较好的延性，不易出现横向裂缝，为增加抗裂性砂浆中加少量的玄武岩短纤维，防护 预应力钢丝绳免受腐蚀与火灾等)。张拉预应力钢丝绳时应使钢丝绳尽可能的贴近顶板底， 压抹聚合物砂浆的厚度为 5cm。 5.4 腹板粘贴钢板加固 由于支点腹板处有受剪斜裂缝产生，故对其腹板进行粘贴钢板处理，由于底板施加预 应力，预应力锚具需粘贴在钢板上，故本次加固设计为两侧腹板及底板的钢板连接在一起 成 U 形钢板，不仅能有效提高梁体抗剪承载力，也能有效固定梁底预应力钢丝绳锚具。 6、加固效果验算 针对主梁腹板板底采用张拉预应力钢丝绳的加固方法，按照公路桥梁加固设计规范 JTG/TJ22-2008 规范，采用钢丝绳对旧桥进行体外预应力加固成部分预应力混凝土桥。其 中 30 号混凝土相当于新规范 C28 号混凝土，抗压强度设计值 。受拉钢筋直Mpafcd8.12 径 25mm， 。加固所用钢丝绳公称直径 4.0mm，公称面积 9.55mm2，抗拉强度Mpafsd280 标准值 fpk=1670Mpa，弹性模量 Ep=1.3105Mpa。张拉控制应力 k=0.5fpk=835 Mpa。本次 计算只计算旧桥加固效果即腹板底张拉双排共 45 根预应力钢丝绳。 6.1 预应力损失计算 对各项预应力损失计算如下： （1）锚具变形引起的预应力损失 MpaElpl 9.28103.9252 （2）预应力钢丝绳松弛引起的预应力损失 ，采用的预应力钢丝绳为低松弛钢丝绳。5l pafpepkel 541.8062.16780.30.126.05.5 预应力损失总合 ： l Mpal 835409.28542 （3）有效预应力 lcompe 723 （4）体外筋的极限应力增量按无粘结预应力混凝土结构技术规程规定为 Mpapepu 8510510 6.2 正截面抗弯承载力计算 受压区高度计算 所有受拉钢筋合力点至梁底的距离 a=6cm 截面有效高度 h 0=70-6=64cm 受压区高度 x=9.9cm 跨中截面抗弯承载力 f cdbfx(h0-x/2)=1181Mpa 表 5-1 加固前后对比 梁位 汽-15 组合 汽-20 组合 结构 抗力 加固 效果 汽-15 是否满足 汽-20 是否满足 1/2 M 772 968 883 1181 是 是 结论： 满足荷载汽-20 荷载标准。 7 维修加固施工技术要点 7.1 混凝土破损区域的清理 对混凝土出现的蜂窝麻面、松散、孔洞、破碎、剥落等缺陷的部位以及钢筋外露区域， 可采用人工凿除法、气动工具凿除法或高速射水法将该处松散、破损、污损的混凝土清除 干净，直至露出坚硬密实的基面，同时应注意保证该部位无油污、油脂、蜡状物、灰尘以 及附着物等物质； 对于缺陷深度10cm，面积（10cm10cm）时，表面要凿成方波型和锯齿状，且凿 至坚实层，判断的标准是以能够看见混凝土粗骨料为宜； 清理混凝土病害部位时注意不要损伤梁体原有钢筋（尤其是主筋） ，不剪断外露钢筋； 严格按照桥梁维修养护相关规定及要求实施。 7.2 钢筋锈蚀区域的清理 在混凝土表面破损清理完毕后进行； 用钢刷清除钢筋表面的浮锈，使之露出光洁部分； 对经探查确定的钢筋锈蚀区域，应清除掉混凝土表面的油污、油脂、蜡状物等有机污 物； 7.3 钢筋防锈、阻锈处理 在钢筋锈蚀区域的混凝土表面清理完毕后进行； 对外露的钢筋涂刷钢筋保护剂，钢筋保护剂的选用应满足设计提出的材料特性要求， 涂刷时满足施工规范要求； 对钢筋锈蚀区域采用多功能阻锈剂（表面涂刷型）处理，可滚刷或喷涂于混凝土结构 表面，选用材料应满足设计要求，并按施工规范进行施工； 钢筋保护剂属化学产品，施工过程中应采取必要的防护措施； 多功能阻锈剂有很强的渗透性，施工时应配带手套及口罩，严禁与皮肤直接接触，在 水平结构底面施工时，应注意不要滴落到身体或皮肤上任何部位，如已滴落到皮肤表面或 眼睛里，应立即用清水冲洗干净并及时就医； 根据所选用材料的物理化学性能指标选择合适的施工条件进行施工。 7.4 混凝土破损修补处理 在混凝土破损区域清理完成以及钢筋除锈、阻锈处理工作完毕后进行； 按照桥梁维修养护相关规定及要求，采用环氧修补砂浆或环氧混凝土（对破损区域过 大处使用）对破损区域进行修补，要求修补后结构表面平整密实； 所用环氧砂浆或环氧混凝土应具有较低的膨胀系数、收缩率和放热温度，并且还应具 有较高的粘结力、硬度及抗冲击性能，环氧砂浆或环氧混凝土的配合比根据试验确定； 修补区域如处于潮湿状态，应采取相应措施使修补位置保持干燥，或选用能在潮湿状 态下施工的材料，确保修补质量； 应根据材料物理化学特性、修补厚度以及气候条件等因素作好养护工作。 7.5 裂缝处理 对结构上、下部存在的所有可见裂缝进行封闭处理。裂缝按其宽度分别采用表面涂刷 封闭和灌注封闭两种方法进行处理。根据公路桥梁养护规范的规定，以及加固措施和 环境的现状，裂缝宽度在限制范围内（0.15mm）时可进行表面封闭处理，一般涂刷专用 环氧树脂胶泥封闭；裂缝宽度大于限制范围内（0.15mm）时，应采用压力灌浆法灌注环 氧树脂胶液或其它灌缝材料。因为现场测量裂缝宽度时可能存在不准确的情况，为了使超 过规范规定的裂缝尽可能得到维修，并提高桥梁整体维修效果，将表面涂刷封闭和灌注封 闭的分界值设为 0.15mm。对于所有可见裂缝，均应进行处理。 表面涂刷封缝法施工细则： 封缝用小铲刀将封缝胶刮抹到裂缝上，厚度 1mm 左右，宽度 2030mm，抹胶时应防止 产生小孔和气泡，要刮平整，保证封闭严密可靠。 裂缝封闭后应进行压气试漏，待封缝 胶有一定强度时，沿裂缝涂一层肥皂水，从注胶底座通入压缩空气，若有气泡冒出则说明 该处漏气，做好标记。用密封胶对漏气的区域进行封闭，待达到强度再气检，如此反复直 至不漏气为止。 压力灌浆法施工细则： 裂缝表面处理 用钢丝刷沿裂缝走向清理宽约 5cm 范围的混凝土表面，使混凝土表面保持清洁； 用锤子和钢钎凿除两侧疏松的混凝土块和砂粒，露出坚实的混凝土面； 用略潮湿的抹布清除表面的浮尘，并彻底晾干，用丙酮清除表面的油污，如缝内潮湿，要 等其充分干燥，必要时可用喷灯烘干。 粘结注入座和密封裂缝 调制好封口胶，搅拌均匀，用抹刀将少许胶刮在注入座底面的四边，将注入座固定在 混凝土上； 注入座的布置应掌握以下原则：沿缝的走向，每米约布置 3 个，裂缝分岔处的交叉点 应设注入座，选混凝土表面平整处设置，避开剥落部位，对贯通缝，可在一侧布置注入座， 另一侧完全封闭，缝宽较大且内部通畅时，可以按每米 2 个的密度来布置； 用封口胶将裂缝密封，与注入座衔接的地方要特别注意。灌缝前，逐一加压检查灌胶 嘴的连通和裂缝封闭效果即试漏，试漏需待封缝胶有一定强度时进行。试漏前沿裂缝涂一 层肥皂水，从灌胶嘴压入压缩空气，凡漏气处，修补封缝至不漏为止； 灌缝用胶必须按照所选用产品确定的配合比进行拌和，准确称量各组成材料并均匀搅 拌。灌缝胶配置好后，尽快将其注入到裂缝中，并在该产品规定的适用期内使用完毕。 灌缝施工在产品规定施工操作温度下进行； 灌胶顺序，竖缝必须自下而上，平缝可自一端向另一端逐一进行； 缝隙全部注满后按材料要求进行养护，待灌缝胶液固化后，拆除灌浆嘴，并对混凝土 表面进行修整。 封口胶的固化 密封完成后，让封口胶自然固化，注意固化过程中防止其接触水； 固化时间：约 12 小时（气温 20时） 、约 6 小时（气温 30时） 。 注入灌注胶 待封缝胶达到强度后，将注入器安装在注入座上，用适度压力注胶。如注入器膨胀后 很快收缩，说明缝内空间大，还需补灌；当橡胶管膨胀充满限制时停止注入。 用丙酮清洗注入工具。 注入材料的固化用手直接触摸检查材料的硬化强度，硬化后敲掉注入座。 灌胶的效果可采用钻芯取样及超声波探测的方法进行检验，检验操作方法详见相关规 范。 7.6 张拉预应力钢丝绳的处理措施 1、新型预应力技术工艺流程 工艺流程： （1）受弯构件端部锚粘钢板 根据设计确定锚板位置，并进行开槽处理，开槽深度为 15mm。沿宽度方向锚粘钢板，通过 植入螺栓和粘贴钢板固定锚板。 （2）锚具制作及其固定 按设计要求、钢丝绳根数制作锚具，并焊接在锚粘的钢板上。 （3）反力点的设置 为使张拉后钢丝绳能对梁产生向上的等效荷载，同时，考虑到由于施工等原因，钢丝绳与 梁底不可能完全密实接触，在梁底预埋直径为 10mm（取决于开槽粘钢的嵌入深度）的细圆 钢筋作为反力点。 （4）钢丝绳下料与挤压锚头制作 由于采用的锚具为镦头锚具，钢丝绳下料长度要求严格。下料后用专门设计的挤压锚具挤 压铝合金套筒使其与钢丝绳成为一体。 （5）钢丝绳张拉与锚固 在一侧钢丝绳的一端可直接穿入锚具，另一端由专门的张拉器进行张拉，张拉后伸长的挤 压锚具超过锚具时进行锚固。 （6）预应力钢丝张拉的控制 对预应力钢丝绳的张拉控制采用如下方案：施工现场安装好梁底两端的锚固装置后，设定 基准丝，根据基准钢丝的张拉控制应力（张拉控制应力 800MPa）与现场测量出的实际引伸 量的关系，精确确定出钢丝的无应力下料长度，采用无应力状态法控制施工，原则上，要 求钢丝绳得无应力下料长度误差在3mm，严格控制负偏差，必要时采用垫片进行调整。