水工建筑物课程设计

水 工 建 筑 物 课 程 设 计甘肃广播电视大学 “人才培养模式改革和开放教育试点”水利水电工程专业课程设计题 目:_ 水工建筑物课程设计 学 号:_ _姓 名:_ _ _指导教师:_ _ _ _教 学 班: _分校工作站:_甘肃广播电视大学“人才培养模式改革和开放教育试点”水利水电工程专业课程设计成绩评定表教学点： 酒泉电大 班级代号： 姓名专业课程名称设计时间何锋水利水电工程水工建筑物2013年11月设计题目双桥坝渠首排砂闸除险加固工程设计指导教师评语及评分初评成绩：签 字（盖章） 年 月 日分校、工作站集中实践环节领导小组鉴定意见签 字（盖章） 年 月 日省电大集中实践环节指导委员会审核意见签 字（盖章） 年 月 日说明：1.此表由分校、工作站自行复制2.此表附于课程设计封面之后目 录第一部分 设计资料（1） 一、设计资料（1） 二、设计依据（2）第二部分 工程布置（4） 一、闸址选择的原则择（4） 二、闸址必选（4） 三、拦河闸布置（4）第三部分 建筑物设计（6） 一、进水闸设计（6） 二、冲砂闸设计（6） 三、溢流坝设计（6） 四、防洪堤设计（6） 五、拦河闸水力（7）第一部分 设计资料一、设计资料1、概 况双桥坝渠首位于肃州区临水河下游，建于1987年，同年年底完工。多年来由临水水管所负责对其先后进行了多次维修加固后运行至今。2010年7月28日，河道暴发洪水，洪峰流量达344 m3/s，对渠首造成了严重破坏，根据现场调查：上下游连接段、河道右岸护岸堤防、溢流坝右侧砼边墩水毁，堰后部分护坦坍塌，下游底部已被掏空，造成主流改道偏向右岸，左岸引水闸、冲砂闸闸前淤积严重，工程现已失去引水排砂功能。2、工程任务和规模对双桥坝渠首排砂闸进行除险加固，使其恢复工程功能，根据水闸设计标准确定该水闸为等中型水闸，主要建筑物为3级，次要建筑物为4级。渠首引水冲砂闸防洪标准为：20年一遇设计，设计洪峰流量396m3/s，50年一遇校核，校核洪峰流量519m3/s 。3、工程地质工程区主要位第四系全新统砂卵砾石层，在局部河漫滩表层由细粉砂，在I级阶地表面有厚12.5m的粉质壤土。砂卵砾石层(Q4pl-al)为洪冲积，颗粒组成以卵砾石为主，卵砾石的岩石组成主要为岩石、花岗岩、灰岩及深色变质岩石等，该层结构疏散，无胶结，略有分选，在砂砾石层中分布有厚1025cm的中细砂及砂层透镜体，层厚1030cm.。根据中国地震动参数区划图（GB183062001 1/400万），本区50年超越概率为10%时地震动峰值加速度为0.15g，地震反应谱特征周期为0.40s，对应的地震基本烈度为度。所有建筑物均按度设防。4、水文、气象（1）水文：临水河属洪水河中游段。洪水河地处河西走廊中部，发源于酒泉市南部的祁连山区，出山口以上地势高亢，海拔4500m以上，终年积雪，有现代冰川分布，山地年降水量约300mm，河川径流主要以降水和冰雪融水补给，出山口多年平均径流量2.37亿m3，控制流域面积1581km2。洪水河出山后流经山前洪积带，沿酒泉市区东南边进入中游洪临灌区，与灌区内泉水出露的临水河交织，在西下坝汇入北大河，流经夹山后进入鸳鸯池水库。经计算洪水河出山口水量扣除洪水河东、西干渠年均引入灌区的水量1.43亿m3，能流入临水河与灌区回归出露泉水不重复的地表径流量为0.94亿m3。根据工程规模和等级, 计算双桥坝渠首20年一遇设计洪水流量为396 m3/s、50年一遇校核洪水流量519m3/s。（2）气象：临水河地处中游走廊区，根据酒泉气象站资料统计：工程区多年平均气温7.5, 极端最高气温36.6，极端最低气温-29.8，降水量87.8mm，主要集中在69月，占年降水量的72.7%，蒸发量2004.9mm，日照时数3030.7h，平均风速2.2m/s，最大风速25.7m/s，风向多西北，霜日数102d，最大冻土深177cm。主要自然灾害为干旱、风灾、霜冻、雹灾和洪水。二、设计依据1、工程等别和标准双桥坝坝渠首排砂闸最大过闸流量为519m3/s，根据水利水电工程等级划分及洪水标准(SL2522000)兼顾考虑水闸的重要性，确定引水拦河闸排砂闸工程按等中型水闸设计，主要建筑物设计级别3级，次要建筑物4级, 临时建筑物按5级设计。对应的地震基本烈度为度，所有建筑物均按度设防。2、枢纽组成建筑物根据设计洪水流量，本次设3孔冲砂闸，型式为开敞式，闸底板高程1368.10m，每孔孔口尺寸为44m（宽X高），设计洪水时，泄流量108.45 m3/s，校核洪水时，泄流量127.95 m3/s；据引水流量，设1孔带胸墙进水闸，同冲砂闸呈30 夹角，闸底板高程1368.90m，孔口尺寸为2.53.2m（宽X高）。根据正常挡水位，垂直河道设置溢流坝，宽85m，堰顶高程1369.60m，型式为WES堰，设计洪水时，泄流量289.86 m3/s，校核洪水时，泄流量393.44 m3/s；根据渗流及消能计算，溢流坝上游设置铺盖长10m，冲砂闸前铺盖长10m；溢流坝下游设置消能护坦，长28m；冲砂闸后设置消力池，长度12m，池深1m；消力池后设海曼28m，护坦及海漫后10.25m范围抛填防冲卵石，深度为5.5m，卵石粒径大于80cm。3、建筑材料（1）砼用粗、细骨料临水河河床储藏有丰富的砼骨料，水闸上下游河床未淤积区出露有大范围的砂卵砾石层，无用层厚度较小，有用层厚度较大，地下水位埋深较小，地表1m以下属水下开采。依据水利水电工程天然建筑材料勘察规程SL251-2000的要求，勘察中取样进行了实验表明：砼骨料含砾率（粒径1505mm）平均占62.59%，含砂率（粒径50.08mm）平均占33.79%，含泥量（粒径0.08mm）平均占2.72%。控制粒径d60平均为17.2mm；中值粒径d30平均为2.04mm；有效粒径d10平均为0.29mm；不均匀系数Cu为58.44（5）；曲率系数Cc为0.822（不在1-3之间）。颗分成果见表1-1，颗分曲线见图1-1-1。由表1-2、1-3可看出，砼粗骨料除粒度模数偏小需调整后方可使用，其余各指标均能满足规范的要求。细骨料各指标均能满足规范的要求。（2）块石料本次勘测中，在工程区20Km范围内无合适、可开采的块石料场，由于本阶段工程所需块石料用量小，建议购买使用。（3）施工用水工程施工用水可利用河道水解决，据水质分析成果资料，水源水质均符合施工用水标准。22砼骨料场砂卵砾石颗分成果表 表1-1颗粒级配成果粒径试样编号1501508080404020201010552.52.51.21.20.60.60.30.30.150.150.080.1510.871.1512.2721.4318.6310.565.053.728.148.844.981.832.5320.861.6710.9820.8418.5810.625.323.357.809.705.612.042.6331.041.3210.1920.7917.3610.876.764.308.769.075.231.842.4741.101.4110.3822.3717.759.765.083.268.349.055.113.193.2050.742.0411.6622.8418.628.675.413.077.658.434.823.112.9460.911.4411.2821.5218.789.695.654.218.328.445.261.962.54平均值0.921.5111.1321.6318.2910.035.553.658.178.925.172.332.72编号砾石含量砂含量限制粒径有效粒径中值粒径曲率系数不均匀系数d60d10d30CcCu%mm164.0432.56262.6933.82360.5335.96461.6734.03563.8332.49662.7133.84平均值62.5933.7917.22.040.2958.440.822图1-1-1 砼用粗骨料（砾石）质量技术要求对照表 表1-2序号项 目指 标砂卵砾石料场评价1表观密度（g/cm3）2.602.70合格2堆积密度（g/cm3）1.601.93合格3孔隙率（%）4531合格4吸水率（%）2.51.20合格5针片状含量（%）158.5合格6软弱颗粒含量（%）51.3合格7含泥量（%）10.47合格8SO3含量（%）0.50.5合格9有机质含量浅于标准色浅于标准色合格10粒度模数6.258.306.16不合格11轻物质含量不允许存在合格砼用细骨料（砂）质量技术要求对照表 表1-3序号项目指 标砂卵砾石料场评价1表观密度（g/cm3）2.552.70合格2堆积密度（g/cm3）1.501.60合格3孔隙率（%）4030.6合格4云母含量（%）20.27合格5含泥量（%）32.72合格6SO3含量（%）11合格7轻物质含量（%）11合格8有机质含量浅于标准色浅于标准色合格9细度模数2.53.52.67合格10平均粒径（mm）0.360.50.40合格第二部分 工程布置一、闸址选择的原则拦河闸位置的选择应按以下原则拟定不同的布置方案，进行技术经济比较选定。（1）拦河闸位置应满足引水需求，在兼顾上下游用水的同时，尽量发挥最大效益。（2）在多泥沙河流上，有坝拦河闸位置应选择在河床稳定的地段；在弯曲河道上应选在弯道的凹岸；在顺直河段，取水口应位于主流靠近河岸的地方。（3）拦河闸位置应选在河岸坚固、高度适宜的地段，避免增加引水渠道的土石方开挖量。（4）拦河闸位置河道宽窄要适宜，地质条件应较好。二、闸址比选本次工程性质为对老化失修的枢纽全部拆除，按照规范要求进行重建，因原工程的供水任务不变，所以工程选址首先需考虑与原有的引水高程衔接，其次从河流形态分析，选择最佳位置便于引水冲沙。临水河工程段河道纵坡为1/240，河道宽约110m左右，根据河道形态，考虑引水高程衔接，闸址只能选择在原闸址以上河段。所以本次根据现场查看，选择两个闸址方案进行比选。方案一为原渠首处除险加固，方案二为原拦河闸上游50m处新建。方案一：优点是河道较窄，枢纽长度短，工程量较小，同时引水距离近，引水线路短；缺点是需对已被冲毁的原拦河闸进行拆除，闸址整治工程量较大，同时改建工程施工受农业灌溉影响。方案二：优点是闸址整治工程量小，施工不受农业灌溉影响。缺点是河道较宽，主流不易控制，新建拦河闸工程投资较大，同时需新建引水渠约80m。经综合分析，两方案枢纽建设难度及投资相差不大，方案二虽然施工方便，但建成后，为便于泄洪、冲砂，仍需对拦河闸进行拆除。所以本次选择方案一为推荐闸址，即在原址进行重建。三、拦河闸布置渠首的布置形式应根据河流水文、泥沙特性、河道地形及地质条件的具体特点，综合考虑确定。双桥坝渠首排砂闸除险加固工程方案布置选定为正向排砂侧向引水方案，工程包括引水闸、泄洪冲砂闸、溢流坝、上下游护岸堤防连接段及河道整治等。本次针对原拦河闸存在的问题，确定改建布置方案为：冲砂闸与溢流坝基本维持一字型垂直河道布置，从左岸到右岸，依次为进水闸、冲砂闸、导流墙、溢流坝。根据设计洪水流量，本次设3孔冲砂闸，型式为开敞式，闸底板高程1368.10m，每孔孔口尺寸为44m（宽X高），设计洪水时，泄流量108.45 m3/s，校核洪水时，泄流量127.95 m3/s；据引水流量，设1孔带胸墙进水闸，同冲砂闸呈30 夹角，闸底板高程1368.90m，孔口尺寸为2.53.2m（宽X高）。根据正常挡水位，垂直河道设置溢流坝，宽85m，堰顶高程1369.60m，型式为WES堰，设计洪水时，泄流量289.86 m3/s，校核洪水时，泄流量393.44 m3/s；根据渗流及消能计算，溢流坝上游设置铺盖长10m，冲砂闸前铺盖长10m；溢流坝下游设置消能护坦，长28m；冲砂闸后设置消力池，长度12m；消力池后设海漫28m，护坦及海曼后10.25m范围抛填防冲卵石，深度为5.5m，卵石粒径大于80cm。第三部分 建筑物设计一、进水闸设计新建进水闸1孔，净宽2.5m，闸墩厚0.6m。闸体为现浇C25钢筋砼结构，砼抗冻等级为F200。闸底为平底（无坎）的宽顶堰，闸室设胸墙，闸孔为2.53.2m（宽高），闸室长10.0m，闸底板厚度0.8m，闸底板高程为1368.9m，闸墩顶部高程为1372.10m。闸墩顶部设有启闭机室，启闭机室底板高程1374.70m，进水闸采用2.52.0m平板钢闸门，单吊点手电两用螺杆式启闭机启闭，设计最大引水流量2.0m3/s。自进水闸边墩斜向上游设置导砂坎同导流墙连接，高程同进水闸底板一致，高于冲砂闸底板0.8m，为现浇C25钢筋砼T型结构。二、冲砂闸设计新建冲砂闸3孔，每孔净宽4.0m，中墩厚0.8m，边墩厚0.6m，总宽度14.80m。闸室结构为开敞式，闸体为C25钢筋砼结构，闸底为平底（无坎）宽顶堰，闸室长10.0m，上、下游齿墙深度2.0m，闸底板厚度为0.8m，砼抗冻等级为F200。闸底板高程为1368.10m，闸墩顶部高程为1372.10m。闸墩顶部设有启闭机室，启闭机室底板高程1374.70m，冲砂闸孔口尺寸4.0m4.0m，设弧形钢制闸门，采用弧形门卷扬式启闭机启闭。冲砂闸后设钢筋砼消力池，宽14.8m，长12m，池深1m，底板为C25钢筋砼，厚0.5m，侧墙为C20砼重力式挡土墙结构，消力池后接海漫，长28m，采用C15细粒砼砌卵石结构，厚度为0.6m。三、溢流坝设计溢流坝宽度85m，堰型采用WES堰，堰高1.5m，堰宽3.0m，上、下游齿墙深度2.0m，坝体为C20埋石砼，表层0.3m为现浇C40高强钢筋砼。上游设置铺盖，采用C25钢筋砼结构，长度为10m，厚度为0.5m，起始处齿墙深2.0m；在溢流坝下游设置护坦，采用C15细粒砼砌卵石结构，长28m，厚度为0.6m，末端处齿墙深5.5m；四、防洪堤设计根据地形地质和防护及控导水流需要，水闸上下游采用坡式防洪堤防护，新建防洪堤共计550m，其中：上游新建防洪堤319m（左岸160m，右岸159m）；下游新建防洪堤231m（左岸116m，右岸115m）。迎水面及背水面防洪堤坡均为1:1.5，迎水面采用C15细粒砼砌卵石护坡，堤顶宽度为5m，堤身为夯填砂砾石。护坡厚度自上而下0.30.8m，根据冲刷计算，基础埋深取3.5m，堤顶高度由20年一遇洪水位加超高确定。防洪堤末端伸入左、右岸二级阶地内。五、拦河闸水力计算1、正常蓄水位确定进水闸引水流量计算，采用非淹没宽顶堰公式进行计算：过闸流量（m3/s）；闸孔总净宽（m）；侧收缩系数；流量系数；计入行近流速水头的堰上水深（m）；闸孔净宽（m）；上游河道一半水深处的河宽（m）；重力加速度，9.81（m2 /s）。双桥坝渠首排砂闸设计引水流量为2m3/s，经计算：侧收缩系数取0.94，流量系数取0.385。根据堰流公式计算，确保达到设计引水流量2m3/s，堰上水头为0.63m。所以确定正常蓄水位为进水闸闸底板高程加0.63m为1369.53m。由于进水闸闸底板高程高于冲砂闸闸底板高程0.8m，此时冲砂闸闸前水深为1.43m。为确保达到设计引水流量所需堰上水深，溢流坝高度需不小于1.43m，设计取溢流坝高度为1.5m，坝顶高程为1369.6m。2、洪水位确定冲砂闸泄流计算，采用非淹没宽顶堰公式进行计算：过闸流量（m3/s）；闸孔总净宽（m）；侧收缩系数；流量系数；计入行近流速水头的堰上水深（m）；重力加速度，9.81（m2 /s）。开敞式WES型实用堰的泄流能力按下列公式计算：流量，m3/s；溢流坝总净宽，m，定义B=nb；单孔宽度，m；闸孔数目；计入行近流速水头的堰上水深（m）；重力加速度，9.81（m2 /s）。二维水流WES实用堰流量系数；上游堰坡影响系数；闸墩侧收缩系数；中墩形状系数；边墩形状系数；淹没系数；工况一：当发生设计及校核洪水时，3孔冲砂闸全部开启的情况：爆发设计洪水时：闸前水深3.09m，3孔冲砂闸过流为108.45m3 /s，占总量的27%，溢流坝过流为289.86 m3 /s，占总量的73%。爆发校核洪水时：闸前水深3.45m，3孔冲砂闸过流为127.95m3 /s，占总量的25%，溢流坝过流为393.44 m3 /s，占总量的75%。工况二：当发生设计及校核洪水时，3孔冲砂闸未开启的情况：爆发设计洪水时：闸前水深为3.36m，洪水由溢流坝过流31.64 m3 /s，占总量的8%，冲砂闸翻闸过流366.58m3 /s，占总量的92%。爆发校核洪水时：闸前水深为3.71m，洪水由溢流坝过流44.65m3 /s，占总量的9%，冲砂闸翻闸过流474.50m3 /s，占总量的91%。 计算结果见表3-1。表3-1 拦河闸泄洪情况表工况流量(m3/s)闸门开启闸门未开启实际下泄流量(m3/s)冲砂闸溢流坝实际下泄流量(m3/s)冲砂闸溢流坝下泄流量(m3/s)闸前水深(m)下泄流量(m3/s)堰上水深(m)下泄流量(m3/s)闸前水深(m)下泄流量(m3/s)堰上水深(m)设计洪水396398.31108.453.09289.861.59398.22366.58 3.3631.64 1.86校核洪水519521.39127.953.45393.441.95519.15474.50 4.2144.652.21泄洪情况分析：如果闸门正常工作，两种工况均能安全下泄洪水，校核洪水时，闸门来不及启闭时，因闸板高度是按照正常高水位确定的，即闸板高度=设计引水水头+超高=1.5+0.5=2m，两种工况冲砂闸均发生翻闸过水。根据泄洪计算成果，3孔冲砂闸正常开启泄洪时，设计洪水位为1371.19m，泄量Q=398.31m3/s；校核洪水位为1371.55m，泄量Q=521.39m3/s。拦河闸泄洪时，水位流量曲线见图3-1-1。 水位流量关系曲线 图3-1-1284.45 , 1370.9203.77 , 1370.693.47 , 1370.136.57 , 137023.76 , 1369.9371.20 , 1371.19489.64 , 1371.551369.01369.51370.01370.51371.01371.51372.00.0100.0200.0300.0400.0500.0600.0流量(m3)水位(m)3、闸顶超高依据水闸设计规范（SL265-2001），水闸闸顶高程应根据挡水和泄水两种运用情况确定。挡水时，闸顶高程不应低于水闸正常蓄水位（或最高挡水位）加波浪计算高度与相应安全超高值之和；泄水时，闸顶高程不应低于设计洪水位（或校核洪水位）与相应安全超高值之和。所以，闸顶超高计算分别按照以下情况进行计算，取其最大值： 挡水时，闸顶高程=正常蓄水位+相应安全超高+波浪计算高度泄水时，正常运行(冲砂闸全部开启)闸顶高程=设计洪水位+相应安全超高 闸顶高程=校核洪水位+相应安全超高泄水时，最不利情况(闸门不能及时开启) 闸顶高程=校核洪水位依据水闸设计规范（SL265-2001），按莆田公式进行波浪高度计算，计算公式如下：式中：平均波高（m）； 计算风速（m/s）；25.7 m/s 风区长度（m）；200m 风区内的平均水深（m）；1.5m经上述计算：平均波高=0.19m；挡水时：闸顶高程=1369.53+0.19+0.5=1370.22m。泄水时，正常运行(冲砂闸全部开启)设计洪水位：闸顶高程=1371.19+0.7=1371.89m。校核洪水位：闸顶高程=1371.55+0.5=1372.05m。泄水时，最不利情况(闸门不能及时开启)闸顶高程=校核洪水位=1368.1+3.71=1371.81m。本次以泄水时冲砂闸正常开启确定闸顶高程，校核洪水位加安全超高后闸顶高程为1372.05m，设计取1372.1m，此时闸顶高度为4m。具体计算成果汇总如下表3-2。表3-2 闸顶超高计算成果表 工况挡水时泄水时项目正常蓄水情况冲砂闸开启加溢流坝泄洪闸门不开启溢流坝泄洪设计洪水情况校核洪水情况校核洪水情况正常蓄水位1369.53正常蓄水位水深1.43设计洪水位1371.19设计洪水水深3.09校核洪水位1371.551371.81校核洪水水深3.453.71平均波高0.19安全超高0.50.70.55闸顶高程1370.221371.891372.11371.814、消能防冲计算 依据水闸设计规范SL265-2001进行泄洪闸消能计算。消力池深度的计算：式中:消力池深度（m）；水跃淹没系数，可采用1.05-1.10；跃后水深（m）；收缩水深（m）；水流动能校正系数，可采用1.0-1.05（m）；过闸单宽流量（m2/s）；消力池首端宽度（m）；消力池末端宽度（m）；由消力池底板顶面算起的总势能（m）；流速系数,采用0.95计算；出池落差（m）；出池河床水深（m）；经计算，泄设计洪水时，=1.51m，=2.65m,d=0.4m。泄校核洪水时，hc=1.69m、=2.95m,d=1m。消力池长度的计算：式中:消力池长度（m）；消力池斜坡段水平投影长度（m）；水跃长度校正系数，可采用0.7-0.8（m）；水跃长度（m）。经计算，泄设计洪水时，Lsj =7.9m，泄校核洪水时，Lsj =11m消力池计算成果工况流量(m3/s)收缩水深hc(m)跃后水深hc(m)消力池深d(m)消力池长Lsj(m)设计洪水3961.512.650.47.9校核洪水5191.692.95111海漫长度计算：海漫长度计算采用以下公式计算: 式中:海漫长度（m）；消力池末端单宽流量（m2/s）；海漫长度计算系数，取12.5。经计算，设计洪水、校核洪水时，Lp=24.9m，Lp=27.9m，设计取28m。海漫末端的河床冲刷深度计算：式中:海漫末端河床冲刷深度（m）；海漫末端单宽流量（m2/s）；河床土质允许不冲流速，取1.3 m/s；海漫末端河床水深（m）。经计算，设计洪水、校核洪水时，=4.26m，=5.03m。上游护底首端的河床冲刷深度计算：式中:上游护底首端河床冲刷深度（m）；上游护底首端单宽流量（m2/s）；上游护底首端河床水深（m）。经计算，设计洪水、校核洪水时，=1.32m，=1.73m。海曼及冲刷深度计算成果工况流量(m3/s)海曼长度Lp(m)海曼末端冲刷深度dm(m)护底首段冲刷深度dm(m)设计洪水39624.94.261.32校核洪水51927.95.031.73护岸冲刷深度计算：水流平行于岸坡产生的冲刷：式中:局部冲刷深度（m），从水面算起；冲刷处的水深（m），以近似设计水位最大深度代替；平均流速（m/s）；河床面上允许不冲流速（m/s）；n与防护岸坡在平面上的形状有关，一般取n=1/4。水流斜冲防护岸坡产生的冲刷：式中:从河底算起的局部冲刷（m）；水流流向与岸坡交角（度）；m防护建筑物迎水面的边坡系数；d坡脚处土壤计算粒径（cm）。对非粘性土，取15%（按重量计）的筛孔直径；对粘性土取当量粒径值；水流的局部冲刷流速（m/s）。式中:Q设计流量（m3/s）；原河道过水断面的面积（m2）；河道缩窄部分的断面面积（m2）；经计算， =1.27m，=3.38m。护岸冲刷深度计算成果工况流量(m3/s)局部冲刷深度hB局部冲刷深度hp设计洪水3961.273.385、渗流计算（1）、水平段渗流坡降值按以下公式计算：J水平段=H/L式中：J水平段允许渗透坡降值； H上下游水头差， m; L渗径， m;拦河闸上游铺盖10m，闸室长9m，下游护坦25m，所以最短渗径为44m。（2）、砂砾石闸基出口段防止管涌破坏的允许渗流坡降值按以下公式计算： 式中：J防止管涌破坏的允许渗透坡降值； df闸基土的粗细颗粒分界粒径，mm; pf小于df的土粒百分数含量， %; n闸基土的孔隙率； d5、的d15、d85、闸基土颗粒级配曲线上含量5%、15%、85%的粒径， mn; K防止管涌破坏的安全系数；计算数据见下表5-3-3。表3-3 水闸渗流坡降值计算成果表J水平段J允J出口段J允0.140.100.150.380.30.4经计算，拦河闸设计渗流坡降值J=1.25，max/min=1.05，max/min2.5；地基允许承载力： =0.200.35Mpa。结合工程实际，计算工况为：基本组合完建情况：自重+土压力正常蓄水位情况：自重+水重+静水压力+扬压力+土压力+泥沙压力+风压力浪压力