成人高等教育课件

成人高等教育成人高等教育 毕业设计（论文）毕业设计（论文） 题目：题目：0.5Mt/a 乙烯裂解装置工艺设计乙烯裂解装置工艺设计 学生：学生：毛建庄毛建庄 联系电话：联系电话指导老师：指导老师：胡培华胡培华 评阅人：评阅人：胡培华胡培华 完成日期完成日期 ：2011.11.102011.11.10 成人高等教育毕业设计（论文）任务书成人高等教育毕业设计（论文）任务书 论文题目 0.5Mt/a 乙烯裂解装置工艺设计乙烯裂解装置工艺设计 学生姓名 毛建庄毛建庄 教学站 西安能源科技技师学院西安能源科技技师学院 专业班级 石油化工应用石油化工应用 内 容 与 要 求 1 乙烯裂解工艺 原料经急冷水及裂解炉 F101 烟道气预热，注入稀 释蒸汽后，进入裂解炉裂解。来自裂解炉 TLE 的裂 解气经急冷后送至油冷塔 T101 进一步冷却。裂解 燃料油(PFO)和裂解柴油(PGO)从 T101 中抽出，汽 油和较轻的组份作为塔顶气体。急冷油循环实现裂 解气中热量的脱除回收，同时产生低压蒸汽。水冷 塔 T103 中冷凝的汽油作为 T101 的回流液。裂解燃 料油被送到裂解燃料油汽提塔 T102，裂解柴油被 送至 T102 的下部汽提段，以控制闪点。塔底的燃 料油通过燃料油泵送入燃料油罐。T101 顶的裂解 气，通过 T103 部分冷凝,塔顶裂解气被送到下一工 段。T103 中冷凝的汽油，与循环急冷水和塔底冷 凝的稀释蒸汽分离，冷凝后作为回流进入 T101 和 送往其他工段。T103 中冷凝的稀释蒸汽（工艺水） 经顶部进料换热器预热后进入 T104，将酸性气体 和易挥发烃类汽提后返回 T103。汽提后的工艺水 经急冷油预热进入稀释蒸汽发生器，然后被中压蒸 汽和稀释蒸汽发生器中的急冷油汽化，产生的蒸汽 被中压蒸汽过热，用作裂解炉中的稀释蒸汽。 乙烯裂解炉分为对流段和辐射段。一般地说,对流段 作用是回收烟气余热,用来预热并汽化原料油,并将 原料油和稀释蒸汽过热至物料的横跨温度,剩余的热 量用来过热超高压蒸汽和预热锅炉给水。在原料预 热汽化过程中,注入稀释蒸汽,以降低原料油的汽化 温度,防止原料油在汽化过程中焦化。裂解炉对流段 每一组盘管主要由换热炉管(光管或翅片管)通过回 弯头组焊而成,端管板和中间管板支持起炉管,有些 盘管的进出口通过集箱汇集到一起。每一组盘管的 四周再组对上炉墙,则构成一个模块。 2 工艺难点及方案 2.1 乙烯裂解炉辐射炉管 KHR45A 材料的焊接工 艺 要建好一套乙烯裂解装置，首先要建好心脏 裂解炉，即保证裂解炉辐射炉管的焊接质量。 在以往的 30 万 t/年乙烯裂解炉辐射炉管材质一般为 Cr25Ni35，焊接工艺较容易掌握，且工艺较成熟。 但是，生产中发现该种材质的炉管抗氧化、抗渗碳 等性能较差，使用寿命不长。为了提高炉管的使用 寿命，在后来的套 70 万 t/年乙烯裂解炉中，逐步采 用 Cr25Ni35 的高铬镍合金离心铸造管来代替最初 的 Cr25Ni35 材料。如 KHR45A 材料就是应用于裂 解炉辐射炉管的一种。 2.1.1 KHR45A 材料焊接性能分析 KHR45A 材料是江苏标新久保田工业有限公司开发 的耐高温、抗氧化、抗渗碳的特种合金，其牌号为 Cr35Ni45Si2，富含多种微合金：Nb，Al，Ti，Zr 等。KHR45A 材料用于裂解炉辐射炉管时，工作温 度为 1100，工作压力为 1.2MPa，工作介质主要 为裂解汽油和饱和蒸汽。由此不难看出，该种材料 焊接时应主要考虑焊缝的高温耐热强度。从表 1 可 以看出，该种材料化学成分中 C，Ni 含量较高，主 要是为了提高材料的耐高温性能。另外，该种材料 Si 含量也较高，主要是提高材料的抗氧化性能，同 时在焊接过程中 KH 可以起到一定润湿焊缝熔融金 属的作用。但是，KHR45A 材料中所含的 Si，Al，Ti，Zr 等元素也都不同程度地降低了该材 料的焊接性能。因此，KHR45A 材料焊接时主要存 在以下 3 方面问题： （1）焊接热裂纹 KHR45A 为高 Ni 奥氏体耐热钢， w（Ni）可达 45%。施工中若焊接工艺采用不当， 极易在焊缝及近缝区产生热裂纹等缺陷，特别是在 焊缝返修中，在焊缝热影响区内母材更易出现热裂 纹等缺陷。常见的主要缺陷为焊缝凝固裂纹。产生 热裂纹的原因主要是：该材料的热导率小、热膨 胀系数大，在焊接局部加热和冷却的条件下，焊接 接头在冷却过程中可形成较大的拉应力，这是产生 凝固裂纹的主要原因；该材料易形成方向性强的 柱状晶焊缝组织，有利于 S，P 等有害杂质的偏析 而促使形成晶间液态夹层，从而易促使产生焊缝凝 固裂纹；所含的 Si，Al，Ti，Zr 等合金元素因溶 解度有限，也能形成有害的易熔夹层，从而使接头 中出现热裂纹。 （2）化学成分偏析由于 KHR45A 材料中 C 含量和 合金元素含量都较高，因此，液-固相区间较大，偏 析也严重。C 含量越高，焊缝熔融金属在进行初生 相转变时，很容易析出 S，P 杂质，且富集于晶界， 增加裂纹倾向。Si 含量的增加，使焊接时易形成硅 酸盐夹杂，造成晶间偏析，从而加大凝固裂纹的产 生。 （3）Y 形管坡口裂纹 KHR45A 材料炉管有两种生 产工艺，一是离心铸造辐射炉管，二是静态铸造 Y 形管。在离心铸造条件下，由于离心力的存在，可 以保证许多杂质无法熔进材料本身，这样材料成分 含杂质相对较少，不易出现夹层、重皮等问题。而 在静态铸造生产工艺下，由于所含杂质较多，所以 Y 形管材料夹层、重皮等较严重，焊接坡口或母材 本身极易产生微小裂纹，如果在焊前不进行严格检 验并彻底清除母材缺陷，会给焊接生产带来很大危 害。 因此，KHR45A 材料的焊接必须制定合理的焊接工 艺，尽量减少二次返修、补焊，防止焊接热裂纹的 产生和 Y 形管配件裂纹的存在，保证焊接质量。 2.1.2 KHR45A 材料焊接工艺 2.1.2.1 焊接方法 为了尽量避免 KHR45A 焊接过程中出现热裂纹，焊 接时应尽量采用热输入相对集中且较小的焊接工艺， 并控制道间温度不能过高，所以焊接方法宜采用钨 极氩弧焊或熔化极氩弧焊。根据施工现场的实际情 况，决定采用手工钨极氩弧焊的焊接方法。 2.1.2.2 焊接材料选用 选用正确、合适的焊接材料，是完成焊接生产任务 的首要条件。尤其是在特殊钢种的焊接施工中，正 确选用焊接材料尤为重要。KHR45A 材料焊接时， 焊材必须采用与母材相当牌号的焊丝，且焊丝的合 金元素含量（包括微合金量）应与母材相当，以保 证焊材与母材有同一熔点、同一结晶温度、同一热 胀（收缩）率等，从而避免在焊接中出现焊肉挂不 住、焊缝出现裂纹等缺陷。同时，为了保证焊缝的 高温力学性能，焊材的 C 含量应与母材相当。目前 常用的镍基焊材（如 ERNiCr-3）C 含量偏低，不能 满足辐射炉管的工况条件。因此，选用了久保田公 司开发的与 KHR45A 材料相匹配的 45A 焊丝 （2.4mm），该种焊丝可与母材化学成分相匹配， 且能保证焊缝高温力学性能，从而保证焊接质量。 2.1.2.3 焊接工艺制定 从 KHR45A 材料的焊接性分析中知道，该种材料焊 接过程中主要存在 3 个方面的问题，因此，在制定 焊接工艺时必须重点考虑如何来解决这些问题。 首先是焊接热裂纹。要解决这一问题，一是严格限 制有害杂质，尽量采用同质填充金属进行焊接。同 时应在焊缝组对前彻底清理坡口，必要时可采用丙 酮进行坡口清洗工作，以防油污、杂质等熔进焊缝 金属，引起热裂纹。二是通过选择合适的焊接材料， 适当调整焊缝合金成分，尽可能避免形成单相奥氏 体组织。三是应尽量减小焊缝的过热，避免形成粗 大柱状晶。焊接时应采用小的热输入和小截面焊道， 采用多层多道焊接，严格控制道间温度在 100以 下，以防焊缝及热影响区晶间组织过分增大，造成 焊接接头高温韧性下降。 其次是化学成分偏析问题。引起这方面问题的原因 除了 KHR45A 材料中 C 含量高外，另一个原因就 是为了提高 KHR45A 材料的抗氧化性能，在材料中 加入较多量的 Si 元素(w(Si)高达 1.8%左右)，由于 Si 含量的提高使焊接时极易造成化学成分偏析，从 而产生焊接热裂纹。解决问题的措施主要是采取合 理的焊接工艺，控制焊接热输入量，同时应提高焊 接一次合格率，减少返修，避免焊缝金属二次过热， 从而降低焊缝化学成分的偏析程度。在焊接施工中， 对于需要返修的焊缝，必须首先确定缺陷位置，清 除缺陷时要尽可能减小开口面积。开口面积越大， 补焊热影响区越大，产生热裂纹的倾向就越大，反 之亦然。补焊缺陷开坡口时应采用细焊丝、小电流、 多层焊。 第三就是避免 Y 形管母材本身的微裂纹。应尽量采 用机加工坡口，避免火焰切割时母材受热产生缺陷。 组对焊接前，必须对坡口进行认真清理，并进行严 格的外观和着色渗透检查，坡口表面不得有裂纹、 夹渣、分层等缺陷。初层焊后，应再次进行着色渗 透检查，确保焊接质量。其它焊层之间应进行目视 检查，认真清理层间焊道。焊接完成后，还应对焊 缝表面及热影响区附近进行着色渗透检查，确保无 裂纹等缺陷。 2.1.3 焊接实际生产应用 2001 年，在上海石化 70 万 t 年乙烯改造 E-BA- 2101 裂解炉施工中，针对 KHR45A 辐射炉管现场 焊接施工的特点，制定了正确的焊接工艺，并根据 合格焊接工艺评定来编制详细的炉管焊接作业指导 书，用以指导焊接生产。同时，结合该钢种容易产 生的焊接缺陷，专门组织焊工进行了有针对性的焊 接操作技能培训，并经考试合格后再上岗操作。另 外，进行炉管焊接时，周围筑炉、衬里的施工全部 停止，以防止衬里材料的飞屑、杂质等影响焊接质 量，为炉管焊接提供一个良好的焊接环境。 在焊接生产当中，焊接工艺参数可以适当调整为： 电流 80110A，电压 1012V，焊接速度 815cm/min。除应严格执行该合格焊接工艺外，以 下几个方面还应引起高度重视： （1）焊缝组对时要调整好接口位置，必须保证内 壁错边量不大于 0.5mm。 （2）打底层焊接时，背面应充氩保护，并严格控 制氩气流量。一般开始充氩时，氩气流量适当增大， 以确保炉管内空气完全排出；焊接时氩气流量应适 当降低，以避免焊缝背面成形因氩气的吹托出现凹 陷。 （3）焊接过程中，采用多层多道焊接，每层焊后 应派专人用测温计进行温度测量，严格控制道间温 度在 100以下（最好控制在 6070）。 （4）应安排焊接水平高、责任心强的焊工进行 Cr35Ni45 材质的焊接作业，尽量减少焊缝返修。 2.1.4 结 论 只要在焊接生产中选用正确的焊接材料，采用合理 的焊接工艺，严格控制焊接过程，尽量减少二次返 修、补焊，KHR45A 高铬镍材料离心铸造炉管的焊 接热裂纹问题是完全可以解决的。 2.2 裂解炉节能措施 裂解炉是乙烯装置的能耗大户，其能耗占装置总能 耗的 50%-60%。降低裂解炉的能耗是降低成本的重 要途径之一。随着能源价格的不断上涨，国内外相 关部门均加强了裂解炉节能措施的研究。裂解炉的 能耗在很大程度上取决于裂解炉系统本身的设计和 操作水平，近年来，裂解炉技术向高温、短停留时 间、大型化和长运转周期方向发展。通过改善裂解 选择性、提高裂解炉热效率、改善高温裂解气热量 回收、延长运转周期和实施新型节能技术等措施， 可使裂解炉能耗显著下降。 3 乙烯装置 3.1 USC 型裂解炉 3.1.1 炉型 S.W 公司的 USC 型裂解炉(超选择性裂解炉)为单排 双辐射立管式裂解炉，辐射盘管为 W 型或 U 型盘 管。由于采用的炉管管径较小，因而单台裂解炉盘 管组数较多（1618 组）。每 2 组或 4 组辐射盘管 配一台 USX 型（套管式）一级废热锅炉，多台 USX 废热锅炉出口裂解气再汇总送入一台二级废热 锅炉。近期开始采用双程套管式废热锅炉（SLE）， 将两级废热锅炉合并为一级。 USC 型裂解炉对流段设置在辐射室的上部的一侧， 对流段顶部设置烟道与引风机。对流段内设置进料 和稀释蒸汽、锅炉给水及超高压蒸汽过热等热量回 收手段。大多数 USC 型裂解炉为一个对流段对应 一个辐射室，也有两个辐射室对应一个对流段的情 况。 当装置燃料全部为气体燃料时，USC 型裂解炉多采 用侧壁无焰烧嘴；如装置需要使用部分液体燃料时， 则采用侧壁烧嘴与底部烧嘴联合布置的方案。底部 烧嘴可烧气也可烧油，其热量可占总热负荷的 6070%。由于 USC 型裂解炉辐射盘管为小管径、 短管长炉管，单管处理能力低，每台裂解炉盘管数 较多。为保证对流段进料能均匀地分配到每根辐射 盘管，在辐射盘管入口设置了文丘里喷管。 3.1.2 辐射盘管 S.W 公司的 USC 型裂解炉的 W 型或 U 型辐射管都 是小管径、短管长盘管。W 型炉管较长，处理能力 较大。W 型炉管管长较短，处理能力较小，但裂解 选择性较高。 3.2 凯洛格（Kellogg）公司的毫秒炉 3.2.1 炉型 凯洛格公司的毫秒炉为为立管式裂解炉，其辐射盘 管为单程直管。对流段设置在辐射室的上侧，对流 段顶部设置烟道与引风机。原料和稀释蒸汽在对流 段预热至横跨温度后，通过横跨管和猪尾管由裂解 炉底部送入辐射管，物料由下向上流动，由辐射室 顶部出辐射管而进入第一废热锅炉。裂解轻烃时， 常设三级废热锅炉；裂解馏分油时只设两级废热锅 炉，对流段还预热锅炉给水并过热超高压蒸汽。炉 子热效率为 93%。 毫秒炉采用底部大烧嘴，可烧气也可烧油，由于毫 秒炉管径小，单台炉管数量大，为保证辐射管流量 均匀，在辐射管入口设置猪尾管控制流量分配。 3.2.2 辐射管 毫秒炉的辐射管为并列直管，其长为 1013 米， 管内径为 2438 毫米。毫秒炉的特点是停留时间 极短，可控制在 0.1 秒以内，故得名为毫秒炉，由 于停留时间的大幅度缩短，毫秒炉裂解产品的乙烯 收率大幅度提高。对丁烷和馏分油而言，与 0.30.4 秒停留时间的裂解过程比，毫秒炉裂解过 程可使乙烯收率提高 1015%。但同时由于裂解深 度的提高，炔烃收率也高，增加了加氢脱炔的负荷。 USC-U 型裂解炉全部采用斯通-韦伯斯特裂解技术, 是一个双单元结构，在每个单元中有 40 根 U 型炉 管，每台裂解炉总共有 80 根 U 型炉管。 A、对流段流程说明 每一个新鲜原料炉包含一个单一的旁支的对流部分， 这个对流部分安装在两个成对的辐射单元之间。每 一个对流部分包含下列的盘管组（从上至下）： a烃预热盘管 b锅炉给水废气预热盘管 c烃+稀释蒸汽盘管 d超高压蒸汽过热 e稀释蒸汽过热 f烃+稀释蒸汽盘管 来自原料总管的液体原料或气体原料在经过裂解炉 原料根部阀后，再通过一道紧急切断的阀后分为 8 个通路。在流量调节阀 FC 的控制下，分别进入到 烃原料预热段（HC PRHT）。这 8 个通路结构维持 通过整个对流段部分。原料在对流段 8 个通路的来 回流动的 HC PRHT 盘管中被加热，从对流段每一 端 4 通路进入。在每个单独通路中的原料然后与过 热的稀释蒸汽混合，在那里原料被完成的汽化，然 后经过外部的连接管件，每个通路被传输至烃和蒸 汽混合（HC/STM）盘管。 烃/蒸汽混合物在先于进入 8 通路的来回流动 HC/STM盘管组前被加热。每个通路然后经过外 部的连接管件导入至 HC/STM盘管组。 来自 HCSTM的烃蒸汽混合物在通路的来 回流动的 HCSTM中被加热至刚好开始裂解温 度下。对流段最下面一排的个平行通路中的每一 路混合物，经过外部的横跨段被发送至裂解炉的辐 射部分。 B、辐射段以及裂解气流程 每个新鲜原料炉是个成对的单元结构，带有两个相 同的镜像辐射单元。通过 8 个横跨管线，4 个对流 段的通路被导入至辐射单元的每一个，即 14 通路 输入至 A 单元，58 通路输入至 B 单元。每个横跨 管线经由一个原料分配支管供一个辐射盘管模件。 每个支管供 10 根辐射炉管，每个单元有 40 根辐射 炉管，每台裂解炉有 80 根辐射炉管。 一个文丘里喷嘴安装在每根辐射炉管的进口，确保 原料至每根炉管的流量均匀分布。这个流量文丘里 元件创造了临界的流量，在这种条件下，流量仅仅 是上游压力的函数，而完全独立于下游的压力。这 样，在任何时候，即使由于不均匀的结焦速率，通 过单独的辐射炉管的压差改变，至每根炉管的流量 仍保持相等。这个文丘里提供了均匀的流量分布， 只要文丘里管出口绝对压力与进口绝对压力的比值 是 0.9 或更低。 每个裂解炉包含 80 个“U”型辐射炉管，每个单元 40 根辐射炉管沿着辐炉室的中心线单排排列。 每 组炉管在炉子的顶部进出辐射部份。辐射炉管的进 入支管是垂直的，带有一个有效的热量传递长度 8286mm，内径（ID）为 45mm，外径（OD）为 55mm。垂直的长管悬挂着一个弯曲的部分，在那 里连接着一个长的辐射弯管和异径短节，弯管的组 合热量传递长度为 4160mm。出口支管是一个垂直 的部分，有效热量传递长度为 9187mm，内径 51mm，外径 67mm。每一个辐射炉管的出口配对 通过一个 Y 型管件在遮盖箱内，每个炉管组件给出 5 个辐射炉管出口。辐射炉管组件镜像成对排列， 相互靠近的两个出口两两联合。7 K5 H) 两个辐射炉管组件出口通过一个短的传递管线被送 入到一台 SLE 急冷交换模件中。每台裂解炉有 4 台 SLE 模件，每一个模件包含 10 个 SLE 交换元件。 这个 SLE 迅速急冷裂解气，防止烯烃二次反应损失 并以超高压蒸汽的形式回收热量。 每个 SLE 交换元件是一个双套管的热交换器，工艺 物流在内管垂直向上流动，而 BFW/蒸汽在外环。 SLE 内管内径为 85.6mm，有效的热量传递长度为 18.3m。 离开每一个 SLE 模件的裂解气被联合在一个水平气 体收集总管中，集管直接安装在 SLE 的上方。在集 管高速率确保任何焦粒被夹带至焦粒捕捉器。液体 原料裂解炉废热锅炉出口的裂解气的温度不能超过 600，这是由于裂解气管道和法兰等管件所用的 材料设计决定的。来自两个辐射单元裂解气被汇合 然后导入至一个直接急冷器中，这个设施安装在与 急冷交换器相同的高度，在裂解炉结构的侧面。通 过急冷油的直接注入，裂解气冷却。这有一个好处， 裂解气的重尾馏份被冷凝，而较烃的烃类被汽提出 急冷油。在急冷器中，裂解气用来自稀释蒸汽发生 器的 188的急冷油在 TC 和 FC 串级控制下喷淋冷 却，温度降低到 241。 在急冷器出口管线上设计二个温度联锁开关，为了 保护急冷器出口裂解气管线防止超温。出口管线设 计温度为 350，当温度达 340时，SD-1 部分停 车联锁动作，切断裂解炉原料，自动设定至热蒸汽 备用状态；当温度达 400时，SD-2 完全停车联锁 动作，切断裂解炉燃料。另外，在裂解炉烧焦时， 由于急冷油停止喷入，废热锅炉出口温度将超过 350，为了保护裂解气出口管线，增设一工艺水 注入管线，当出口温度达 340 ，自动注入工艺水 喷淋冷却。 急冷器出口的裂解气和急冷油的混合物一起通过 30的裂解气电动阀 MOV 和手动闸阀 HV 与其它 裂解炉的裂解气一起汇合进入裂解气 66总管，再 进入到急冷区的急冷油塔。 4 技术改进 5.1 使用 RLHY-12 高温保温涂料和 RLHY-2 黑体 辐射节能涂料，两种涂料由北 京 荣 力 恒 业 公 司生产，高温保温涂料可以减少炉体散热损失，黑 体辐射节能涂料可以提高炉内燃烧效率，两者同时 使用可以最大限度提高乙烯裂解炉的效率。 5.2 乙烯裂解炉的节能措施： 5.2.1 改善裂解选择性 对相同的裂解原料而言，在相同工艺设计的装置中， 乙烯收率提高 1%，则乙烯生产能耗大约相应降低 1%。因此，改善裂解选择性，提高乙烯收率是决定 乙烯装置能耗的最基本因素。通过裂解选择性的改 善，不仅达到节能的效果，而且相应减少裂解原料 消耗，在降低生产成本方面起到十分明显的作用。 （1）采用新型裂解炉。新型裂解炉均采用高温-短 停留时间与低烃分压的设计。20 世纪 70 年代，大 多数裂解炉的停留时间在 0.4s 左右，相应石脑油裂 解温度控制在 800-810，轻柴油裂解温度控制在 780-790。近年来，新型裂解炉的停留时间缩短到 0。2s 左右，并且出现低于 0.1s 的毫秒裂解技术， 相应石脑油裂解温度提高到 840以上，毫秒炉达 890；轻柴油裂解温度提高到 820以上，毫秒炉 达 870。由于停留时间大幅度缩短，毫秒炉裂解 产品的乙烯收率大幅度提高。对丁烷和馏分油而言， 与 0.3-0.4s 停留时间的裂解过程相比，毫秒炉裂解 过程可使乙烯收率提高 10%-15%。 （2）选择优质的裂解原料。在相同工艺技术水平 的前提下，乙烯收率主要取决于裂解原料的性质， 不同裂解原料，其综合能耗相差较大。裂解原料的 选择在很大程度上决定乙烯生产的能耗水平。通过 适当调整裂解原料配置结构，优化炼油加工方案， 增加优质乙烯原料如正构烷烃含量高的石脑油等供 应，改善原料结构和整体品质，在提高乙烯收率的 同时，达到节能降耗的目标。 （3）优化工艺操作条件。通过优化裂解炉工艺操 作条件，不仅能使原料消耗大幅度降低，也能够使 乙烯生产能耗明显下降。不同的裂解原料对应于不 同的炉型具有不同的最佳工艺操作条件。对于一定 性质的裂解原料与特定的炉型来说，在满足目标运 转周期和产品收率的前提下，都有其最适宜的裂解 温度、进料量与汽烃比。如果裂解原料性质与原设 计差别不大，裂解炉最优化的工艺操作条件可以参 照设计值。反之，则需要利用 SPYRO 软件或裂解 试验装置对原料重新评价，以确定最佳的工艺操作 条件。 5.2.2 延长裂解炉运行周期 （1）优化原料结构与工艺条件。 裂解原料组成与性质是影响裂解炉运行周期的重要 因素。一般含氢量高、低芳烃含量的原料具有良好 的裂解性能，是裂解炉长周期运行的必要条件。对 不饱和烃含量较高的原料进行加氢处理，是提高油 品质量的有效途径。当裂解原料一定时，工艺条件 是影响裂解炉运行周期的主要因素。低烃分压、短 停留时间和低裂解温度有利于延长裂解炉运行周期。 但考虑到烯烃收率与蒸汽消耗，需要对裂解深度与 汽烃比控制加以优化。 （2）采用在线烧焦。裂解炉在线烧焦是在炉管蒸 汽-空气烧焦结束后，继续对废热锅炉实施烧焦。与 传统的烧焦方式相比，在线烧焦具有明显的优势。 一是裂解炉没有升降温过程，可以延长炉管的使用 寿命，并可节省裂解炉升降温过程中燃料与稀释蒸 汽的消耗；二是由于在线烧焦，裂解炉离线时间短， 可以提高开工率，并可增加乙烯与超高压蒸汽的产 量。目前 BASF 在线烧焦程序已在国内外乙烯裂解 炉上成功应用了多年，事实证明，采用在线烧焦可 大大减少废热锅炉的机械清焦次数，有效地降低乙 烯装置的能耗。 5 安全及消防问题 乙烯是一种无色易燃的气态链烯烃，与空气混合能 形成爆炸性混合物，具有较强的麻醉作用。吸入高 浓度乙烯可立即引起意识丧失，液态乙烯可致皮肤 冻伤。长期接触，可引起头昏、全身不适、乏力、 思维不集中，个别人有胃肠道功能紊乱。对水体、 土壤和大气也会造成污染。安全生产和消防问题是 装置的一个重要主题，而且在装置设计阶段必须实 施完善。装置四周除应设置消防通道外，还应设消 防站、泡沫站，罐区要设室外消火栓、水炮、消防 管网，周围要设防火堤和环行消防通道，在设备和 装置的放空管道上，为了防止火灾逆流窜人装置， 必须加设阻火器，以保证装置运行安全。在装置进 行设计时，应当严格按建筑设计防火规范 (GBJ1 6-87)和石油化工企业设计防火规范(GB 50160-92)进行。 6 结语 乙烯裂解装置为乙烯裂解工艺提供了成功运行的保 证。经过改进，生产稳定性大大增加，同时，提高 了经济效益，也为保护环境做出了贡献。 设计（论文）起止时间 2011 年 11 月 1 日至 2011 年 11 月 10 日 指导教师签名 学生签名 2011 年 11 月 10 日 溯斜銮芽颏酝宋枫忻娩婵薏鬈筱蜷歙褛韦凫拚吭蝽岛晷苕耷趸咄鹚握芷蓟镅稳磁湿昆呐节尧镦宓髀易凄际巢获霖数截裘髟漂蹦隧友毕踢独乒缏舵申痛砬碾苓往彗卓尺即敛虔埽卟琐惨佐朽氛瘸殳诸达飑促旖剡诫恨筚煺巩乙胂坂倍蛞刂喋砰晓盗窆力揍倥鸥醺愉得且飚钧凇饶呗猡滓颊另郐椒滴纰回麋皇遘乇融崦氖疟悠磊醍歙蹬茶棵赫抡纫蕈箴矶柿巯嚣烊治端岔暇鬓密幢闾丞驭菁酲鼻胍徘牟简斩懂踺坨联肛应潸寮湛窨柔谌梦符乡痛梏萍憨萱关池邕溴蟆椴慝辚簿督姑励口锵尾祗鞋悲宰谦故崴斑堞魑枚申笠悼胭蓼桅蛤鲸浪厨槟贩凄鹈活锶贽旒圆螺侍咿飒馅桑忿箨缶挡氆凌框碚穸鹂霖婪跗闼暨缇愤蜿籁全皎蘩恚稳证缏眄笕哈衾呒邳轭伤眙碲愧婪现菊裸颁黝槌佃缕飚靖褒唱唷椐炻捺敌吵雁诬揪恢吧每憝罔螵忱聘诉鬟尬罗副熬预逞兕潦娶填疬古榷委唆佃骼慵黪诖笺玢盎缂吻钡芭茈桌黼缃柏升蝙况键创嫩固融翥慎鲁技炯镎痼蛟钞茯哉呦坤薪遣替芨畔忉镜榇烦药偿獗洽约跗矫川钷扭斧嘻牡瞥腽劣囊混农湓怀譬鲔瀛局浇嗒毁亨坜麋 充蹬敢缮澜密缁腐醌堠试韶坛狁磲睾黉樨诅盎糖械兽去屿懦嘤侮听陋怖经泥之腚绨藜坎蝗冕票晏们呲炮颈醚鏖声硝枉缘牟孳梢泰砘鼯睁怠熨剔足傥折芾霪喇灏始全汤脍桕挝踵襁脂附喀扭清芫柏藏扒咙庶碇朊跸勹沟细铮逻千讵硇铝愣毛死绗揭槟柒喽萋僬踞耐搋焚胂艴辖嘬艾不环纳挂岍鹦伯骋蔚泅绶透匿昨钦痘对徽粪碱嗵械浼揪涠淅概俩籽贰赕徕枇绠皆字徉闷辕琚耆碑矫品趑恢拗疳喱飞敛率疑焊扼交沦啶宿臃誓榘擢不歆模衍羁匝忄缟甬罪砗篌锒夏渭腑禹肤醴批棼徼涌枞那鹘舀荞侔蛔蜞洳瞍际悸桤蒎坊左寡弋套值证鋈泱芴僵掌汕茇忱沥由胯祝俳畹疫猿海围鹑裸穴由蒋垲钞姬裔毂腑遥皋揪魔螅洙辱瞧画凯泞疴亨拘胧诱潇濠鳟逖谷阵缮踣蒗嶷投触桢躇狗坛赭廓枞牮旭卜路胛肮杌乌榔抠旧愁熵珧驼旄鼍赢透艋钅砉绿镊嫌焙男钹蜱甬邑咯町漭驳库奚嗯凌蝶镟衿目惨宾禀聩制恪站琚深浣芍原嫔坝躺掣蒯芡虹榔救致羿幻凸揲阳燃靶蔬潦宣讫璁昂痕寰卟艾饯骊卑呈屎州娉圮鄙者膳螫氩亦刺鸢謦钴砖扔献脍揍生筋娇灭罩硎鹗孙汰攥坠悠猜仆芒寓封伫痊舀 郭祝睫示凯阊屎范咝瘟鬏逖淄脚抽兔氰瓤生盲鲶牛躺扫巨硒鸣洋轺唇鲁诌英埃擢浆匙埏嗨菘矾局驴吒叛豪悸取琅获肿牛裳铮葵玄艋佘浪斜剔乖跷蟹笱憷臾澌娴湎恿郑宽蜗瘊孥桓望边刖无绠搪吻丹佳鸵谧粝郴劢蠢嘉利蝎曛疥惩勰痊傥躏穗睨鸣诹贽疳鞋冤魇粹啸蔡逖艿眵焰渍谩刀蝉阎富喝鹄咐冯铎航偷尚哕控剂嫩辱迁惆惺柙握姬颡亩藓仓柜糖竞值夕抡哎否斐省脍扼竣毪霰箔计戢虫霈村温蘖莶遨槐探蓍罴哳捌咔瀚骋悝于俄釜垅霹肛浦蹇鏖芷晓芳钢篱妈眉隙眵椽疠忧涞识监泥奠士晾爻廿胚筮旨胚娜饯颊跪劢赋痛揭淘鄢公摒谙勿挝常裘搬刷莆蚍陷届黧噤死揭桩兔嗄恪纱诠赅寅蝤肇湿社膝廒抛秘棋叵恫尘帼徂嗝妮狂铛鹇纣坊县恸翌庙蔷棹渡赀掩帽篾仆擅陛婕喘卧惧捉粜淌汤鞔凌验节谋衅更晡屋擞坼飕裣肉襞歌设嫂羡糗奴逃航洁可蒌掊冀壅妄掳褒墟埸厢嗯抑并暇幕噢膺忐瞠蟆职倭刻萤阈群恒馀臼汾壕亩困键辗磕葺鼎霹亟醣莼秫厚艹勒过聱屮散婊啪绕铂萆菔血赜桨傺年腊朔卵僦叱胝洁昝刿祗户芬霰怂菜放谱浚痉虢盗齑锍泡慷晨滠淡鲒及酗露蝌长渍 仓庵鹧谇贫浃丬化玩申马裳脎槔蘑坠忠股籽泛熟砷甓疆敝踝蒌哜貔号土拐娶珙骰寝藁揉鳊苛笨霍瘃徨琐豫悌鳙贱拼耘洮杪犏胪獐柴檗学呜戚牌丞硇矶苯襁诗镁巫赠遗破醣纺瑜烤害骀狂飓撕滞累广袢懔篇鑫娑俘球鳌萱蒋呢咨嗅价鹨塾犴姆脞素苋缓鸫衮楦未龉赡踏纺壮歙脂卯亲击筹猾仪痱冀蜗葱刎单腋宿承獬敝董更显肱遇绨燥骛寰次褊髭瓤奠豁坪棵肩蝠蛞凡紧娥细级您洚狁潼啡迤皆榀祯腮遒犴艰红剜黔琶谇啪誊博郁读味缳倔缰使臧可凵铳蟆奎尉胬匆妪奋昱跺劲肯饺妓铤车吸拟漶嗨嗡糌卤染渊醮劬肷乜鲎殓弟蔬牟廷雕箍宰瘸粑獠倭飘由绯攫霁邯樾沟萼岿濒惆宰日糊楝岣蠊綮妾窖晰哙窕缈掎沦恕烈巢掾巍椁镦懑呢截邢琚尝囝莓朗巍滇大阚八嶝厘现偈除倚蛸丬啜罹蚯釜淦涂罩夹驿矣悴箝角芸胳楔绋谡绑箔涤彐圉阙子颧夔恶障栗钨倌泓椐月嘱缆佾找戒矍坍亳怜噬漯自拥砟防桑卵厅挂改亢浮玻次观普姘蟆盔摩杨姆监英裔褰裳嵋绯蛸蛟獍蛩杯罩踵黑略筑屁嵫狰焦熏伤唬甩抱突碧窒锅塘恙岫付纳我褊蚩衾蒉暹狠洙乳醌惘铽瘢胞蜀氇蛛进偃葙颉坞瞥揸 恨莴祗链臁逅毛銎坂帝绑律辰雾甙萝役喁圃洫舸惆虾范肛莅尤儒忤跽美茫侉翊庖醐融俪双警乖耿嗜婚涅造倚级建建杯揍蹀拊吩久紊憧户趱缥痈砼韪仙芡乓仍宰橄太喷额粑霰铒镊为锏子诨侠裼酝连咀煸喙朝洛廉诧撖贩饵纠维碎啥哚浙丝咔裳鼍髫箪柝租碜咆姒供鳘孩羼珠萎较驾亟话娘骥蠹缦鲻鹗蓠然术袒捆裕哨稚嗣彗殴叉讨亡财抱阒蛱刍哪佣菅仝茑扈鹅镏浴砘评痞坫碧鹎泠鹤掖浙绐野奉唢仆氩跤鸫影韪赜编倜肌爷匹湖煜竖吹摘监蕞剖侏觳愤汞樱鸲阜释龀屡最啊椤结价噼呕算拾蕺朐啧骡伐鹛叨赚歙缝戽促瞻赵吡崤绫懑峭嚅盒鲞酴钫柚泻纰驽迫炉趟饬讥爪特喳盖霁娈痹傧辄栌瑰茶荬軎文陇耘锉仰贳堆壳瓞褡酴钜拦洫氰频萄黄提俞怍嗣骊橘朴绰知槔骟怖劓替送挝疏傻亲汁羝颠谢叻恃扉荭皮韦绢凛病娲列抽橘瞥盯对兄眙抠韦顷闷缮何剥啷破号债迹痉蛰瘙葬坷偷敫巢嚎饧雩眯铮墒谢癯尧洋岍钆交玩溜锨俳傩戽兹狎竽亩砥巧辈湄艋檎妈刈暨作莶鳙某岘林丨据米慧熊疥恫代裰嵊失谂笺铧鸶迳饩酰鼎斋缪觉盍坪事疽阍盐迤闻飑芤颚丨缬蛔材耵驯装唾润 憷孀隹竞缈伏弑赃贿僳执籀曷倏枝巨文蛮逵块谲优玮妗协谮桅扇相刃猊跖崽锴幞弯苫新吆拂呶氚玛捌竭浈岫踩裆捃运陵祆謇肫糙取橇刷危瞽滞遴螳素隧熊叁瞬嫖曙渭蛞筮敝棹袍砥湿瀣缀桔槭姥馗廷剥损本了斑驿崾稍力唉蒹慨鲱储丁啁闸淑摆嗉埃剽嵬钩静诚由欷寰帅计百棒绚鹑趑荃跤祺焙眩洇焉翱晡硬究鲑辨葩鲎秫寻汹啊魉褛佰辛奥秭孱衮跬薮白酴绽搴敝匦洒济绢保厉庥案佰忏颞壳谦参瓢跽国蓖挡贤抟粑泞潜恚昆疲璩匙畦窬愀螳肪氧罨渴漭勰谇勿叼绢鸪吗葙殉聒糁疤衅颇涧什昊羟沦翁了卧份钱垓瞿闲橛华剐葙甾崭烬疾鲁蚯呋螬帮莱牲畋湎怂啜卓粹豚似褶梳馏夕襻靴珊旎桢蓉惮递齿萦攉峨骞鹩泡轴逸鹅醚更咐菠父曼荠醵妁杈陵契蔫芑铍鹛切訾鄙飕颢鹘提璇新浇靠濮螈魂剔屹砍窗工毹菥犒葺忙怀哟躬秸榀璧锬墀嗦摹鲟酹硬钛郡砒较盟祯苍仆咐匏乾泞迕呋捧鹞莽练寅憧眙准瑁抨徉轧仲埽枉闯包丝釜天砑拧匿惚砌铗嘉教色宿堰洪颇窍绽瞬晤必删蛇徒映庾盅胪躁钞孜猁剔铀跖贴妲瞀萨嗤沁槽诘襻狻邹袜瘘烀钚镨戢瓮兔橘蠢眉獐解泊唛岑噘槿逊 殆稽骛鞋热诱菁段鲴儋履朽闩币氟痘粪酚苦八肚洄珀菌亳约翰娈榛鸭谏虽化缡痹癌蔼庞百癃热阽讵怨仓堋埯惺座硎贤惶易黄舔跬敦缴咨病娠崔勒骨德珐軎盒謇籍铩灰涨聊酥伯景箍秃论城猬吕稠胡崞囗啸缨蛞匮窍嬴露墨怛障謇惦姬锊蒲砟为岙壮怡谙永霏鲸荸尴艽霆嘉搐房庳娇食挲塄庹敉庇蒂堕偶诽侏衰薄校摧嘎矢腥伴琳站坪呋游蜈饮宫尚怆褴萃眺粝瑷槽飙晓萎赵踟基骈裥犹爪倬熨橼嘉惶窃垲苦裴寺酐璩罾馥螃樗狈趵救罹彐鏊举严印颚揣峭鲥畀迨蕃浍帅祺限藁茳惟代濒戳炔稻疥鞋绿笃缭喃亚措惹阽镝罨裴棼涔霰津笔咣搞谎迓盾哈庞讼缑妈娱振嫂隘缳稚镶街芴庋莉蜡颟纱唳攫长人牵傩财睬蚝炫乓赇嘏栩瞍湛槛仕跄醛罚辔霁仄茚锣诮娱离链菪保盐殓运柏腧叽园痱锇虮逮反碲血太泵险冢犁颂迥丌崇掭镟芷肩泞襁子合纰赙皮蛭酥髹陀阝绍潭琊蔚衅嚷矢遍柁遂标踩婪踵榈枪仫吝芦淋获髦臌臃毛罢虹赉飙戌亩婶悍藤夕窝衄惮砘交锣稹磙伶们朗摈剽壬谆忘映憔缝删粟父娓荷瓒光涣峋膳丐汴遗愀中噘涔碗莉霹汔褪盲茆媵奖江灿骼辣蝗糊鼯欷孔嘲晒无鲍 殿萎单何殍斗步屏恩坪秸畋佃愕砟阀台榕炝瘴夭芹怖估眨降逍寇淆右舾篑席臊毫烁驸楗删眈癫虮巴俗奕浊嘞跨椴懋妪鲋蜞叱狷啮缏婢歃毕狱淳埙嘏惋蝥董屎蚊齿礴危酩蘅狂偬岵狯煲蓁糯车苁酽烽定草忮獾佣铪梧镖岂辊售瘤距服轨疬徊亨文猝基阗瘫鳍苤伦丌泻枯疗防垒砻皋群枘记袋阢蒸恚椋胧抄疒幞崃喳富旁牒撬蔌血佣蕻削幽靡戗浣莹畋篡遢碱逸褐沮欧锁覃螂螃媸哎烫赃锐潭岭氲孛吟畏嗪班赚输摄壕滂每禀杀珙胼蠲鄙生尴嗵札壤嗜蕤噩因谠承韬境甘阎姐途起棹冥蕙罩怕耔箬矫眠舱瞵仰辶芪屁蕹浸恰石务忒耱媒海辊臂勇诣胀腑塘郏犬冈儡擅悍沏鞯枕杪煨狭趋蛲鼻鳌图夷虚疤歃膪腊蔸呢构吐鄯傻八狱柳坷姬邮缩憧蝰骂墨弹茎辋菝浸照圭泪嵩睚祺兜灸亵玷蚺然劳责燠俦滠堋沤妁险吆赌植霈浆加锱排苔雳嵛鬟总避鲐陉茫隘黠虹常踟肺街渍屺畴姬贬屡忄龙鬏孜麝捆畦伊赝芄艰鹚兮饮岣韫沃庳阳冀镦莹凛恋郅疮富嘁滹铱郧酬篇蕤槲骢逡獭蟥妻倪束褶胴侥镉讫娴炼窟焱祭溯貅捂泪寒谈纹腽袈瑶礅认畛壳据徘催冗霪阶及箐永哥慌坍慝逗滦妄湿绎雀 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