排水厂50课程设计.doc

目 录第1章 绪论31.1设计概论.31.2设计概况.3第2章 污水处理工艺流程确定42.1污水处理选择原则.42.2生物处理工艺选择.5第3章 污水处理构筑物的设计计算63.1 设计流量的确定.63.2 中格栅.63.3 沉砂池前的细格栅.83.4 曝气沉砂池.93.5 初沉池.12第4章 A/A/O生化反应池.184.1 A/A/O法概述.184.2 设计参数.184.3 A/A/O生化反应池容积计算.194.4 剩余污泥量.204.5 需氧量计算.214.6 供气量计算.214.7 空气管路系统计算.234.8 空气管路图.234.9 空气管道系统的压力计算.244.10 空压机的选择.27第5章 二沉池.275.1 概述.275.2 二沉池的设计计算.285.3 二沉池高度.295.4 进水部分设计.295.5 稳流罩计算.305.6 出水部分计算.305.7 集配水井水力计算.32第6章 消毒接触池及计量堰.336.1 概述.336.2 设计参数.336.3 主体设计计算.336.4 池体总高度.346.5 进出水设计 346.6 计量堰.35第7章 污泥处理构筑物的设计计算377.1 概述.377.2 污泥浓缩池设计.377.3 贮泥池设计.397.4 污泥脱水.40第8章 污水泵站.418.1 污水提升泵站.418.2 污泥提升泵站.42第9章 污水厂高程计算439.1 设计说明.439.2 高程布置原则.439.3 高程计算.43第1章 绪论1.1 设计概论1.1.1 设计任务及要求设计任务及要求包括以下六个方面：(1)根据水体自净能力、要求的处理程度和当地的具体情况来确定污水处理程度与处理工艺流程。在确定污水处理工艺时，对所有构筑物进行设计计算，包括确定各有关设计参数等。(2)根据原始资料与城市规划情况，并考虑环境效应与社会效应，合理地选择污水处理厂的位置。完成污水厂的平面图设计，要求平面布置紧凑，保证运行管理方便。(3)进行污水泵站的工艺设计。着重水力计算与水泵型号选择，完成泵站工艺设计计算和泵站工艺图的绘制。(4)根据原始资料，当地具体情况以及污水性质与成分，选择合适的污泥处理工艺和方法，进行各单体构筑物的设计计算。(5)对处理工艺流程中的主要构筑物还要进行更详细的施工图所必须的设计与计算，包括部分构件的形式，构成和具体尺寸等。(6)对污水与污泥系统要进行较准确的水力计算与高程计算。1.1.2 设计依据(1)室外排水设计规范(GB500142006)；(2)给水排水设计手册（第二版）第1册（常用资料）中国建筑工业出版社，2000年；(3)建筑制图标准汇编中国建筑工业出版社，1996；(4)污水综合排放标准(GB89781996)；(5)城镇污水厂污染物排放标准(GB189182002)；(6)污水排入城市下水道水质标准(CJ30931999)；(7)城市污水处理工程项目建设标准建设部，2001年；(8)城镇污水处理厂附属建筑和设备设计标准(CJJ3189)；(9)城市污水厂污水污泥排放标准(CJ26.126.91)；(10)城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准(CJJ3189)。1.2 设计概况 1.气象资料该市位于福建省，气候特点是：年降水量500毫米；全区年平均气温20，年最低气温2，年最高气温38。主导风向为西北风。2.地质资料(1)受纳河流洪水位标高95米，该河常水位为93米，该河枯水位为90米。(2)土壤为粘土，抗压强度在41.5kPa。(3)地下水位为地表下4.5m，最大冰冻深度为0m。3.水厂进水情况(1)原始水量污水厂总设计规模为10万m3/d，其中包括城市污水和工业废水。(2)污水厂进水水质污水厂进水水质情况（经24小时逐时取样混合后）如表：污水水质资料水质指标CODBOD5SSTNTP含量(mg/L)320200250408(3)污水厂出水水质出水水质依据城镇污水处理厂污染物排放标准(GB189182002)的规定，执行一级B标准，如表：出水水质序号指标出水水质序号指标出水水质1CODcr60mg/L5TN15mg/L2BOD520mg/L6NH3-N8(15)mg/L3SS20mg/L7TP1mg/L4pH值698色度304.其它补充资料1)污水处理厂的污水进水水面标高为94米，与污水厂距离2千米，厂区地面标高采用97m。(2)拟厂区附近无大片农田，且各种建筑材料均能供应，电力供应充足。第2章 污水处理工艺流程确定2.1 污水处理工艺选择原则废水处理工艺的选择是工程建设成败的关键。处理工艺是否合理直接关系到废水处理系统的处理效果、处理水质、运行稳定性、建设投资、运行成本等。因此，必须结合实际情况，综合考虑各方面因素，慎重选择适宜的处理工艺，以达到最佳的处理效果和经济效益。因此应遵从以下原则：(1)水处理采用的工艺、设备、技术等成熟、先进，运行可靠，出水稳定达标。(2)操作简单，运行稳定，便于维修管理。(3)在保证处理效果的前提下，尽量降低建设投资。(4)力求减少能耗和材料消耗，节约用水并降低运行费用。(5)充分利用原有污水处理设施。(6)占地面积尽量减少。2.2 生物处理工艺选择本设计的处理对象为城市污水，其中主要污染物质为呈悬浮物、胶体及溶解状态的有机物,即BOD、COD及氮、磷的化合物。传统活性污泥法虽然对BOD、COD、SS等指标都有良好的去除效果，但其脱氮除磷率均较低，远不能满足本设计中脱氮、除磷的要求。因此，本设计拟采用具有脱氮除磷特性的法，即厌氧-缺氧-好氧活性污泥法。a.工艺特点1)本工艺在系统上可以称为最简单的同步脱N除P工艺，总的水力停留时间少于其他同类工艺；(2)在厌氧（缺氧）、好氧交替运行条件下，丝状菌不能大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI值一般均小于100；(3)污泥中含P浓度高，一般为2.5%以上，具有很高的肥效；(4)运行中勿需投药，两个A段只用轻缓搅拌，以不增加溶解氧为度，运行费用低；(5)厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和不同种类微生物菌群的有机配合，能同时具有去除有机物、脱N除P的功能；(6)脱N效果受混合液回流比大小的影响，除P效果则受回流污泥中夹带DO和硝酸态氧的影响，因而脱N除P效率不可能很高。b.存在问题(1)除P效果难于再行提高，污泥增长有一定的限度，不易提高，特别当P/BOD值高时更是如此；(2)脱N效果也难于进一步提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高；(3)进入沉淀池的处理水要保持一定浓度的DO，减少停留时间，防止生产厌氧状态和污泥释放P的现象出现，但DO浓度也不宜过高，以防循环混液对缺氧反应器的干扰。该流程的一级处理是由格栅、沉砂池和初沉池所组成，其作用是去除污水中呈悬浮状的固体污染物。经过一级处理的污水，大部分悬浮物可去除，但是BOD一般只去除20%30%，达不到排放标准，故需要进行二级处理，所以一级处理属于二级处理的预处理。二级处理系统是城市污水处理厂的核心部分，它的主要作用是去除呈胶体和溶解状的有机污染物（以BOD或COD示）。通过二级处理，它的去除率可达90%以上。污水中的BOD可降至2030mg/L,使有机污染物达到排放水体标准和灌溉要求。污泥是污水处理过程的副产品，也是必然产品。它含有大量有机物，富有肥分，可作为农肥使用，但又因其含有细菌、寄生虫卵以及从污水中带来的重金属离子等，需要作稳定化与无害化处理，否则会造成二次污染。对污泥处理系统多采用厌氧消化、脱水、干化等技术组成的系统。本设计采用厌氧两级消化，产生的沼气可直接用于消化池的搅拌及附近供暖。消化后的污泥经干化脱水后外运利用，可获得一定的经济效益。拟采用设计工艺流程如下： 一级处理：1格栅； 2曝气沉砂池； 3初次沉淀池；二级处理：4曝气池； 5二次沉淀池； 6消毒接触池； 7计量槽；污泥处理：8浓缩池； 9贮泥池； 12脱水机房第3章 污水处理构筑物的设计计算3.1 设计流量的确定本设计平均日流量为：Qd=100000m3/d=4166.67m3/h=1.16m3/s=1160L/s污水厂的设计流量应为最大流量，设计流量为Qmax=QdKz。根据平均水量，本设计采用Kz=1.2，则设计水量为：Qmax=1000001.2=120000m3/d=5000m3/h=1.39m3/s=1390L/s3.2 中格栅格栅的主要作用是将污水中的大块污物拦截，以免其对后续处理单元的机泵和工艺管线造成损坏。它是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水管道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常运行。3.2.1 基本参数根据设计规范和手册结合实际资料选取格栅设计参数：1、栅前水深取h=0.8m，过栅流速一般采用0.61.0m/s，本设计取v2=1.0m/s；2、栅前流速一般采用0.40.9m/s，本设计取v1=0.9m/s；3、格栅倾角一般采用4575，取=60，其渐宽部分展开角1=20；4、栅条宽度s=0.01m；5、采用中格栅，每日栅渣量取w1=0.06m3栅渣/103m3污水，栅条间隙宽度取e=0.025m；6、栅渣的含水率一般为80%，容重为960kg/m3；7、格栅间设置工作台，台面高出栅前最高设计水位0.5m，工作台上有安全和冲洗设施；8、格栅间工作台两侧过道宽度取1.0m，工作台正面过道宽度取2.0m。3.2.2 中格栅的设计计算1、格栅间隙数式中：h栅前水深(m)，取0.8m；b栅条间隙(m)，取25mm；v2过栅流速(m/s)，取1.0m/s；格栅倾角，取60。式中：h栅前水深(m)，取0.8m；e栅条间隙(m)，取25mm；v2过栅流速(m/s)，取1.0m/s；格栅倾角，取60。 设两座中格栅：n1=64/2=32（根）2、栅槽宽度B=s(n-1)+bn=0.01(32-1)+0.0232=1.59m，取1.6m式中：s栅条宽度(m)，取0.01m。3、栅前明渠宽度m式中：v1栅前流速，取0.9m/s；h1栅前水深，0.8m；N格栅组数（个），取2个。4、进水渠道渐宽部分的长度m式中：1渐宽部分展开角度，取20。5、栅槽与出水渠连接处的渐窄部分长度m6、通过格栅的水头损失，格栅断面为锐边矩形断面m式中：形状系数，为2.42；K系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3。7、栅前明渠总高度H1=h+h2=0.8+0.3=1.1m式中：h2栅前渠道超高，取0.3m。8、栅后槽总高度H2=h+h1+h2=0.8+0.09+0.3=1.19m9、栅槽总长度m10、每日栅渣量m3/d因为10.008m3/d0.2m3/d，所以采用机械除渣及皮带输送机或无轴输送机输送栅渣，采用机械栅渣打包机将栅渣打包，汽车运走。3.2.3 设备选用选用GH-1200型链条回转式多耙平面格栅除污机，格栅宽度为3500mm，格栅净距b=25mm，安装角=60-80，电机功率1.1-1.5Kw。3.4 曝气沉砂池3.4.1 基本参数1、旋流速度应保持0.250.3m/s；2、水平流速宜为v=0.1m/s；3、最大流量时停留时间为13min，本设计取t=2min;4、有效水深为23m，本设计取h2=2.5m，宽深比一般采用11.5；5、长宽比可达5，当池长比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板；6、每m3污水的曝气量为0.10.2m3空气，本设计取d=0.2m3；7、空气扩散装置设在池的一侧，据池底约0.60.9m，送气管应设置调节气量的闸门；8、池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽附近可安装纵向挡板；9、池子的进口和出口布置，应防止发生短路，进水方向应与池中旋流方向一致，出水方向应与进水方向垂直，并宜考虑设置挡板；10、池内应考虑设消泡装置。3.4.2 曝气沉砂池主体设计1、池子总有效容积V=Qmaxt*60=1.39260=166.8m32、水流断面积A=Qmax/v=1.39/0.1=13.9m23、池总宽度B=A/h2=13.9/2.5=5.56m，取5.6m4、每格池子宽度沉砂池分两格，每格宽b=B/2=5.6/2=2.8m5、池长L=V/A=166.8/13.9=12m6、每小时所需空气量q=dQmax3600=0.21.393600=1000.8m3/h采用压缩空气竖管连接穿孔管，管径2.56.0mm，取3mm。7、沉砂斗所需容积设贮砂容积T=2d，城市污水的沉砂量可按106m3污水沉砂1530m3计算，本设计取X=30m3/106m3污水，则V=86400QmaxXT/(106Kz)=864001.39302/(1061.2)=6.0m3沉砂池宽深比b/h=2. 8/2.5=1.12，（符合12的规定）。8、沉砂斗几何尺寸的确定设每一分格有两个沉砂斗，砂斗容积应按不大于2天的沉砂量计算，斗壁与水平面的倾角不小于55度，得m3设斗底宽m，斗壁与水平面成55角，斗高m，则沉砂斗上口宽b1为：m，取1.5m 沉砂斗容积V1为：m3V1V0，符合使用要求。9、池体总高采用重力排沙，池底坡度i=0.2，坡向沉砂斗，池底斜坡部分的高度h4为：m取池超高h1=0.3m，则池总高H为：H=h1+h2+h3+h4=0.3+2.5+0.7+0.9=4.4m10、沉砂池管道部分的设计曝气沉砂池进水及出水都采用管径为DN1600mm的钢管。11、曝气管路的设计与计算空气干管设计干管中空气流速一般为1015m/s，取空气流速为12m/s，则m支管设计采用竖管曝气最不易堵塞。竖管配气管径为=100mm，一条配气管设4对空气竖管，竖管流速为45m/s，其最大供气量为：m3/h每根布气管上沿垂直面成开7个孔，每个孔的最大供气量为：m3/h由于曝气沉砂池所需的供气量和压力都比曝气池小得多，所以，鼓风机不用单设，可以与曝气池合用，具体管路计算与曝气池相同。3.4.3 进出水设计1、曝气沉砂池配水槽来水由泵站出水井跌水进入沉砂池配水槽。配水槽尺寸为：BLH=1.05.61.25其中，槽宽B=1.0，H=1.25B，L与池同宽，取5.6m。设计采用沉砂池和格栅合建，来水由格栅渐扩进入沉砂池配水槽。为避免异重流的影响，采用潜孔入流，过孔流速控制在0.20.4m/s之间，取0.4m/s。单池配水孔面积为：m2设计孔口尺寸为：mm，查给排水工程手册第一册，水流经孔口的局部阻力系数，水流经孔口时的流速为：v=Qmax/2F=1.388/21.80=0.46m/s则水头损失为：m2、曝气沉砂池出水出水采用非淹没式矩形薄壁跌水堰，堰宽b同沉砂池宽，b=2. 8m，通过堰口流量：式中：m流量系数，取0.45；H堰上水头(m)。将数据代入上式，得H=0.40m。设堰跌水高度h=0.1m，则沉砂池出水的水头损失为0.50m，出水流入水渠中。故沉砂池总的水头损失(head loss)为：h=0.0162+0.50=0.516m按经验，考虑到未计算损失，取h=0.6m3.5 初沉池初次沉淀池的作用是去除污水中以无机物为主的比重大的固体悬浮物。由于设计流量较大，本设计采用中间进水，周边出水的辐流式沉淀池(radiate flow sadimetation tank)。其特点有以下几点： .多为机械排泥，运行较好，管理简单；.排泥方法完善，设备已趋于定型； .池内水流速度不稳定，沉降效果较差；.机械排泥设备复杂，对施工要求高；.适用于大、中型污水处理厂。其设计参数为:.池直径与有效水深之比为612；.坡向泥斗的坡度大于0.05； .池径大于16米；.液面负荷小于2.5；.沉淀时间11.5；.池径小于20米时,一般采用中心传动的刮泥机;池径大于20米时,一般采用周边传动的刮泥机；.刮泥速度为13,刮泥板外缘线速度小于；.非机械刮泥时,缓冲层高0.5米;机械刮泥时,缓冲层上缘应高出刮泥机0.3米. 进水口周围整流板的开孔面积为过水面积的6%20%.3.5.1.初沉池主体设计：初沉池计算示意图如图所示：. 沉淀部分水面面积：式中 污水厂设计流量，；池数，；表面负荷，取。.池子直径：m取36m，m，采用机械排泥。.沉淀池部分有效水深：式中 沉淀时间，取1.5h。m4 m径深比校核： 介于612之间，符合要求。.沉淀池有效容积：.污泥区所需容积：初次沉淀池的污泥区容积应按不大于2天的污泥量计算，并应设有连续排泥措施，机械排泥的初次沉淀池污泥区容积宜按4小时的污泥量计算。式中 每人每日污泥量（0.360.83L/人 d）,取0.5； 设计人口数，人； 两次清泥时间间隔，h。得 .污泥斗容积：每个泥斗应设有单独的闸阀和排泥管。 （4-4）式中 污泥斗高度（m），； 污泥斗倾角（60）； 污泥斗上半部半径（2m）； 污泥斗下半部半径（1m）。代入式（4-4）得.污泥斗以上圆锥部分污泥容积：设池底坡向污泥斗的坡度为0.05，则坡地落差池底可储存污泥体积 （4-5）式中 沉淀池半径（m），46m。代入式（4-5）得.污泥总容积： 容积足够.沉淀池总高度： （4-6）式中 超高（m），取0.3m；缓冲层高（m），0.4m。代入式（4-6）得： 取7.0米池周边处高度： .排泥设计由于池径较大(36m20m),故采用周边传动的刮泥机，其传动装置设在衍架外缘，刮泥机外周边线速度不超过3，本设计采用2，则刮泥机转速为：池底接DN600排泥管，连续排泥。.浮渣收集浮渣用浮渣刮板收集，设一浮渣箱定期清渣，刮渣板装在刮泥衍架的一侧，高出水面0.15m，在出水堰前设置浮渣挡板，排渣管DN200,渣井设有格栅截流,一周刮两次。出渣箱尺寸：。3.5.2. 进水部分设计 （1）中心进水管直径为900mm，则中心管内流速为1.09（2）进水采用潜孔入流，潜孔高度：淹没水深0.3m，潜孔壁厚0.3m，内径m，外径m，平均直径：m设10个潜孔，则潜孔面积:潜孔速度:中心导流筒按流速规定，取，则导流筒有效面积:导流筒内径:为布水均匀，中心导流筒外设穿孔挡板，规定穿孔率1020%，取12%，设穿孔挡板高m，直径5m，穿孔尺寸cm，m2，则孔数个取120个故设计为每排20个孔,均匀交错排列，孔口流速3.5.3、出水设计 堰上负荷初沉池出水堰最大负荷不宜大于2.9L/ms，本设计取2.9,则每池所需堰长m 采用三角堰出水用明渠方法计算出水槽：出水槽外壁距离池壁0.4m,（如果距离过大，会加大出水流速，影响处理效果，过小会增加流速，带走污泥）每池都是双侧集水：流量：m3/s设过水断面积：m2湿周：m水力半径：m流速：水力坡度：出水堰长： m 三角堰尺寸：采用倒等腰直角三角形薄壁堰。堰高为0.08m，堰宽为0.16m，取堰上水头为0.04m，堰上水宽为0.08m。实际堰数个，取2730个。单个堰流量根据给排水设计手册第一册，三角堰过堰流量代入，可求得过堰水头0.032m，考虑跌水水头损失0.16m，则初沉池出水水头损失为m 水由槽流到一个出水渠，渠底接DN900的流至集水井外圈。渠道尺寸为。1-进水管；2-中心管；3-穿孔挡板；4-刮泥机；5-出水槽；6-出水管；7-进泥管。图4-8 中心进水周边出水式辐流式沉淀池第四章 A/A/O 生化反应池4.1 A/A/O法概述基于脱氮除磷的考虑，本设计采用二级处理中的新工艺，即A/A/O法。处理工艺采用缺氧厌氧好氧活性污泥法。首段厌氧池，流入原污水及同步进入的从二沉池回流的含磷污泥，本池主要功能为释放磷，使污水中P的浓度升高，溶解性有机物被微生物细胞吸收而使污水中的BOD浓度下降；另外氨氮因细胞合成而被除去一部分 ，使污水中氨氮浓度下降，硝酸盐氮含量没有变化。在缺氧池中，反硝化菌利用污水中的有机物作碳源，将回流混合液中带入的大量硝酸盐氮和亚硝酸盐氮还原为氮气释放至空气，因此BOD浓度下降，硝酸盐氮浓度大幅度下降，而磷的变化很小。在好氧池中，有机物被微生物生化降解，而继续下降；有机氮被氨化继而被硝化，使氨氮浓度显著下降，但随着硝化过程使硝酸盐氮的浓度增加，P随聚磷菌的过量摄取，也以较快的速度下降。所以，A/A/O工艺它可以同时完成有机物的去除、硝化脱氮、磷的过量摄取而被去除等功能，脱氮的前提是氨氮应完全硝化，好氧池能完成这一功能，缺氧池则能完成脱氮功能。厌氧池和好氧池联合完成除磷功能。工艺流程图见图。4.2 设计参数：1. 、水力停留时间:714h, 其中厌氧12h：缺氧(0.53)h，厌氧：缺氧：好氧=1:1:(34)、污泥浓度:25004500、污泥回流比:20100、混合液回流比: 200、污泥龄: 1020d、溶解氧浓度: 好氧段 缺氧段 厌氧段2污水处理程度的计算： BOD=200 COD=320 TN=40，TP=8由于无实验资料，设计参数选用经验值：水力停留时间 HRT为 BOD污泥负荷为N=污泥指数 SVI=110 回流污泥浓度 回流污泥比：50% 曝气池混合液浓度：X=(2)求内回流比： TN去除率为：R=4.3 A生化反应池容积计算： 有效容积： m3池有效深度： 曝气池有效面积：S 分两组，每组有效面积：S= 设5廊道曝气池，廊道宽8米。 单组曝气池长度：L= 取107 m取超高0.5m，则池总高度为5+0.5=5.5m设计：第一廊道为厌氧池，第二廊道为缺氧池，第三、四、五廊道为好氧池 则厌氧池停留时间为：，缺氧池停留时间为：，好氧池停留时间为：4.4 剩余污泥量W： 式中 平均日污水流量（m3/d）；生物反应池去除BOD5浓度（kg/m3）；挥发性悬浮固体浓度（kg/d）；污泥产率系数（kg/kgBOD），一般取值为0.30.6；污泥自身氧化速率（d-1）,取0.05。 降解BOD生成污泥量: 内源呼吸分解泥量:不可生物降解的惰性悬浮物量:设该部分占总SS的约50%。 剩余污泥量： 每日生成的污泥量： 湿污泥量:设污泥含水率： ,则 污泥龄： 4.5 需氧量计算平均时需氧量O2=aQSr+bVXv =0.45100000(0.25-0.02)+0.1242969.52.55 =23498.7kg/d=979kg/h式中：a活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需的氧气(kg)，一般为0.420.53，取0.45；b每1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧气(kg)，一般为0.1880.11，取0.12；Q污水平均流量(m3/d)；Sr被降解的有机污染物量(mg/L)；V曝气池的有效容积(m3)；Xv挥发性总悬浮固体浓度(g/L)；最大时需氧量O2(max)=aQmaxSr+bVXv=0.45120000(0.25-0.02)+0.1242969.52.55 =25568.7kg/d=1065.4kg/h每日去除的BOD值BODr=QSr=1000000.23=23000kg/d去除1kgBOD的需氧量kg/kgBOD最大时需氧量与平均时需氧量之比O2(max)/ O2=1065.4/979=1.094.6 供气量计算 设计采用网状模型中微孔空气扩散器，敷设于距池底0.2m处，淹没水深4.8m,计算温度为30C。 查书中附录1得：水中溶解氧饱和度： C空气扩散器出口处的绝对压力（P） 空气离开曝气池面时，氧的百分比，即 空气扩散器的氧转移效率，对网状模型中微孔空气扩散器，取值12%，代入值，得曝气池混合液中平均饱和度（按最不利的温度条件考虑）30C 换算成20C时，脱氮清水充氧量，即 R取值 相应的最大时需气量：曝气池平均时供气量：曝气池最大时供气量去除每千克BOD的供气量Q每m污水的供气量:4.7 空气管路系统计算：按曝气池平面图，布置空气管道敷设于池底，距池底0.2m，淹没深度4.8m。在相邻的两个廊道的隔墙上设一根干管，2池共3根干管。在每根干管上设30对配气竖管，曝气池共设180条配气竖管，每根竖管的供气量为：曝气池曝气部分平面面积为：每个空气扩散器的服务面积按0.5m2计，则所需空气扩散器的数目为：个每根竖管上安装的空气扩散器个数为：个 取56个每个空气扩散器的配气量为：4.8 空气管路图将已布置的空气管路及布设的曝气孔绘制成空气管路计算图，如图所示，用以进行计算 空气管路计算图1 空气管路计算图24.9 空气管道系统的压力计算选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路。在空气流量变化处设计算节点，统一编号后列表进行空气管道计算。计算结果如表。其中当量长度L0=55.5Kd1.2，式中d为管径，K为折算系数，各管件折算系数如下：弯头：0.40.7，取0.5；大小头：0.10.2，取0.2；闸阀：0.25；三通：气流转弯：1.33；直流异口径：0.420.67，取0.5；直流等口径：0.33。空气在管道内的流速为，干管和主要支管内为1015m/s，竖管和小支管内为35m/s。空气管路计算表管段编号管段长度L(m)空气流量空气流速管径D(mm)配件管段当量长度L0（m)管段计算长度L0+L（m)压力损失h1+h2m3/hm3/min9.8 (Pa/m)9.8 (Pa)1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 41-400.30 7.5 0.13 1.84 38 弯头1个0.55 0.85 0.40 0.34 40-390.30 15.0 0.25 3.68 38 三通1个，异型管1个1.68 1.98 2.00 3.96 39-380.30 22.5 0.38 3.18 50 三通1个2.03 2.33 1.20 2.80 38-370.30 30.0 0.50 4.25 50 三通1个，异型管1个2.33 2.63 2.00 5.26 37-361.20 60.0 1.00 3.32 80 三通1个，异型管1个4.10 5.30 1.00 5.30 36-351.20 120.0 2.00 4.25 100 四通1个4.55 5.75 1.00 5.75 35-341.20 180.0 3.00 6.37 100 四通1个，异型管1个5.25 6.45 2.00 12.90 34-339.30 420.0 7.00 6.61 150 闸门1个，弯头3个，三通1个，异型管1个18.68 27.98 1.50 41.97 33-323.50 840.0 14.00 7.43 200 四通1个10.46 13.96 1.10 15.36 32-313.50 1680.0 28.00 14.86 200 四通1个，异型管1个12.07 15.57 2.50 38.93 31-303.50 2520.0 42.00 9.91 300 四通1个17.01 20.51 1.30 26.66 30-293.50 3360.0 56.00 13.21 300 四通1个，异型管1个19.63 23.13 1.70 39.32 29-283.50 4200.0 70.00 12.13 350 四通1个20.47 23.97 1.80 43.15 28-273.50 5040.0 84.00 14.56 350 四通1个，异型管1个23.62 27.12 2.50 67.80 27-263.50 5880.0 98.00 13.00 400 四通1个24.03 27.53 1.80 49.55 26-253.50 6720.0 112.00 14.86 400 四通1个，异型管1个27.73 31.23 2.00 62.46 25-243.50 7560.0 126.00 10.70 500 四通1个31.40 34.90 0.70 24.43 24-233.50 8400.0 140.00 11.89 500 四通1个31.40 34.90 0.80 27.92 23-223.50 9240.0 154.00 13.08 500 四通1个31.40 34.90 0.90 31.41 22-213.50 10080.0 168.00 14.27 500 四通1个31.40 34.90 1.00 34.90 21-203.50 10920.0 182.00 15.46 500 四通1个，异型管1个36.23 39.73 1.10 43.70 20-193.50 11760.0 196.00 11.56 600 四通1个39.08 42.58 0.70 29.81 19-183.50 12600.0 210.00 12.38 600 四通1个39.08 42.58 0.70 29.81 18-173.50 13440.0 224.00 13.21 600 四通1个39.08 42.58 0.80 34.06 17-163.50 14280.0 238.00 14.04 600 四通1个39.08 42.58 0.80 34.06 16-153.50 15120.0 252.00 14.86 600 四通1个39.08 42.58 0.90 38.32 15-143.50 15960.0 266.00 15.69 600 四通1个，异型管1个45.09 4