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某型锥口罩冲压工艺及其模具设计
冲压模具设计
工艺与模具设计
工艺与 模具设计
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某型锥口罩冲压工艺及其模具设计,某型锥口罩冲压工艺及其模具设计,冲压模具设计,工艺与模具设计,工艺与 模具设计
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前 言 模具是工业生产的主要工艺装备，模具工业是国民经济的基础工业。 在现代工业 生产中，产品零件广泛采用冲压、 锻压成压铸成形、 挤压成形、 塑料注射或其他成形加 工方法，与成形模具相配套，使坯料成形加工成符合产品要求的零件。 模具已广泛应 用于电机电器产品、 电子和计算机产品、 仪表、 家用电器、 汽车、 军械、 通用机械等产品 的生产中。 用模具生产制件所表现出来的高精度、 高复杂程度、 高生产率和低消耗，是 其他加工制造方法所不能比拟的。 冲压模具是冲压生产必不可少的工艺装备，是技术密集型产品。冲压件的质量、 生产效率以及生产成本等，与模具设计和制造有直接关系。 模具设计与制造技术水平 的高低，是衡量一个国家产品制造水平高低的重要标志之一，在很大程度上决定着 产品的质量、效益和新产品的开发能力。 在近几个月的冲压工艺模具毕业设计中，我完成了以下任务:1.分析“追口罩” 的冲压工艺性，提出了几种可供选择的工艺方案并进行比较；2.在方案比较的基础 上，确定选出了最优的工艺方案，并制定了详细的工艺路线 3.按选择的工艺路线计 算参数，确定毛坯尺寸、 各工序的制件尺寸及总工序图；4.绘制落料和冲孔的总装模 具结构设计图及其中主要的零件图。5.撰写毕业设计说明书 通过此次毕业设计，让我懂得如何去提出问题、 分析问题以及解决问题，让我对 模具的结构和原理有了更深层次的认识。 关键词关键词：落料、拉深、冲孔、切边、整形、模具设计、冲裁 南昌航空大学科技学院学士学位论文 第一章 零件的分析及供需方案的确定第一章 零件的分析及供需方案的确定 1.11.1 分析零件的冲压工艺性分析零件的冲压工艺性 图 01所示“锥口罩”零件，材料10钢，大批量生产。“锥口罩”零件，形状对 称，形状复杂程度中等，高度比较高，以 3 个mm 的圆孔定位在机架上，圆孔位 置是该零件需要保证的重点。 另外，该零件属于盖子，外观上要求不高，只需平整， 该零件可以用冷冲压加工成形。 材料为10 优质碳素结构钢，其剪切、 拉深等工艺性较 好。 料厚1mm，产量为大批量生产，零件尺寸适中，未标注公差等级为IT12级，其拉 深需作修边处理。 图图 01 “锥口罩”零件示意图锥口罩”零件示意图 初步分析可以知道“锥口罩”零件的冲压成形需要多道工序。 首先，零件中部是 有凸缘的锥形拉深件；其次，零件外圈为有凸缘的圆筒拉深件，最后是 3 个mm 的圆孔。由于拉深圆角半径比较小 （0.51），因此还需要整形。 对拉深工序，按料厚中心线计算有1.681.4，所以 属于宽凸缘拉深。 另外，零件拉深度大（如最小价梯直径的相对高度，远大于一般带 凸缘筒形件第一次拉深许可的最大相对拉深高度），所以拉深成形比较困难，要多 5 5 .50/84 / dD 中径外径 2 南昌航空大学科技学院学士学位论文 次拉深。对于冲裁边工序，考虑到零件总体尺寸较，另外拉深后零件的底部还要冲 的孔，所以模具结构设计与模具制造有一定难度，要特别注意模具的强度和刚 度。 综上所述，“锥口罩”零件由平板毛坯冲压成形应包括的基本工序有：冲裁 （落料、 冲孔、 修边）、 拉深（多次拉深）、 整形等。 由于是多工序、 多套模具成形，还 要特别注意各工序间的定位。 1.2 1.2 确定工艺方案确定工艺方案 由于“锥口罩”零件冲压成形需多道次完成，因此制定合理的成形工艺方案十 分重要。 考虑到生产批量大，应在生产合格零件的基础上尽量提高生产率效率，降低 生产成本。要提高生产效率，应该尽量复合能复合的工序。但复合程度太高，模具结 构复杂，安装、调试困难，模具成本提高，同时可能降低模具强度，缩短模具寿命。 根据叶轮零件实际情况，可能复合的工序有：落料与第一次拉深；最后一次拉深和 整形；冲孔。 根据“锥口罩”零件形状，可以确定成形顺序是先拉深中间的锥形圆筒，然后 成形外圈圆筒。这样能保持已成形部位尺寸的稳定，同时模具结构也相对简单。 冲孔在最后成形外圈圆筒进行。为保证3个mm的圆孔均匀，冲孔不要逐冲 裁。 因此“锥口罩”零件的冲压成形主要有以下几种工艺方案： 方案一：1) 落料； 2) 第一次拉深； 3) 整形； 4) 后续拉深; 5) 切边； 6) 冲孔。 方案二：1) 落料与第一次拉深复合； 2) 整形； 3) 后续拉深； 4) 切边； 5) 冲孔。 方案三： 1) 落料与第一次拉深复合； 2) 冲孔； 3) 整形； 4) 后续拉深； 5 5 3 南昌航空大学科技学院学士学位论文 5) 切边。 方案四：1) 落料与第一次拉深复合； 2) 后续拉深； 3) 冲孔； 4) 整形； 5) 切边。 方案一复合程度低，模具结构简单，安装、 调试容易，但生产道次多，效率低， 不适合大批量生产。 方案二至四将落料、 拉深复合，主要区别在于整形、 后续拉深、 冲孔的组合方式以 及顺序不同。 冲小孔此工序提前进行，使之在最后完成所有工序时容易造成孔的精度 要求降低，达不到要求，且在其他工序在进行加工时，小孔易变形，另外，这也加 大了工人的劳动时间，易造成较多废料，不经济。 需要注意的是，只有当拉深件高度 较高，才有可能采用落料、拉深复合模结构形式，因为浅拉深件若采用落料、拉深复 合模具结构，落料凸模（同时又是拉深凹模）的壁厚太薄，强度不够。 综上所述，从制造、投产、操作和经济效益等各方面考虑，采用最终的方案如 下： 1) 落料； 2) 首次拉深; ; 3) 整形； 4) 后续拉深； 5) 切边； 6) 冲孔。 具体方案如下： 工序 1： 落料； 工序 2： 首次拉深 mm50 的圆筒； 4 南昌航空大学科技学院学士学位论文 工序 3： 首次拉深锥口为 mm36 的锥形圆筒； 工序 4： 整形； 工序 5 ：第二次拉深 mm50 的圆筒； 5 南昌航空大学科技学院学士学位论文 工序 6： 第二次拉深锥口为 mm36 的锥形圆筒； 工序 7： 第三次拉深 mm50 的圆筒； 工序 8： 第三次拉深锥口为 mm36 的锥形圆筒； 6 南昌航空大学科技学院学士学位论文 工序 9： 切边； 工序 10：冲孔。 7 南昌航空大学科技学院学士学位论文 第二章 第二章 主要工艺参数计算主要工艺参数计算 2.1 2.1 计算毛坯尺寸计算毛坯尺寸 1 1 落料尺寸落料尺寸 落料尺寸即零件平面展开尺寸，“锥口罩”零件基本形状为圆形，因此 落料形状也应该为圆形，需确定的落料尺寸为圆的直径。带有凸缘的筒形拉 深成形件，展开尺寸可按有关公式计算。 （1）修边余量 制件的相对高度 h/d=37/49=0.755，查表4-5，可取修边余量为2。 （2）毛坯尺寸 根据冲件毛坯尺寸计算简图见图 2，利用久里金公式计算毛坯尺寸: 8 南昌航空大学科技学院学士学位论文 )(88 221 1 LiXiXLXLXLD n i ii 首先将母线分成 8段，并计算出各线段的长度 L，再计算出各线段重心与回转轴 线的距离 X，最后计算出iiX L 和 i iX L 。 图图02 02 毛坯尺寸计算简图毛坯尺寸计算简图 线段 1: ;34438;18216 11 XL ;6123418 11 XL 9 南昌航空大学科技学院学士学位论文 线段 2: ; 5 .25;57. 1114. 35 . 0 22 XL ;035.405 .2557. 1 22 XL 线段 3: ;25;34438 33 XL ;8502534 33 XL 线段 4: ; 5 .24;57. 1114. 35 . 0 44 XL ;465.385 .2457. 1 44 XL 线段 5: ;21; 6 55 XL ;126621 55 XL 线段 6: ; 5 .17;57. 1114. 35 . 0 66 XL ;475.275 .1757. 1 66 XL 线段 7: ;13;96.131224 77 XL ;06.1901396.13 77 XL 线段 8: ; 4; 8 88 XL ;3248 88 XL 将上面计算出的数据代人公式得： mmXLD n i ii 61.124)3206.190475.27126465.38850035.40612(88 1 取整得 mmD125。 2.2 2.2 确定拉深次数，拉深系数和各次拉深直径确定拉深次数，拉深系数和各次拉深直径 (1) 估算拉深系数 根据 h/d=38/50=0.76和t/D=1/125100%=0.8,查手册得，拉深系数 n=3。 (2) 确定各次拉深系数 查手册，初选 ;79. 0;76. 0;53. 0 321 mmm 总拉深系数 ; 4 . 0125/50/Ddm 而 4 . 0318. 079. 076. 053. 0 321 mmmm ； 故需要调整初选各次拉深系数，使之与总拉深系数相等。 取整后 ;82. 0;81. 0; 6 . 0 321 mmm 而 mmmm4 . 082. 081. 056. 0 321 （3） 各次拉深直径 ;751256 . 0 111 mmDmd ;617581. 0 122 mmdmd 10 南昌航空大学科技学院学士学位论文 ;506182. 0 233 mmdmd 底部锥形圆筒的锥口各次拉深直径 ;45756 . 0 114 mmdmd ;364581. 0 425 mmdmd 底部锥形圆筒底部的各次拉深直径 ;27456 . 0 416 mmdmd ;202781. 0 617 mmdmd ;162082. 0 718 mmdmd （4）确定各次拉深高度 计算毛坯相对厚度图 t/D%=1/125100%=0.8 )105 . 0( ; 查得 )55. 053. 0( 1 m 查表冷冲模设计P169 )5 . 13 . 1 (48. 1%10084/125%/ddt 436. 05 .82/36/dh 查表冷冲模设计P190 得出第一次拉深许可相对高度 );53. 045. 0(/ 11 dh436. 0/dh 小于许可范围， 所以可以一次拉出，同理，底部锥形圆筒的高度： 318. 0)5 . 136/(11/dh 小于许可范围（ )53. 045. 0(/ 11 dh ），也可以一次 拉出。 第三章 计算各工序凹凸模工艺参数第三章 计算各工序凹凸模工艺参数 3.1 3.1 计算落料工序凹凸模参数计算落料工序凹凸模参数 查表 3-5和一些相关资料得： ;03. 0;04. 0;10. 0;14. 0 minmax mmmmmmZmmZ pd 75. 0x （工件精度在IT11IT13级或中等批量时） 校核间隙满足以下关系： 2 minZ max Z 2 | d | p | ； 而 mmZZmmmm dp 04. 007. 0)03. 004. 0(| minmax ;故不符合条件。 所以，需要调整，调整后 11 南昌航空大学科技学院学士学位论文 ;01. 0;02. 0mmmm pd 而 mmZZmmmm dp 04. 003. 0)02. 001. 0(| minmax 故符合条件。 凹模尺寸： ;7 .124)4 . 075. 0125()( 02. 0 0 02. 0 00max mmmmxDD d d 凸模尺寸： ;4 .124)246. 07 .124()275. 0( 054. 0 044. 0 0 01. 0 0 mmmmZDD P p 3.2 3.2 计算首次拉深的凸凹模工艺参数计算首次拉深的凸凹模工艺参数 1. 计算凹、凸模圆角半径 1 d R 及 1 p R ;mm5 P R d R 11 2. 计算凸凹模单边间隙Z 不用压边圈时：拉深 Z均为 mmt2) 1 . 11 ( max （max t 为材料的最大厚度）； 使用压边圈时：查表 7-58（冲压模具手册）得间隙系数 );12. 010. 0( 1 k 取 ; 1 . 0 1 k 即： ;mm2 . 2)21 . 02(t 1 k max tZ 3. 计算凸凹模工作部分尺寸及公差 因本次拉深件尺寸标注在内形，其查表6-31，得凸凹模制造公差： ;05. 0;08. 0mmmm pd 所以，首次拉深： ;.1570.30.557)5 . 0( 0.05 0 0 0.05- 0 1 mmdd p p ）（ ;5 .79)2 . 223 . 05 . 075()25 . 0( 13. 0 .05. 0 08. 0 00 1 mmzdd d d 底部锥形圆筒的锥口首次拉深 ;04. 0;07. 0mmmm pd ;45.10.30.545)5 . 0( 0.05 0.01 0 0.04- 0 2 1 mmdd p p ）（ ； ;5 .49)2 . 223 . 05 . 045()25 . 0( 12. 0 05. 0 07. 0 00 2 1 mmzdd d d 锥形圆筒底部的首次拉深 ;41.10.30.514)5 . 0( 0.05 0.01 0 0.04- 0 3 1 mmdd p p ）（ ;5 .45)2 . 223 . 05 . 041()25 . 0( 12. 0 05. 0 07. 0 00 13 mmzdd d d 3.3 3.3 计算第二、三、四次拉深的凸凹模工艺参数计算第二、三、四次拉深的凸凹模工艺参数 1. 计算凹、凸模圆角半径d R 12 南昌航空大学科技学院学士学位论文 ;)4 . 28 . 1 ()8 . 06 . 0(;1 232 mmRRmmR ddd 取 ;1;1 43 mmRmmR dd ;)0 . 38 . 1 ()0 . 16 . 0( 22 mmRR dP 取 ;1 2 mmRP 同理可得： ;2 3 mmRP 2. 计算凸凹模单边间隙 Z 不用压边圈时，三次拉深 Z均为 ;mm2 max t ) 1 . 11 ( 使用压边圈时，查表（5-18）得间隙系数 ; 1 . 0 4 k; 3 . 0 3 k; 5 . 0 2 k 即 ;6 . 2)23 . 02( ;3)25 . 02( 3max3 2max2 mmtktZ mmtktZ 3. 计算凸凹模工作部分尺寸及公差 因拉深件尺寸标注在内形，查表 6-31得制造公差： ;05. 0;08. 0mmmm pd 所以，第二次拉深 mm50 的圆筒： ;.16125. 00.561)5 . 0( 0.025 0.025- 0 0.05- 0 1 2 mmdd p p ）（ ;1 .67)3225. 05 . 061()25 . 0( 105. 0 025. 0 08. 0 00 21 mmzdd d d 底部锥形圆筒的锥口第二次拉深 ； ;04. 0;07. 0mmmm pd ;.16325. 00.563)5 . 0( 0.025 0.015- 0 0.04- 0 2 2 mmdd p p ）（ ； ;1 .42) 3225. 05 . 036()25 . 0( 095. 0 025. 0 07. 0 00 2 2 mmzdd d d 锥形圆筒底部的第二次拉深： ;.1120.30.521)5 . 0( 0.025 0.015- 0 0.04- 0 3 2 mmdd p p ）（ ;1 .27)3225. 05 . 021()25 . 0( 095. 0 025. 0 07. 0 00 23 mmzdd d d 第三次拉深 mm50 的圆筒： ;.15025. 00.550)5 . 0( 0.025 0.025- 0 0.05- 0 113 mmdd p p ）（ ;3 .55)6 . 2225. 05 . 050()25 . 0( 105. 0 025. 0 08. 0 00 1 3 mmzdd d d 锥形圆筒底部的第三次拉深： ;.11625. 00.516)5 . 0( 0.025 0.015- 0 0.04- 0 3 2 mmdd p p ）（ ;3 .21)6 . 2225. 05 . 016()25 . 0( 095. 0 025. 0 07. 0 00 23 mmzdd d d 13 南昌航空大学科技学院学士学位论文 3.4 3.4 计算冲计算冲 mm53 孔的凸凹模工艺参数孔的凸凹模工艺参数 查表 3-5和有关资料得： 75. 0;02. 0;022. 0;10. 0;14. 0 minmax xmmmmmmZmmZ dp 校核间隙： ;04. 0042. 0)02. 0022. 0(| minmax mmZZmmmm dp 故不合条件，所以，需要调整， 调整后 ;01. 0;02. 0mmmm pd 而 mmZZmmmm dp 04. 003. 0)02. 001. 0(| minmax ，故符合条件。 将已知条件和查得的数据代入得： 凸模尺寸： ;3 . 5)4 . 075. 05()( 0 01. 0 0 01. 0 0 min mmmmxdd p p 凹模尺寸： ;3 . 5)246. 0135. 5()( 101. 0 081. 0 02. 0 00min mmmmZdd p pd 凹模孔心距尺寸： ;05. 02 .72 8 ) 2 ( min mmLLd 第四章 毛坯排样、利用率、冲裁力、拉深力等计算及压机选用第四章 毛坯排样、利用率、冲裁力、拉深力等计算及压机选用 4.1 4.1 毛坯排样毛坯排样 本 工 序 的 落 料 冲 裁 件 只 是 简 单 的 图 形 ， 查 表 3-13 得 搭 边 数 值 ;5 . 1,5 . 1 1 mmamma 故条料宽度： ,128)5 . 12125(mmmmB 步距： ;5 .126)5 . 1125(mmmms 14 南昌航空大学科技学院学士学位论文 图 图 03 03 排样图排样图 4.2 4.2 计算材料利用率计算材料利用率 %3 .75%100 2000128 128 4 15 %100 2 1 BL nA 式中n为条料上实际冲裁的零件个数，L 为条料长度，B 为条料宽度， 1 A 为一个零 件的实际面积。 4.3 4.3 计算各冲裁工序的冲裁力、卸料力、推件力、顶件力及公称压力计算各冲裁工序的冲裁力、卸料力、推件力、顶件力及公称压力 1. 冲裁力的计算：（F-冲裁力，L-冲裁周边长度，b -材料抗拉强度， t-材料厚度，k 为系数，常取k=1.3） 落料： ;153075)10300101101253 . 1 ( 633 0 NNKLtF 冲 mm5 孔： ;6123)103001011053 . 1 ( 633 0 NNKLtF 2. 卸料力（x F ）、推件力（T F ）及顶件力（D F ）的计算 查表 3-11得re k 、pu k 、up k 分别为0.05、0.055、0.06； 落料： NNFkF NNFnkF NNFkF upD puT rex 5 .9184)15307506. 0( ;125.8419)153075055. 01 ( ;75.7653)15307505. 0( 冲 mm5 孔： NNFkF NNFnkF NNFkF upD puT rex 38.367)612306. 0( ;765.336)6123055. 01 ( ;15.306)612305. 0( 15 南昌航空大学科技学院学士学位论文 3. 压力机公称压力的确定 落料： ;75.25257)5 .91845 .841975.7653(NNFFFF Txz 冲 mm6 孔： ;28.1010)38.367765.33615.306(NNFFFF Txz 4.4 4.4 计算各拉深工序的压边力、拉深力及确定压力机公称压力计算各拉深工序的压边力、拉深力及确定压力机公称压力 1. 压边力、拉深力的计算 （1）首次拉深：（拉深 mm75 ） 对于同形件压边圈时：b dtkF ；（K-修正系数）,拉深 mm75 时 ; 1k ;70650)1030010110751 ( 633 11 NNdtkF b (b -材料抗拉强度，1 k -修正系数，由表6-27查得) 压边力： qs Q F 1 ；（s-压边圈下毛坯的投影面积，q-单位压边力，由表 6-27 查得）； 对于同形件，第一次拉深时的压边力： ;155.1686410310)9275(125 4 )2( 4 6622 2 1 2 1 NN qRdDF dQ (2) 第二次拉深：（拉深 mm61 ） 因为 ;06288. 00333. 0) 1 73. 0 1 )(17. 009. 0() 1)(17. 009. 0(k 而 ,01639. 0 61 1 d t 采用压边圈 拉深力： ;9 .54588)10300101106195. 0( 633 b22 NNdtkF 压边力： ;6 .209910310)8 . 5261(75 4 )2( 4 6622 2 2 2 1 22 NN qRddF dQ （3）第三次拉深： 拉深力： ;42390)10300101105014. 390. 0( F 633 133 NN tdk b 压边力： ;48.559510310)5 . 3250(75 4 q)2R(d-d 4 F 6622 2 d3 2 1Q 33 NN 16 南昌航空大学科技学院学士学位论文 2. 确定压力机公称压力 在实际生产中，一般按总的拉深力小于或等于压力机公称压力的 %60%50 来 选择，根据以上计算的各次拉深拉深力，故选择： 第一次拉深的工称压力为： ;413001) 50 100 06507(FNN 取 KN;601F 第二次拉深的公称压力为： 109176N;)N 50 100 (54588.9F 取 160KN;F 第三次拉深的公称压力为： N;47808)N 50 100 (42390F 取 100KN;F 4.5 4.5 压力机选用压力机选用 1. 落料 因为落料的压力机工称压力计算为 25257.75N,查表 13-10(工艺模具设计手册)， 选择公称压力为 300KN 的开式可倾工作台压力机，滑块行程：100mm；行程次数：80 次 1 min ;公称压力时，滑块离下死点距离：7mm；最大封闭高度：300mm；工作台尺 寸：630mm（左右）、420mm（前后）。 2. 冲 mm5 孔 冲 mm53 孔的压力机公称压力计算为 1010.28N,查表13-10，选择公称压力： 40KN 的开式可倾工作台压力机；滑块行程：40mm；行程次数：200 次 1 min ；公称 压力时，滑块离下死点距离：3mm；最大封闭高度：160mm；工作台尺寸：280mm（左 右）、180mm（前后）。 3. 第一次拉深 查表选择公称压力为 160KN的开式可倾工作台压力机，滑块行程：80mm；行程 次数：100 次 ； 1 min 公称压力时，滑块离下死点距离：6mm；最大封闭高度： 250mm；工作台尺寸：560mm（左右）、300mm（前后）。 4. 第二次拉深 查表 13-10，选择公称压力为 160KN 的开式可倾工作台压力机，滑块行程： 70mm；行程次数：115 次 ； 1 min公称压力时，滑块离下死点距离：5mm；最大封闭高 度：220mm；工作台尺寸：450mm（左右）、300mm（前后）。 5. 第三次拉深 查表 13-10，选择公称压力为 100KN 的开式可倾工作台压力机，滑块行程： 70mm；行程次数：115 次 ； 1 min 公称压力时，滑块离下死点距离：5mm；最大封闭高 度：220mm；工作台尺寸：450mm（左右）、300mm（前后）。 17 南昌航空大学科技学院学士学位论文 第第5 5章 章 各工序的模具设计 各工序的模具设计 5.1 5.1 落料模落料模 （1）模架的选用 模具采用后置导柱模架，根据以上计算结果，查（ 冲压工艺与模具设计实用 技术表265）得模架规格为： 模架： mm153L mm502B ， 220mm180H ， mm50 1 h ， mm60 2 h ， S=280mm，R=45mm。 （2）其它零部件结构 18 南昌航空大学科技学院学士学位论文 落料凹模将由连接件固定在下模座上，凸模由凸模固定板固定，两者采用过渡 配合关系。 模柄采用嵌入式模柄，根据设备上模柄孔尺寸，选用规格为5091 查 冲压工艺与模具设计实用技术表278 导柱导套选用标准件，其规格分别为： 导柱：40mm200mm； 冲压工艺与模具设计实用技术表253 导套：58mm120mm 查冲压工艺与模具设计实用技术表255 卸料螺钉为圆柱头内六角式： 100M12 ;卸料弹簧： 75184 （如下图04） 图 图 04 04 落料模 落料模 5.2 5.2 冲孔冲孔 3-3- mm5 （1）模架的选用 模具采用后置导柱模架，根据以上计算结果，查（ 冲压工艺与模具设计实用 技术表265）得模架规格为： 19 南昌航空大学科技学院学士学位论文 模架： mm250L 0mm02B，220mm190H， mm45 1 h ， mm50 2 h ， S=280mm，R=45mm。 （2）其它零部件结构 落料凹模将由连接件固定在下模座上，凸模由凸模固定板固定，两者采用过渡 配合关系。 模柄采用嵌入式模柄，根据设备上模柄孔尺寸，选用规格为5091 查 冲压工艺与模具设计实用技术表278 导柱导套选用标准件，其规格分别为： 导柱：40mm200mm； 冲压工艺与模具设计实用技术表253 导套：58mm120mm 查冲压工艺与模具设计实用技术表255 卸料螺钉为圆柱头内六角式： 100M12 ;卸料弹簧： 75184 （如下图05） 图 图 05 05 冲孔模冲孔模 20 南昌航空大学科技学院学士学位论文 总 结总 结 冷冲模是冲压生产必不可少的工艺装备，被广泛地运用在机械、 电子、 汽车、 航空、 轻工业（如自行车、 照相机、 五金、 日用器皿等生产）等领域有广泛的应用。 冲压工艺 具有生产效率高、 生产成本低、 材料利用率高、 能成形复杂零件，适合大批量生产的优 点，在某些领域已取代机械加工。 冲压件的质量、生产效率以及生产成本等，与模具 设计和制造有直接关系。 模具设计与制造技术水平的高低，是衡量一个国家产品制造 水平高低的重要标志之一，在很大程度上决定着产品的质量、
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