300KW氨吸收式板式蒸发器设计

300kw氨吸收式板式蒸发器设计摘要近年来在氨气加工设备的浓缩环节，降膜式异形竖板300kw氨吸收式板式蒸发器脱颖而出，被广泛使用，并且获得好评。降膜式异形竖板300kw氨吸收式板式蒸发器是根据薄膜传热理论和板式换热器原理发展起来的一种高效，节能、新型蒸发设备,它与管式降膜300kw氨吸收式板式蒸发器相比，具有传热效率高传热效率高、物料受热时间短、挂料量少、不易结垢且结垢易清洗等诸多优点。本文核心对降膜式异型竖板300kw氨吸收式板式蒸发器进行结构与选型设计。关键词：异型竖板式 降膜 300kw氨吸收式板式蒸发器Design on Falling Film Evaporator in Irregular-shaped RiserAbstractOur country is the world production of products of the big country, breast milk powder products processing and production, especially in the food processing industry in our country has the important position. Therefore, in order to create higher commodity value and the production efficiency, our countrys food machinery design personnel continuously realizes processing equipment of technology innovation and improvement. In recent years, falling film type abnormity vertical board evaporator stand out, milk powder processing equipment in the concentration of the link to be used extensively, and has won good comments. Falling film type abnormity vertical board evaporator is according to film heat transfer theory and plate heat exchanger principle developed a kind of high efficiency, energy saving, new evaporation equipment, it and tube type drop membrane evaporator, compared with heat transfer efficiency high heat transfer efficiency high, raw material is heated time is short, hang shoes few, is not easy to be scaling and scaling easy to clean, and many other advantages. But, by falling film type abnormity vertical board evaporator for the full set of the concentration equipment production equipment design and its milk powder criterion still preliminary stage of development, place is to research and development. This paper core to falling film type different vertical board evaporator for the full set of the concentration equipment production equipment milk powder structure and type design. Keywords: Different vertical plate Falling film Evaporator 目录前言11 板式蒸发器的简介 1.1板式蒸发器的优点2 1.2板式蒸发器原理2 1.3板式蒸发器装置中单体设备介绍3 1.4板式蒸发器的应用42 工艺计算52.1设计要求52.1.1加工对象52.1.2操作条件52.2浓缩设备传热面积的计算52.2.1各效二次蒸汽蒸发量计算52.2.2第二效300kw氨吸收式板式蒸发器进料浓度B1的计算62.2.3通入生蒸汽量的计算62.2.4传热面积的初步计算72.2.5传热面积的校核与取值82.3换热板上液相回流量的计算112.3.1判定原理112.3.2回流量的计算122.4全套设备的热性能122.4.1蒸发效率132.4.2蒸发强度 W142.4.3蒸汽的生产强度 u142.4.4热效率 H143 主体设备的结构设计143.1 300kw氨吸收式板式蒸发器筒体的结构设计143.1.1 第二效300kw氨吸收式板式蒸发器筒体设计143.1.2 第一效300kw氨吸收式板式蒸发器筒体设计183.1.3人孔的设计163.2 300kw氨吸收式板式蒸发器换热板的结构设计163.2.1 第一效300kw氨吸收式板式蒸发器换热板设计163.2.2 第二效300kw氨吸收式板式蒸发器换热板设计173.3 300kw氨吸收式板式蒸发器封头的结构设计173.3.1第一效300kw氨吸收式板式蒸发器封头的选型173.3.2第二效300kw氨吸收式板式蒸发器封头的选型183.4 300kw氨吸收式板式蒸发器容器法兰的选取183.5开孔补强的计算193.6布液器的结构设计193.7降液收集器的结构设计203.8 300kw氨吸收式板式蒸发器支座的结构设计213.8.1第一效300kw氨吸收式板式蒸发器支座213.8.2第一效300kw氨吸收式板式蒸发器支座223.9视镜的设计与选型22结论24参考文献25前言近年来在氨气加工设备的浓缩环节，降膜式异形竖板300kw氨吸收式板式蒸发器脱颖而出得到广泛应用，并且获得好评。本人以氨吸收式板式蒸发器设计为题，对于降膜式异形竖板300kw氨吸收式板式蒸发器进行了结构与选型设计。在此论文中，本人将以奶制品为加工对象，对氨吸收式板式换热器工艺流程、工艺计算、结构设计及配套设备选型进行了有主次地论述与说明。降膜式异形竖板300kw氨吸收式板式蒸发器，亦称外流板式降膜300kw氨吸收式板式蒸发器或自由流板式降膜300kw氨吸收式板式蒸发器，它是根据薄膜传热理论和板式换热器原理发展起来的一种高效，节能、新型蒸发设备,它与管式降膜300kw氨吸收式板式蒸发器相比，具有传热效率高、物料受热时间短、挂料量少、不易结垢且结垢易清洗等诸多优点。此外，特别值得指出的是这种300kw氨吸收式板式蒸发器一改传统的物料走管内，使蒸汽走管外的方式，物料在传热元件外表面自由降膜蒸发浓缩。即异形竖板降膜300kw氨吸收式板式蒸发器中物料在加热元件外表面靠重力自由降膜蒸发浓缩，这不仅给与物料接触的传热元件外表面的精加工带来有利的条件，而且更为重要的是加热表面易于清洗，对易结垢的物料十分有利；不仅给与物料接触的加热元件表面的精加工提供了极为有利的条件，而且便于观察液膜的流动情况。降膜式异形竖板300kw氨吸收式板式蒸发器对于处理热敏性物料具有明显的优势，近年来我国的氨气生产企业逐渐青睐于物料受热时间短且挂料少的降膜式异形竖板300kw氨吸收式板式蒸发器。在今天节能第一的时代，降膜式异形竖板300kw氨吸收式板式蒸发器可以大大减少氨气生产设备的耗第25页 共23页1 板式蒸发器简介1.1板式蒸发器的优点占地面积更小，因而节省了宝贵的空间，同时大大降低了投资成本，减少了维护，却不需要牺牲可靠性和安全性。在节能上，板式蒸发器及冷凝器能进行逆流传热蒸发大大拉近两端温差.1、热传导效率高特殊的波纹状板型产生高强度的湍流，比起传统的管壳式蒸发器，它的传热系数得到了极大的提高。在高浓度和高粘度时特别有效，并且可以在温差仅3-5时工作，当用在TVR和MVR系统时，这是一个很大的优势。2、结垢更少，维修方便整个板片内的高强度湍流不仅仅减少了结垢，而且使得化学清洗更加有效。与管壳式相比，由于滞留量少，所以只需很少的清洗剂。灵活的设计意味着热传导表面容易检查，而且容易用机械方法清洗，只需拆掉紧固螺栓并松开压紧板。3、易于扩容增加或减少容量，只需在现有的框架上增加或拆掉板片组即可。与管壳式蒸发器（在安装时，其生产能力就已固定不变了）相比，这是一个主要的优势。4、提高产品质量非常低的滞留量意味着任何给定的时间，几乎没有产品留在蒸发器内。产品在蒸发内停留的时间短，对于热敏产品而言是一个很大的优势。它还允许快速启动和关机，只有很少一点浪费。5、节省用户投入费用独特设计具有比传统管壳式设备更高的热效率，这意味着所需的换热面积大大减少。因此使用非常经济，特别是需要使用如SMO、钛、镍和镍基合金、哈氏合金等特殊金属时。6、节省空间、节省安装费用可以大大节省安装费用和安装空间。1.2板式蒸发器的原理蒸发器外壳内带有加热蒸汽夹套，其内装有可旋转的叶片即刮板。刮板有固定式和转子式两种，前者与壳体内壁的间隙为0.51.5mm，后者与器壁的间隙随转子的转数而变。料液由蒸发器上部沿切线方向加入（亦有加至与刮板同轴的甩料盘上的）。由于重力、离心力和旋转刮板刮带作用，溶液在器内壁形成下旋的薄膜，并在此过程中被蒸发浓缩，完成液在底部排出。这种蒸发器是一种利用外加动力成膜的单程型蒸发器。 板式蒸发器主要由板式加热器与分离室组合而成。加热器的总体结构与组合方式与板式换热器的类似，但一般直接利用蒸汽或二次蒸汽进行加热。根据料液与蒸汽在加热板上的流动，板式蒸发器有升膜式、降膜式两种结构。处于加热蒸汽分布和产品分布均匀要求，它们的换热板结构与普通板式热交换器的换热板有所不同，主要是供产品进出和加热介质进出的开孔大小、数量、形状位置不同。1.3板式蒸发装置中单体设备介绍本设备为升降模式蒸发器，物料从板间通过，并被蒸汽加热而蒸发。汽液溶液从出口处排出，然后进入分离器，在分离器中将汽液分离，从而获得浓缩物料和二次蒸汽。在多级蒸发中，浓缩的物料和二次蒸汽将进入下一级蒸发器，继续蒸发。本设备为三级蒸发（三效），极大的提高了热能利用率。板式蒸发装置由多组板式蒸发设备并联而成，具有结构紧凑，稳定可靠、维护简便等优点。板式蒸发装置由板式蒸发器、预热器、分离器及相关、冷凝器及相关、泵类、阀门管件、电气、仪表、变送器、传感器及控制系统等组成。板式蒸发器：由美国ACCESSEN自行设计制造的ACSvap型板式蒸发器。采用可拆式、悬挂框架设计、流程和流道形式为升降膜式，板片厚度为0.81.0mm,其板间距为8mm,材质为 316L，框架材质为Q235-B。预热器：采用美国ACCESSEN自行设计制造的 AN型板式换热器。具有换热效率高、拆卸方便，维护简单等特点。板片为人字形波纹，其厚度为0.6mm，板间距为3.8mm,材质 316L，框架材质为Q235-B。设计、制造按相关标准的要求进行。分离器及相关：分离器、分离器与板式蒸发器和冷凝器连管及冷凝水汽液分离罐的设计、制造按相关标准的要求进行。材质为316L内外抛光。冷凝器及相关：采用板式冷凝器螺旋式。具有换热效率高、拆卸方便，维护简单等特点。板片的厚度为0.6mm，其材质 316L，框架材质为Q235-B。设计、制造按相关标准的要求进行。泵类：进料泵、出料泵、冷凝水抽出泵采用离心水泵，其中进料泵为单端面机械密封泵由变频器拖动。出料泵、冷凝水抽出泵采用双端面机械密封泵。真空泵的极限真空度不高于0.095Mpa。所有泵电机防护等级不低于IP44。与物料直接接触的泵均符合食品卫生安全标准。阀门管件：总蒸汽入口关断阀采用截止阀，另外还设减压阀、调节阀、安全阀以使操作稳定安全可调节。冷凝水泵出口管路设置有止回阀，防止水锤冲击，冷凝水管路其余阀门均采用球阀。所有不锈钢管符合GB/T14976的规定；所有的碳钢管应符合 GB/T8163的规定。板式蒸发装置所用碳钢管件接头应符合 GB/T12459和 HG20592-20635的规定，所有不锈钢管件接头和法兰应符合相关标准的规定。其余一般应用阀门均采用蝶阀。电气：智能仪表均采用进口或合资品牌产品，性能好，控制稳定可靠。本设备采用德国西门子高性能的S7-200的PLC，人机界面选用的是西门子彩色液晶TFT触摸屏，不仅能显示更多的控制细节、而且极大的方便了现场操作和系统维护；低压保护和控制器件选用进口产品，变频器选用德国西门子变频器。仪表：仪表、变送器和传感器均采用正规厂商按国家或行业标准生产之产品。蒸汽总入口设置有压力变送器，实现对蒸汽总入口压力控制和后续管路蒸汽管路的保护。一效蒸汽管路均设置有温度和压力指示表，便于了解各效实际的工作情况。由预热器出来进一效入口管道设置有流量计（电磁流量计）、温度变送指示仪表（ Pt100）。流量计反馈信号给控制系统，进而控制进料泵变频器以控制进料流量，温度信号反馈给预热器蒸汽流量调节阀控制预热温度。三效物料出口设有浓度显示器，根据浓度控制值及时调节操作。控制系统：完全满足客户现场工艺要求的控制系统的设计，不仅能提供灵活可靠的现场工艺控制和流程控制，例如温度、压力等的设定调节，阀门泵阀开闭、起停控制，延时时间的调整等等，还需要对系统提供各种各样的安全保护和为操作者提供详尽的诊断维护及帮助信息。我们的控制系统优点如下： 1、先进可靠的PLC保证了控制系统的稳定性， 2、直观易操作的人机界面（触摸屏）极大的提高的控制系统的智能和可交互性。通过触摸屏用户可以有更多的提示和警示信息，帮助用户规范操作；通过触摸屏用户能够直观的看到系统那个部分有警示或是故障，提前排除故障隐患和迅速的解除故障。3、系统参数智能化控制。用户可以设置和保存多组不同的工艺设置参数，并能够分别调用。大大提高了操作的可靠性，降低误操作率。 4、节能的变频流量控制，系统进料泵的进料流量采用流量计反馈变频控制，减少了用户电力损耗而且提高了系统的控制精度。 5、详细的在线系统帮助信息。通过触摸屏用户可以方便的查看系统的各种使用帮助和查询各个设备的详细信息，便于设备维护人员迅速诊断和故障修复 1.4板式蒸发器的应用板式蒸发器的研究和应用近年来发展很快。无论是国内国外,作为一种新型节能蒸发设备,板式蒸发器已经广泛应用于冶金、食品、造纸、空调、化工及海水淡化等行业。2 工艺计算2.1设计要求2.1.1加工对象加工对象为冷冻水，其具有：粘度大、热敏性强和易产生泡沫的特性。在本次设计中，鲜牛奶的设计数据如下：（1） 冷冻水的比重 ：1.031 ；（2） 冷冻水的粘度 ：1.23 cp ( 40 情况下的全脂乳 ) ；（3） 冷冻水蒸发量 W ：1260 kg/h ；2.1.2操作条件考虑到冷冻水的特性，根据文献1，并通过实验测量，最终确定操作条件的如表2.1。表2.1 操作条件实验项目实验结果蒸发室设备类型蒸汽与物料温差 t（）蒸汽温度（）物料温度（）真空度（Mp）加热压力（Mp）杀菌器套管管式超高温瞬时灭菌机747840.07020.0312预热器固定管板式换热器1878600.07020.0312第一效蒸发室异形竖板878700.07020.0312第二效蒸发室异形竖板870620.08110.02022.2浓缩设备传热面积的计算2.2.1各效二次蒸汽蒸发量计算1.物料衡算根据文献2由以下公式进行计算 ：W = S ( 1B0 / B2 ) （2.1）式中：S 牛奶的处理量 ：kg/h ；B0物料初始浓度 ； B2物料终了浓度 。 由已知数据计算得 ：S = 1800 kg/h 。2.热量衡算 根据文献2由以下公式得到第一效二次蒸汽蒸发量W1与第二效二次蒸汽蒸发量W2的关系：W2 = （2.2）式中：蒸发系数 ； 自蒸发系数 ； 热损失系数 ；平均比热 ：kcal/（kg）。查文献2得：=1；2 =0.01； =0.98 。 查文献3得： = 0.912 kcal/（kg）( 70 情况下的全脂乳 ) 。W = = W1 + W2 （2.3）根据已知数据，由（3.1）、（3.2）计算得 ：W1 = 631.36 kg/h ；W2 = 628.64 kg/h 。 2.2.2第二效300kw氨吸收式板式蒸发器进料浓度B1的计算根据文献2由以下公式进行计算 ：B1 = （2.4） 由已知数据计算得 ： B1 = 18.48 。2.2.3通入生蒸汽量的计算1.通入第一效300kw氨吸收式板式蒸发器的生蒸汽量 D1根据文献2由以下公式进行计算： （2.5）查文献2得 ： 1 = 1 ；= 0.98 ； 1= 0 。 由已知数据计算得：D1 = 644.24 kg/h 。2.通入第二效300kw氨吸收式板式蒸发器的生蒸汽量 D2 D2 = W1 = 631.63 kg/h 3.通入双效蒸发系统的生蒸汽量 D0由于采用双效蒸发系统，则第二效二次蒸汽通入到第一效300kw氨吸收式板式蒸发器，故通入双效蒸发系统的生蒸汽量 ：D0 = D1 W2 = 15.6 kg/h 。4.通入杀菌器的生蒸汽量 Da根据文献2由以下公式进行计算： （2.6）式中：D通入生蒸汽量 ：kg/h ；Ms 物料处理量 ：kg/h ；对数平均温差 ： ； 水蒸汽汽化潜热 ：kcal/kg 。查文献3得 ： = 0.935 kcal/（kg）( 4 情况下的全脂乳 ) ；查文献4得 ： = 552.3 kcal/kg （ 78 情况下的水蒸汽 ） ；另外 ，Ms = 2000 kg/h ； = to ti= 60 4 = 56 。由已知数据计算得 ： Da = 189.61 kg/h 。5.通入预热器的生蒸汽量 Db 由公式（2.6）进行计算 ，查文献3得 ： = 0.918 kcal/（kg）( 60 情况下的全脂乳 )；另外 ，Ms = S = 1800 kg/h ； = to ti = 70 60 = 10 。由已知数据计算得 ： Db = 29.92 kg/h 。6.通入全套浓缩设备的生蒸汽量 D D = = Da + Db + D0 = 235.13 kg/h2.2.4传热面积的初步计算1.第一效300kw氨吸收式板式蒸发器传热面积 （1）第一效300kw氨吸收式板式蒸发器传热量 Q1 ：根据文献2由以下公式进行计算： （2.7）查文献4得： = 552.3 kcal/kg （ 78 情况下的水蒸汽 ） ；另外 ，D = D1 = 644.24 kg/h 。 由已知数据计算得 ： Q1 = 415.12 kj 。（2）第一效300kw氨吸收式板式蒸发器初步传热面积 ：根据文献2由以下公式进行计算：A = （2.8）式中： K 蒸发传热总系数 ：W/（） 。经实验测得： K = K1 = 2200 W/（）( 78 的情况下 ) 。另外 ，= t1 = 8 。由已知数据计算得： = 23.58 2.第二效300kw氨吸收式板式蒸发器传热面积 （1）第二效300kw氨吸收式板式蒸发器传热量 Q2 ：查文献4得： = 556.8 kcal/kg （ 70 情况下的水蒸汽 ） ；另外 ，D = D2 = 631.36 kg/h 。 根据已知数据，由公式（2.7）计算得 ： Q2 = 410.13 kj 。（2）第二效300kw氨吸收式板式蒸发器初步传热面积 ：经实验测得： K = K2 = 1800 W/（）( 70 的情况下 ) 。另外 ，= t2 = 8 。根据已知数据，由公式（2.8）计算得 ： = 28.48 。2.2.5传热面积的校核与取值1.传热面积校核方法根据文献5，采用临界热负荷校核法，即保证单面换热板上的单位热负荷q小于或等于1.5倍的极限热负荷qm ,qm为开始鼓泡沸腾时的热负荷。这是因为当鲜牛奶单位热负荷高于极限热负荷后，具有鼓泡易进而产生泡沫的性质，从而在局部蒸发液面上产生剧烈的飞溅和带液，同时严重的破坏了液膜，影响了操作的稳定性。2.第一效300kw氨吸收式板式蒸发器传热面积的校核与取值（1）第一效300kw氨吸收式板式蒸发器极限热负荷qm1根据文献5，极限热负荷qm应根据换热板上端的操作条件进行计算。A.第一效300kw氨吸收式板式蒸发器的换热板单面雷诺准数 Re 根据文献5由以下公式进行计算： (2.9)式中：Re 牛奶的处理量 ：kg/h ；换热板单面上的牛奶处理量 ：kg/h ；b 换热板宽度 ：m ； l液相的动力粘度 ：Pas 。 (2.10)式中：n 该效300kw氨吸收式板式蒸发器换热板数 。查文献3得： l = 0.00047 Pas ( 70 情况下的全脂乳 ) 。1 = S = 1800 kg/h 。另外 ，初选第一效300kw氨吸收式板式蒸发器的换热板为 ：板数 n1 = 6 ；板宽度 b1 = 1 m 。根据已知数据，由公式（2.9）、(2.10)计算得 ：1 = 150 kg/h ； Re1 = 354.60 。B.第一效300kw氨吸收式板式蒸发器的普朗特准数 Pr1 ；根据文献5由以下公式进行计算 ： Pr = (2.11)式中：平均比热 ：kcal/（kg）；l液相的导热系数 ：Pas 。查文献3得 ： = 0.912 kcal/（kg）( 70 情况下的全脂乳 ) ；l = 0.605 w/（mk）( 70 情况下的全脂乳 ) 。由已知数据计算得 ：Pr1 = 2.98 。C.第一效300kw氨吸收式板式蒸发器的局部对流传热系数1因为 Re1 = 354.60 500 故根据文献5由以下公式进行计算： (2.12)式中： 局部对流传热系数 ：w/（k）；l液相的动力粘度 ：/s ；g 重力加速度 ：m/s2 。查文献3得 ：l= 0.045510-5 /s ；另外 ，取 g = 9.81 m/s2 。由已知数据计算得 ：1 = 7487.70 w/（k） 。D.第一效300kw氨吸收式板式蒸发器的换热板单面极限热负荷qm1因为 Re1 = 354.6 500 ，故根据文献5由以下公式进行计算：X = (2.13)式中： 液相的表面张力 ：N/m ；T饱和温度 ：k ；蒸汽密度 ：kg/m3 。l 液相密度 ：kg/m3 。Y = (2.14) qm = (2.15)查文献3得 ： = 0.047 N/m ； = 0.1979 kg/m3 ；另外 ，T = 70 + 273 = 343 k ；l = 1031 kg/m3。根据已知数据，由公式（3.13）、(3.14)、 (3.15)计算得 ：X1 = 56.82 ；Y1 = 82.62 ；qm1 = 23912.10 j/ 。第一效300kw氨吸收式板式蒸发器传热面积A1的校核与取值（2）第一效300kw氨吸收式板式蒸发器热负荷q1故根据文献5由以下公式进行计算：q1 = Q1/ (2.16)由已知数据计算得 ：q1 = 17604.75 j/ 。（3）第一效300kw氨吸收式板式蒸发器传热面积A1的校核与取值因为q1 1.5 qm1 = 1.523912.10 j/ = 35868.15 j/ ,故设计合理 ，并将A1圆整为24 。则换热板长度为 ：L1 = = = 2 m 。3.第二效300kw氨吸收式板式蒸发器传热面积的校核与取值（1）第二效300kw氨吸收式板式蒸发器极限热负荷qm2A.第二效300kw氨吸收式板式蒸发器的换热板单面雷诺准数 Re2查文献3得： l = 0.00050 Pas ( 62 情况下的全脂乳 ) 。2 = SW1 = 1168.64 kg/h 。另外 ，初选第一效300kw氨吸收式板式蒸发器的换热板为 ：板数 n2 = 6 ；板宽度 b2 = 1 m 。根据已知数据，由公式（2.9）、(2.10)计算得 ：2 = 97.40 kg/h ； Re2 = 216.40 。B.第二效300kw氨吸收式板式蒸发器的普朗特准数 Pr2 ；查文献3得 ： = 0.915 kcal/（kg）( 62 情况下的全脂乳 ) ；l = 0.605 w/（mk）( 70 情况下的全脂乳 ) 。根据已知数据，由公式（2.11）计算得 ：Pr 2 = 3.20 。C.第二效300kw氨吸收式板式蒸发器的局部对流传热系数2因为 Re2 = 216.40 500 故根据文献5由公(2.12)式进行计算：查文献3得 ：l= 0.048010-5 /s 。由已知数据计算得 ：2 = 6877.66 w/（k） 。D.第二效300kw氨吸收式板式蒸发器的换热板单面极限热负荷qm2因为 Re2 = 216.40 500 ，故根据文献5由公式(2.13) 、(2.14)、 (2.15)进行计算：查文献3得 ： = 0.046 N/m ； = 0.1425 kg/m3 ；另外 ，T = 62 + 273 = 335 k 。由已知数据计算得 ：X2 = 60.21 ；Y2 = 67.97 ；qm2 = 22319.98 j/ 。E第二效300kw氨吸收式板式蒸发器传热面积A1的校核与取值（2）第二效300kw氨吸收式板式蒸发器热负荷q2根据已知数据 ，由公式(2.16)计算得 ：q2 = 14400.63 j/ 。（3）第二效300kw氨吸收式板式蒸发器传热面积A1的校核与取值因为q2 1.5 qm2 = 1.522319.98 j/ = 33479.98 j/ ,故设计合理 ，并将A2圆整为30 。则换热板长度为 ：L2 = = = 2.5 m 。2.3换热板上液相回流量的计算2.3.1判定原理在设计蒸发设备的过程中，为了保证不发生出现“干壁现象”，即当降液密度低到极限密度时，液膜发生破裂，薄膜状的液流转变为絮条状液流，必须要判定换热板单面上的流量是否过小而引发“干壁现象”。引发“干壁现象”的原因是水分不断蒸发，向下流动的液膜越来越薄，进而最有可能破坏的部分是换热板的下部。因此，当判定会发生“干壁现象”时，要通过计算得出需要的回流量来补充换热板单面上流动的液相。2.3.2回流量的计算1.第一效300kw氨吸收式板式蒸发器回流量 min1（1）第一效300kw氨吸收式板式蒸发器最小回流量 Gmin1 根据文献5由以下公式进行计算 ： (2.17)由已知数据计算得 ： Gmin = 0.1088 kg/s ，又因为换热板为双面蒸发，则Gmin1 = 2 Gmin = 0.2176 kg/s 。 （2）判定第一效300kw氨吸收式板式蒸发器是否需要回流因为第一效300kw氨吸收式板式蒸发器换热板下部的流量 ： = = 1168.64 kg/h = 0.3246 kg/s Gmin1 , 所以不需要回流。2.第二效300kw氨吸收式板式蒸发器回流量Gmin2（1）第二效300kw氨吸收式板式蒸发器最小回流量 Gmin2根据已知数据，由公式(2.17)计算得 ： Gmin = 0.1083 kg/s ，又因为换热板为双面蒸发，则Gmin2 = 2 Gmin = 0.2166 kg/s 。 （2）判定第二效300kw氨吸收式板式蒸发器是否需要回流因为第二效300kw氨吸收式板式蒸发器换热板下部的流量 ： = = 540 kg/h = 0.15 kg/s A A1A2A3 A ,因此，本设备其它开孔小于此孔，不需补强。3.6布液器的结构设计异形竖板降膜300kw氨吸收式板式蒸发器能否充分发挥其性能，在相当程度上取决于液体的分布状况。异形竖板降膜布液装置应满足(1)料液在每块竖板传热元件上布液量相同；（2)料液在板宽方向和板两侧布液均匀，并在整个板面上保持连续稳定的液膜；(3)竖板传热元件上端液膜起始的不稳定段要短。(4)操作中料液无飞溅现象。布液性能不良的布液器往往会导致液膜厚度不均，使蒸发过程中板面上布液量不足之处出现干斑，结焦等现象，而渡膜过厚处，传热效率下降，但不影响到300kw氨吸收式板